JPS60192115A - 工作機械等の主軸軸受装置 - Google Patents
工作機械等の主軸軸受装置Info
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- JPS60192115A JPS60192115A JP59047600A JP4760084A JPS60192115A JP S60192115 A JPS60192115 A JP S60192115A JP 59047600 A JP59047600 A JP 59047600A JP 4760084 A JP4760084 A JP 4760084A JP S60192115 A JPS60192115 A JP S60192115A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer ring
- bearing
- preload
- thermal expansion
- main shaft
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C25/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for wear or play
- F16C25/06—Ball or roller bearings
- F16C25/08—Ball or roller bearings self-adjusting
- F16C25/083—Ball or roller bearings self-adjusting with resilient means acting axially on a race ring to preload the bearing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q1/00—Members which are comprised in the general build-up of a form of machine, particularly relatively large fixed members
- B23Q1/25—Movable or adjustable work or tool supports
- B23Q1/26—Movable or adjustable work or tool supports characterised by constructional features relating to the co-operation of relatively movable members; Means for preventing relative movement of such members
- B23Q1/262—Movable or adjustable work or tool supports characterised by constructional features relating to the co-operation of relatively movable members; Means for preventing relative movement of such members with means to adjust the distance between the relatively slidable members
- B23Q1/265—Movable or adjustable work or tool supports characterised by constructional features relating to the co-operation of relatively movable members; Means for preventing relative movement of such members with means to adjust the distance between the relatively slidable members between rotating members
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/0003—Arrangements for preventing undesired thermal effects on tools or parts of the machine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
- F16C2322/39—General build up of machine tools, e.g. spindles, slides, actuators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turning (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は軸受装置に係シ、特に軸受予圧の調整装置部分
において熱膨張係数の異る材質を軸受外輪の間座として
組み込むことによシ、高速回転時における軸受部で発生
する熱を減少せしめるようにした軸受予圧の自動調整装
置に関する。
において熱膨張係数の異る材質を軸受外輪の間座として
組み込むことによシ、高速回転時における軸受部で発生
する熱を減少せしめるようにした軸受予圧の自動調整装
置に関する。
工作機械の主軸回転数に対する要求は最近に到り増々過
酷になシつつある。工作機械の主軸軸受装置において用
いられるアンギュラ−玉軸受あるいは円錐コロ軸受の予
圧の調整は通常、軸受組込時の間座との寸法差により管
理されている。そしてこの寸法指定によって設定された
軸受予圧の値は、軸受の剛性、使用回転数、寿命等の軸
受性能を大きく左右する要因となる。特に高速回転状態
においては玉の遠心力の増大（回転数の２乗に比例）に
よシ、その外周ころがり面での面圧が著しく増大するた
め軸受の発熱量が大きくなり軸受系全体の熱変形を引起
こす。さらに又軸受内外輪の間に温度差が生じるため軸
受予圧を調整している外輪間座の熱膨張が増大して予圧
を一層増大化するように作用するため発熱量の増大を引
起こしついには軸受の焼付け、破壊に至ることになる。
酷になシつつある。工作機械の主軸軸受装置において用
いられるアンギュラ−玉軸受あるいは円錐コロ軸受の予
圧の調整は通常、軸受組込時の間座との寸法差により管
理されている。そしてこの寸法指定によって設定された
軸受予圧の値は、軸受の剛性、使用回転数、寿命等の軸
受性能を大きく左右する要因となる。特に高速回転状態
においては玉の遠心力の増大（回転数の２乗に比例）に
よシ、その外周ころがり面での面圧が著しく増大するた
め軸受の発熱量が大きくなり軸受系全体の熱変形を引起
こす。さらに又軸受内外輪の間に温度差が生じるため軸
受予圧を調整している外輪間座の熱膨張が増大して予圧
を一層増大化するように作用するため発熱量の増大を引
起こしついには軸受の焼付け、破壊に至ることになる。
従って従来においては温度上昇を見込んで予じめ予圧値
を少な目に設定、すると高速回転時での発熱は抑えられ
るものの低速回転時では予圧値が少な過ぎることになり
軸受剛性が低下するという問題があり、結局回転数の範
囲を広くとることができ寿かった。
を少な目に設定、すると高速回転時での発熱は抑えられ
るものの低速回転時では予圧値が少な過ぎることになり
軸受剛性が低下するという問題があり、結局回転数の範
囲を広くとることができ寿かった。
上記問題点を改良するものとして現在知られている方式
を示すと次のｔ（Ｌ ｔ＝’Ｌ←９の如くである。
を示すと次のｔ（Ｌ ｔ＝’Ｌ←９の如くである。
（イｊ バネによる定圧予圧方式；
この方式は、第１図に示される如く主軸１工の前側（左
端部）において支承する２個のアンギュラ−玉軸受１２
．１３と、後側（中央部）において支承する２個のアン
ギーラー玉軸受１４．１５との間に外輪間座１６を設け
、且つ同間座１６とアンギュラ−玉軸受１４の外輪との
間にバネ１７を介在せしめるよう構成される。尚２１は
固定スリーブ、２２はスペーサ、２３は内輪間座、２４
は前ブタである。
端部）において支承する２個のアンギュラ−玉軸受１２
．１３と、後側（中央部）において支承する２個のアン
ギーラー玉軸受１４．１５との間に外輪間座１６を設け
、且つ同間座１６とアンギュラ−玉軸受１４の外輪との
間にバネ１７を介在せしめるよう構成される。尚２１は
固定スリーブ、２２はスペーサ、２３は内輪間座、２４
は前ブタである。
この方式では外輪間座１６が熱膨張してもノ（ネに吸収
されるので軸受にか＼る予圧は一定に保たれる。（厳密
にはバネの圧縮分だけ増大するが熱膨張の量は少ない。
されるので軸受にか＼る予圧は一定に保たれる。（厳密
にはバネの圧縮分だけ増大するが熱膨張の量は少ない。
）
この方式は研削盤の主軸軸受部に採用されているが、切
削工作機械のようにスラスト方向の荷重も同時に主軸に
作用するものにおいては採用できないという欠点を有す
る。
削工作機械のようにスラスト方向の荷重も同時に主軸に
作用するものにおいては採用できないという欠点を有す
る。
（ロ）油圧を軸受外輪にかける定圧予圧方式；この方式
は第２図に示すように主軸３０の後側のアンギュラ−玉
軸受３１の外輪左端面へピストン３２を押圧すると共に
同ピストンの押圧力を油圧源３３から供給される油圧で
コントロールする方式である。即ちこの方式では油圧を
ピストンを介して直接軸受外輪に予圧をかけるように構
成されている。この方式では、低速回転時には油圧圧力
を比較的大きい値（数１００ Ｖｆｆ）にして予圧を上
げ剛性を高める。又高速回転時には圧力を比較的小さい
値（数１０ＫＩＰｆ）にして予圧を下げ発熱を押えるよ
うに制御される。この方式では油圧によって予圧を与え
ているため主軸に作用するスラスト方向の荷重は受けら
れない。又油圧回路やピストンの設置上の問題や撮動の
発生、油圧圧力源が主軸回転中に切れた場合など種々の
不安定要因がある。
は第２図に示すように主軸３０の後側のアンギュラ−玉
軸受３１の外輪左端面へピストン３２を押圧すると共に
同ピストンの押圧力を油圧源３３から供給される油圧で
コントロールする方式である。即ちこの方式では油圧を
ピストンを介して直接軸受外輪に予圧をかけるように構
成されている。この方式では、低速回転時には油圧圧力
を比較的大きい値（数１００ Ｖｆｆ）にして予圧を上
げ剛性を高める。又高速回転時には圧力を比較的小さい
値（数１０ＫＩＰｆ）にして予圧を下げ発熱を押えるよ
うに制御される。この方式では油圧によって予圧を与え
ているため主軸に作用するスラスト方向の荷重は受けら
れない。又油圧回路やピストンの設置上の問題や撮動の
発生、油圧圧力源が主軸回転中に切れた場合など種々の
不安定要因がある。
（ハ） 油圧を外輪間座にかける定位置予圧方式；この
方式は、第３図に示すように主軸４ｏの後方側のアンギ
ュラ−玉軸受４１の外輪右側面にピストン４２を押圧す
る。この押圧力は矢印で示すようにもう１つのアンギュ
ラ−玉軸受４３の外輪を介して外輪間座４４に伝えられ
同外輪間座４４を変形する。この方式は外輪間座の変形
によって予圧をコントロールする方式であり、主軸４ｏ
の低速回転時には油圧はかけないので外輪間座は変形せ
ず、初期設定した大きな予圧状態となり、剛性は十分と
なっている。又高速回転時には油圧をかけ外輪間座を圧
縮変形させて予圧を開放させるので発熱量を低く抑える
ことができるものである。
方式は、第３図に示すように主軸４ｏの後方側のアンギ
ュラ−玉軸受４１の外輪右側面にピストン４２を押圧す
る。この押圧力は矢印で示すようにもう１つのアンギュ
ラ−玉軸受４３の外輪を介して外輪間座４４に伝えられ
同外輪間座４４を変形する。この方式は外輪間座の変形
によって予圧をコントロールする方式であり、主軸４ｏ
の低速回転時には油圧はかけないので外輪間座は変形せ
ず、初期設定した大きな予圧状態となり、剛性は十分と
なっている。又高速回転時には油圧をかけ外輪間座を圧
縮変形させて予圧を開放させるので発熱量を低く抑える
ことができるものである。
この方式では外輪間座を変形させるために要する油圧力
は数トンにも達し実際の主軸系に取り入れることは困難
である。又軸受回転数に応じた油圧力のコントロールを
しているだめ高速回転状態から低速回転状態に移った時
に外輪間座がまだ熱膨張したま＼でいるのに油圧をアン
ロード状態にして予圧を与える（変形が元に戻る）こと
になるという不具合が生じるという欠点もある。
は数トンにも達し実際の主軸系に取り入れることは困難
である。又軸受回転数に応じた油圧力のコントロールを
しているだめ高速回転状態から低速回転状態に移った時
に外輪間座がまだ熱膨張したま＼でいるのに油圧をアン
ロード状態にして予圧を与える（変形が元に戻る）こと
になるという不具合が生じるという欠点もある。
本発明の目的は上述した既存の各種方式の欠点を除去す
ると共に、構造的にも予圧制御用の油圧回路や装置を何
ら取付けることなく、熱膨張現象を利用した自動予圧調
整装置を提供せんとするものであり、主軸が高速回転し
て発熱による部材の温度上昇が大きいときには予圧が小
さくなるよう自動調整し、又低速回転時で温度上昇の小
さいときは予圧が大きくなるよう自動調整を行う新規な
予圧自動調整装置を提供することにある。
ると共に、構造的にも予圧制御用の油圧回路や装置を何
ら取付けることなく、熱膨張現象を利用した自動予圧調
整装置を提供せんとするものであり、主軸が高速回転し
て発熱による部材の温度上昇が大きいときには予圧が小
さくなるよう自動調整し、又低速回転時で温度上昇の小
さいときは予圧が大きくなるよう自動調整を行う新規な
予圧自動調整装置を提供することにある。
以下本発明の実施例を第４図乃至第８図により説明する
１、第４図は主軸軸受装置の要部縦断面図であって、主
軸本体５０には工具５５が装着されている。主軸本体５
０の外周とハウジング５２の間の工具５５側には１対の
アンギ、ラー玉軸受５７．５８が装着されておシさらに
反工具側には他の１対のアンギュラ−玉軸受６３．６４
が装着されている。そしてこれらアンギュラ−玉軸受５
７．５８．と６３．６４の軸方向の間隔を調整するため
に内輪間座５９と外輪間座６０ 、６１．６２が図示の
如く間装されている。
１、第４図は主軸軸受装置の要部縦断面図であって、主
軸本体５０には工具５５が装着されている。主軸本体５
０の外周とハウジング５２の間の工具５５側には１対の
アンギ、ラー玉軸受５７．５８が装着されておシさらに
反工具側には他の１対のアンギュラ−玉軸受６３．６４
が装着されている。そしてこれらアンギュラ−玉軸受５
７．５８．と６３．６４の軸方向の間隔を調整するため
に内輪間座５９と外輪間座６０ 、６１．６２が図示の
如く間装されている。
又前記軸受５７の内輪左端面と主軸本体５０の肩部の間
にはコ字状の部材５６が装着され、さらに同軸受５７の
外輪左端面には同じくコ字状の部材５４が装着され、同
部材５４はさらに他の部材５３を介して前ブタ５１によ
り押圧されるようになっている。尚５３Ａはラビリンス
であって、ゴミや潤滑油等の侵入、飛散全防止している
。
にはコ字状の部材５６が装着され、さらに同軸受５７の
外輪左端面には同じくコ字状の部材５４が装着され、同
部材５４はさらに他の部材５３を介して前ブタ５１によ
り押圧されるようになっている。尚５３Ａはラビリンス
であって、ゴミや潤滑油等の侵入、飛散全防止している
。
一方前記軸受６４の内輪右端面はスペーサ６９と接して
おり、同スペーサ６９の右端面はプーリ７２、軸止メ輪
７３を介して、主軸本体５０の右端に設けられたネジ部
と装着している締伺はナツト７０によシ押圧されている
。さらに軸受６４の外輪右端面とハウジング５２の径小
肩部の間には外輪間座６５，６６．６７が装着されてい
る。図示しない回転駆動源からの主軸本体５０への回転
の伝達はプーリ７２の外周に装着したタイミングベルト
７５によりキー７１を介して行われる。
おり、同スペーサ６９の右端面はプーリ７２、軸止メ輪
７３を介して、主軸本体５０の右端に設けられたネジ部
と装着している締伺はナツト７０によシ押圧されている
。さらに軸受６４の外輪右端面とハウジング５２の径小
肩部の間には外輪間座６５，６６．６７が装着されてい
る。図示しない回転駆動源からの主軸本体５０への回転
の伝達はプーリ７２の外周に装着したタイミングベルト
７５によりキー７１を介して行われる。
６８はハウジング５２の上方に設けられた外側部材７４
の右端部に取付けられた回転検知用センサー６８であっ
てプーリ７５の外周部分の一部に設けた突起状部分（図
示せず）を無接触で検出できる。上記の構成において軸
受予圧の設定は外輪間座６０．６’ｌ、６２の軸方向長
さおよび外輪間座６５．６６．６７の軸方向長さを調整
することにより適切な値とされる。本実施例においては
外輪間座６０．６２の材質は軸受系を構成している拐質
（通常鋼材）であるが、外輪間座６１の材質としては例
えばアンバー（Ｆｅ、Ｎｉ合金）を採用する。
の右端部に取付けられた回転検知用センサー６８であっ
てプーリ７５の外周部分の一部に設けた突起状部分（図
示せず）を無接触で検出できる。上記の構成において軸
受予圧の設定は外輪間座６０．６’ｌ、６２の軸方向長
さおよび外輪間座６５．６６．６７の軸方向長さを調整
することにより適切な値とされる。本実施例においては
外輪間座６０．６２の材質は軸受系を構成している拐質
（通常鋼材）であるが、外輪間座６１の材質としては例
えばアンバー（Ｆｅ、Ｎｉ合金）を採用する。
アンバーは鋼材に比しその熱膨張係数が小さく且つその
縦弾性系数は鋼材とあまり差がない。
縦弾性系数は鋼材とあまり差がない。
一方外輪間座６５．６７は鋼材であり外輪間座６６はス
テンレスである。ステンレぞは熱膨張係数が鋼に比し大
きいが縦弾性係数はほとんど同じである。次表は鋼、ア
ンバー及びステンレスの熱膨張糸数及縦弾性係数の値を
示す。
テンレスである。ステンレぞは熱膨張係数が鋼に比し大
きいが縦弾性係数はほとんど同じである。次表は鋼、ア
ンバー及びステンレスの熱膨張糸数及縦弾性係数の値を
示す。
第４図において主軸本体５０が低速で回転している場合
には切削力の負荷にも依るが発熱量は少ないので設定さ
れた予圧状態（必要十分な剛性がある状態）となってい
る。
には切削力の負荷にも依るが発熱量は少ないので設定さ
れた予圧状態（必要十分な剛性がある状態）となってい
る。
又高速回転時は発熱量が大きく軸受系全体は膨張するが
外輪間座６１は他の部材に比しその膨張量が少ないので
相対的に外輪間座６０，６１．６２の間にスキマが生じ
、これは予圧を開放するように作用する。
外輪間座６１は他の部材に比しその膨張量が少ないので
相対的に外輪間座６０，６１．６２の間にスキマが生じ
、これは予圧を開放するように作用する。
一方外輪間座６６はステンレスのため熱膨張量が鋼材に
比し犬であるので温度上昇につれアンギュラ−玉軸受６
４の外輪右端面を押圧する。従って外輪間座６１．６６
の軸方向長さを適宜な値とすることにより好゛ましい予
圧の状態とすることが可能である。
比し犬であるので温度上昇につれアンギュラ−玉軸受６
４の外輪右端面を押圧する。従って外輪間座６１．６６
の軸方向長さを適宜な値とすることにより好゛ましい予
圧の状態とすることが可能である。
尚本実施例（第４図）の如くスラスト方向の荷重を受け
る場合外輪間座６１（６６）の材料の特性としては熱膨
張係数が鋼材に比して小さい（大きい）だけでなくスラ
スト荷重に耐えられるだけの縦弾性係数の値が必要であ
ることは轟然である。
る場合外輪間座６１（６６）の材料の特性としては熱膨
張係数が鋼材に比して小さい（大きい）だけでなくスラ
スト荷重に耐えられるだけの縦弾性係数の値が必要であ
ることは轟然である。
第４図の例では鋼材に比１７熱膨張の小さいアンバーか
らなる外輪間座６１と熱膨張の大きいステンレスからな
る外輪間座６６を用いたが外輪間座６６は鋼材としても
よい。又外輪間座６１に鋼イ〕としてもよい。（この場
合は軸受外輪を介して外輪間座６０，６１．６２を圧縮
させ予圧を下げる方向に作用する。この方式では予圧コ
ントロール用間座の材質は十分大きな熱応力を発生しな
ければ調整の効果は生じない。効果は 効果へ熱応力−（熱膨張率比）×（縦弾性係数比） であるのでステンレスを用いる場合は １７．１／１０ Ｘ ２００００／２１０００ ＝ １
．６３となり効果がある。
らなる外輪間座６１と熱膨張の大きいステンレスからな
る外輪間座６６を用いたが外輪間座６６は鋼材としても
よい。又外輪間座６１に鋼イ〕としてもよい。（この場
合は軸受外輪を介して外輪間座６０，６１．６２を圧縮
させ予圧を下げる方向に作用する。この方式では予圧コ
ントロール用間座の材質は十分大きな熱応力を発生しな
ければ調整の効果は生じない。効果は 効果へ熱応力−（熱膨張率比）×（縦弾性係数比） であるのでステンレスを用いる場合は １７．１／１０ Ｘ ２００００／２１０００ ＝ １
．６３となり効果がある。
以上説明したように、外輪間座の一部に軸受系と熱膨張
率の異なる材質を使用することにより、その材料自体の
もつ性質によシ安定した予圧調整が自動的に遂行される
のである。又本発明の方式では発熱したときのみに動作
するため回転数がどう変化しようと直接関係せず、例え
ば高速回転して発熱が大きい状態から急に回転数を低下
させた場合でも熱膨張による予圧の解放状態はしばらく
続くように作用するので従来の方式の如く回転数に応じ
て油圧力を調整する場合の欠点もない。
率の異なる材質を使用することにより、その材料自体の
もつ性質によシ安定した予圧調整が自動的に遂行される
のである。又本発明の方式では発熱したときのみに動作
するため回転数がどう変化しようと直接関係せず、例え
ば高速回転して発熱が大きい状態から急に回転数を低下
させた場合でも熱膨張による予圧の解放状態はしばらく
続くように作用するので従来の方式の如く回転数に応じ
て油圧力を調整する場合の欠点もない。
尚外輪間座６０，６１．６２を前述の如くすべてアンバ
ーとするとか外輪間座６０．６２と６１の長さの比をど
のようにするかは設計上の問題である。
ーとするとか外輪間座６０．６２と６１の長さの比をど
のようにするかは設計上の問題である。
第５図乃至第８図はそれぞれ主軸の前側にアンギュラ−
玉軸を、後側に円筒コロ又は自動調心型玉軸受を取付け
た場合の例を示す。第５図の外輪間座８１はアンバーの
如く熱膨張係数の小なる材質で構成されている。第６図
の外輪間座８２はステンレスの如く熱膨張係数の犬なる
拐質で構成されている、第７図の外輪間座８３は同じく
熱膨張係数の犬なる材質で構成され更に第８図の外輪間
座８４は熱膨張係数の小さい材質で構成されている。尚
第５図、第７図の例ではスラスト荷重は前側のみで受け
るようになっており第６図、第８図の例では前側、後側
両方すなわちハウジングも含めて全体でスラスト荷重を
受けるよう構成した例である。又第４図で例示したよう
に第６図に示す外軸間座８２Ａとして第５図の外輪間座
８１を用いるようにするとか又第８図の外輪間座８４Ａ
として第７図の外輪間座８３を用いるようにする組合せ
も可能である。
玉軸を、後側に円筒コロ又は自動調心型玉軸受を取付け
た場合の例を示す。第５図の外輪間座８１はアンバーの
如く熱膨張係数の小なる材質で構成されている。第６図
の外輪間座８２はステンレスの如く熱膨張係数の犬なる
拐質で構成されている、第７図の外輪間座８３は同じく
熱膨張係数の犬なる材質で構成され更に第８図の外輪間
座８４は熱膨張係数の小さい材質で構成されている。尚
第５図、第７図の例ではスラスト荷重は前側のみで受け
るようになっており第６図、第８図の例では前側、後側
両方すなわちハウジングも含めて全体でスラスト荷重を
受けるよう構成した例である。又第４図で例示したよう
に第６図に示す外軸間座８２Ａとして第５図の外輪間座
８１を用いるようにするとか又第８図の外輪間座８４Ａ
として第７図の外輪間座８３を用いるようにする組合せ
も可能である。
第１図はバネによる予圧調整を行う従来方式を示す図、
第２図は油圧力により直接予圧をかける従来方式を示す
図、 第３図は油圧力により外輪間座を圧縮変形させて予圧を
コントロールする従来方式を示す図、第４図は本発明に
よる熱膨張率の差を利用した予圧調整方式の軸受部構造
を示す図、 第５図乃至第８図は本発明の他の実施例を示す軸受部の
構造を示す図である。 ５０・・主軸本体、５２・・ハウジング、５７．５８、
６３ 、６４・・ アンギュラ−玉軸受、６１・・外軸
間座、６６・外軸間座、 出願人 東芝機械株式会社 図面の浄書（内容に変更なし） ２３ １７ 第１図 ２ 第２図 第３図
図、 第３図は油圧力により外輪間座を圧縮変形させて予圧を
コントロールする従来方式を示す図、第４図は本発明に
よる熱膨張率の差を利用した予圧調整方式の軸受部構造
を示す図、 第５図乃至第８図は本発明の他の実施例を示す軸受部の
構造を示す図である。 ５０・・主軸本体、５２・・ハウジング、５７．５８、
６３ 、６４・・ アンギュラ−玉軸受、６１・・外軸
間座、６６・外軸間座、 出願人 東芝機械株式会社 図面の浄書（内容に変更なし） ２３ １７ 第１図 ２ 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）外輪を軸方向に変位せしめることにより転動体と
外輪との面圧を減少可能なタイプの軸受を含む複数の軸
受により軸支された主軸と、同軸受の外輪を固定して支
えるハウジングと、前記軸受間および／または前記軸受
とハウジングとの間に装着される外輪間座を前記主軸、
ハウジングを含む軸受系の材質の熱膨張係数と異る材質
で構成したことを特徴とする予圧の自動調整可能な工作
機械等の主軸軸受装置。 （２、特許請求の範囲第１項において、前記熱膨張係数
の異る材質としてアンバーを用いることを特徴とする工
作機械等の主軸軸受装置。 （３）特許請求の範囲第１項において、前記熱膨張係数
の異る材質としてステンレスを用いることを特徴とする
工作機械等の主軸軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59047600A JPS60192115A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 工作機械等の主軸軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59047600A JPS60192115A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 工作機械等の主軸軸受装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60192115A true JPS60192115A (ja) | 1985-09-30 |
Family
ID=12779728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59047600A Pending JPS60192115A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 工作機械等の主軸軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60192115A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62117002U (ja) * | 1986-01-18 | 1987-07-25 | ||
| DE10006001A1 (de) * | 2000-02-11 | 2001-08-16 | Audi Ag | Vorrichtung zum Lagern einer Welle |
-
1984
- 1984-03-12 JP JP59047600A patent/JPS60192115A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62117002U (ja) * | 1986-01-18 | 1987-07-25 | ||
| DE10006001A1 (de) * | 2000-02-11 | 2001-08-16 | Audi Ag | Vorrichtung zum Lagern einer Welle |
| DE10006001B4 (de) * | 2000-02-11 | 2010-11-25 | Audi Ag | Vorrichtung zum Lagern einer Welle |
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