JPH0192005A - 予圧調整式スピンドルユニット - Google Patents
予圧調整式スピンドルユニットInfo
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- JPH0192005A JPH0192005A JP62249397A JP24939787A JPH0192005A JP H0192005 A JPH0192005 A JP H0192005A JP 62249397 A JP62249397 A JP 62249397A JP 24939787 A JP24939787 A JP 24939787A JP H0192005 A JPH0192005 A JP H0192005A
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- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims abstract description 81
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- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C25/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for wear or play
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/54—Systems consisting of a plurality of bearings with rolling friction
- F16C19/541—Systems consisting of juxtaposed rolling bearings including at least one angular contact bearing
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- F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
- F16C19/16—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls
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- Support Of The Bearing (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、マシニングセンタ等の工作機械の主軸として
使用されるスピンドルユニットに関し、より詳細には軸
方向に３分割された内輪間座を有する予圧調整式スピン
ドルユニットに関する。
使用されるスピンドルユニットに関し、より詳細には軸
方向に３分割された内輪間座を有する予圧調整式スピン
ドルユニットに関する。
（従来の技術）
工作機械（特に、マシニングセンタ）では、生産性及び
加工精度の向上を目的として主軸の高速化か著しく進展
している。また、高速化と同時に温度上昇の低減化も要
請されている。一般に工作機械の主軸は、一定回転数で
使用されるだけでなく、重切削用の低速から軽切削用の
高速まで幅広い範囲の回転数で使用される。従って、低
速回転では重予正に、また高速回転では軽予圧に予圧荷
重を設定して使用することが理想であった。
加工精度の向上を目的として主軸の高速化か著しく進展
している。また、高速化と同時に温度上昇の低減化も要
請されている。一般に工作機械の主軸は、一定回転数で
使用されるだけでなく、重切削用の低速から軽切削用の
高速まで幅広い範囲の回転数で使用される。従って、低
速回転では重予正に、また高速回転では軽予圧に予圧荷
重を設定して使用することが理想であった。
（発明か解決しようとする問題点）
ところか、現在多くの工作機械の主軸が採用している定
位置予圧方式では、前述の関係が逆になってしまうとい
う欠点がある。つまり定位置予圧方式では、主軸の高速
回転時に、転動体である玉に作用する遠心力、内輪の遠
心力による膨張及び内輪と外輪との温度差に伴う熱膨張
差等により軸方向の予圧荷重が増大することが確認され
ている。従って、これらの現象の影響力をできるだけ小
さく抑えて、高速回転時に予圧荷重が高くならないよう
にすることが要求されている。従来、これを解決するた
めに、例えば主軸の回転数に応じて軸受外輪を軸方向に
押圧して外輪間座を変形させることて、高速回転時の軸
方向の予圧荷重の増大を防いでいる例がある。しかしな
がら、このような方法であると、軸受外輪を押圧するた
めの駆動手段を更に設けそれを回転数に応じて制御する
必要があるので、装置全体の構成が複雑になる恐れがあ
った。
位置予圧方式では、前述の関係が逆になってしまうとい
う欠点がある。つまり定位置予圧方式では、主軸の高速
回転時に、転動体である玉に作用する遠心力、内輪の遠
心力による膨張及び内輪と外輪との温度差に伴う熱膨張
差等により軸方向の予圧荷重が増大することが確認され
ている。従って、これらの現象の影響力をできるだけ小
さく抑えて、高速回転時に予圧荷重が高くならないよう
にすることが要求されている。従来、これを解決するた
めに、例えば主軸の回転数に応じて軸受外輪を軸方向に
押圧して外輪間座を変形させることて、高速回転時の軸
方向の予圧荷重の増大を防いでいる例がある。しかしな
がら、このような方法であると、軸受外輪を押圧するた
めの駆動手段を更に設けそれを回転数に応じて制御する
必要があるので、装置全体の構成が複雑になる恐れがあ
った。
従って木錦明の目的は、主軸の高速回転時に予圧を低速
時に比して軽減できると共に温度上昇の低減化が図れる
スピンドルユニットを提供することである。
時に比して軽減できると共に温度上昇の低減化が図れる
スピンドルユニットを提供することである。
（問題点を解決するための手段）
上述の目的を達成するために１本発明のスピンドルユニ
ットは、 回転する主軸（１）と、該主軸に嵌合してそれを回転可
能に支持する軸受（５，７）と、該軸受の内輪と軸方向
に密着すると共に該主軸に嵌合される内輪間座（１２，
２２）及び該軸受の外輪と軸方向に密着する外輪間座（
１１）とを含むスピンドルユニットであって、 該内輪間座は軸方向て３つの部分に分割されており、そ
の合せ面が軸方向に対して所定の角度を成すテーパ状に
なっていると共に３つの部分のうち中央の部分（１５，
２３）は、その両側の部分（１３及び１７．２１及び２
５）に比べて内外径寸法の少なくとも一方が大きく設定
されていることを特徴としている。
ットは、 回転する主軸（１）と、該主軸に嵌合してそれを回転可
能に支持する軸受（５，７）と、該軸受の内輪と軸方向
に密着すると共に該主軸に嵌合される内輪間座（１２，
２２）及び該軸受の外輪と軸方向に密着する外輪間座（
１１）とを含むスピンドルユニットであって、 該内輪間座は軸方向て３つの部分に分割されており、そ
の合せ面が軸方向に対して所定の角度を成すテーパ状に
なっていると共に３つの部分のうち中央の部分（１５，
２３）は、その両側の部分（１３及び１７．２１及び２
５）に比べて内外径寸法の少なくとも一方が大きく設定
されていることを特徴としている。
（作用）
以上のような構成であるため、３分割された内輪間座の
中央部分か主軸の回転数に応じて半径方向に変位するの
で、軸受にかかる軸方向の予圧荷重を自動調整できる。
中央部分か主軸の回転数に応じて半径方向に変位するの
で、軸受にかかる軸方向の予圧荷重を自動調整できる。
（実施例）
以下本発明の各実施例を添付図面を参照して詳細に説明
する。尚１図面において同一部分は同一符号で示しであ
る。
する。尚１図面において同一部分は同一符号で示しであ
る。
実施例を説明する前に、軸方向の予圧荷重と軸方向の隙
間、すなわちアキシャル隙間との関係を第５ａ及び５ｂ
図と第６ａ及び第６ｂ図によって説明する。第５ａ及び
第５ｂ図はアンギュラ軸受を単列背面組合わせとしてそ
の間に間座を介装させた場合を示している。また、第６
ａ及び第６ｂ図は、同じくアンギュラ軸受を単列正面組
合わせとしてその間に間座を介装させた場合を示してい
る。単列背面組合わせの場合は、第５ａ図に示すように
、玉３４、外輪３３ａ及び内輪３３ｂから成るアンギュ
ラ軸受間に外輪間座３７“及び内輪間座３９をそれでれ
配置している。
間、すなわちアキシャル隙間との関係を第５ａ及び５ｂ
図と第６ａ及び第６ｂ図によって説明する。第５ａ及び
第５ｂ図はアンギュラ軸受を単列背面組合わせとしてそ
の間に間座を介装させた場合を示している。また、第６
ａ及び第６ｂ図は、同じくアンギュラ軸受を単列正面組
合わせとしてその間に間座を介装させた場合を示してい
る。単列背面組合わせの場合は、第５ａ図に示すように
、玉３４、外輪３３ａ及び内輪３３ｂから成るアンギュ
ラ軸受間に外輪間座３７“及び内輪間座３９をそれでれ
配置している。
この場合、内輪間座３９と両側の軸受のいずれか一方の
内輪との間にアキシャル隙間Δａが設けられており、第
５ｂ図に示す軸方向の力Ｆａにより内輪が締め付けられ
、左右の軸受の弾性変形量の合計がΔａになる荷重が予
圧荷重となる。
内輪との間にアキシャル隙間Δａが設けられており、第
５ｂ図に示す軸方向の力Ｆａにより内輪が締め付けられ
、左右の軸受の弾性変形量の合計がΔａになる荷重が予
圧荷重となる。
正面組合わせの場合は、第６ａ図に示すように、玉４６
．外輪４５ａ及び内輪４５ｂから成るアンギュラ軸受間
に外輪間座４９及び内輪間座５１をそれぞれ配置してい
る。背面組合わせとは逆に第６ａ図に示すように外輪間
座とその両側のいずれかの軸受との間にアキシャル隙間
Δａが設けられている。この場合は、第６ｂ図に示す軸
方向の力Ｆａにより外輪が締め付けられ、左右の軸受の
弾性変形量の合計かΔａになる荷重が予圧荷重となる。
．外輪４５ａ及び内輪４５ｂから成るアンギュラ軸受間
に外輪間座４９及び内輪間座５１をそれぞれ配置してい
る。背面組合わせとは逆に第６ａ図に示すように外輪間
座とその両側のいずれかの軸受との間にアキシャル隙間
Δａが設けられている。この場合は、第６ｂ図に示す軸
方向の力Ｆａにより外輪が締め付けられ、左右の軸受の
弾性変形量の合計かΔａになる荷重が予圧荷重となる。
従って、以上のことから、アキシャル隙間Δａを変化、
すなわち調整することで軸受にかかる軸方向の予圧荷重
を調整できる。つまり、アキシャル隙間Δａを小さく設
定すると予圧荷重は小さくなり、アキシャル隙間Δａを
大きく設定すれば、予圧荷重は大きくなる０通常、この
アキシャル隙間は主軸の高速回転時には、既に述べたよ
うに玉にかかる遠心力や軸受の内外輪間の温度差などに
より増大する傾向かあるが、本発明においては、このア
キシャル隙間を減少させて予圧荷重を小さくすることが
できる。
すなわち調整することで軸受にかかる軸方向の予圧荷重
を調整できる。つまり、アキシャル隙間Δａを小さく設
定すると予圧荷重は小さくなり、アキシャル隙間Δａを
大きく設定すれば、予圧荷重は大きくなる０通常、この
アキシャル隙間は主軸の高速回転時には、既に述べたよ
うに玉にかかる遠心力や軸受の内外輪間の温度差などに
より増大する傾向かあるが、本発明においては、このア
キシャル隙間を減少させて予圧荷重を小さくすることが
できる。
以下、本発明の詳細な説明する。第１図は、本発明の第
１実施例を示すスピンドルユニットの軸方向断面図であ
る。主軸１は、背面組合わせにされた左右２つづつの軸
受５及び７により回転自在に嵌合支持されている。軸受
５及び７は、こ′こではアンギュラ軸受であるが、これ
は例えば円錐ころ軸受や深みぞ玉軸受でも良い。軸受５
及び７の間には、外輪間座１１と、３つの間座部分から
成る内輪間座１２が軸受５及び７に密接して配置されて
いる。軸受５及び７、更に外輪間座１１はハウジング３
に当接保持されている。スリーブナツト９か主軸ｌに螺
合しており、スピンドルユニットの組立時に軸受を軸方
向の所定位置に位置決めして所定の予圧を与えている。
１実施例を示すスピンドルユニットの軸方向断面図であ
る。主軸１は、背面組合わせにされた左右２つづつの軸
受５及び７により回転自在に嵌合支持されている。軸受
５及び７は、こ′こではアンギュラ軸受であるが、これ
は例えば円錐ころ軸受や深みぞ玉軸受でも良い。軸受５
及び７の間には、外輪間座１１と、３つの間座部分から
成る内輪間座１２が軸受５及び７に密接して配置されて
いる。軸受５及び７、更に外輪間座１１はハウジング３
に当接保持されている。スリーブナツト９か主軸ｌに螺
合しており、スピンドルユニットの組立時に軸受を軸方
向の所定位置に位置決めして所定の予圧を与えている。
内輪間座１２は、第１図の詳細図である第３図に示すよ
うに、軸受５の内輪５ｂに軸方向の一端を当接させ、他
端はテーパ面１３ａとなっている第１の間座部分１３と
、軸受７の内輪７ｂに一端な当接させ、他端はテーパ面
１７ａとなっている第２の間座部分１７と、第１及び第
２の間座部分の間に配置され、テーパ面１３ａ及び１７
ａにそれぞれ当接摺動するテーパ面１５ａを軸方向の両
端部に有する中央間座部分とから成っている。
うに、軸受５の内輪５ｂに軸方向の一端を当接させ、他
端はテーパ面１３ａとなっている第１の間座部分１３と
、軸受７の内輪７ｂに一端な当接させ、他端はテーパ面
１７ａとなっている第２の間座部分１７と、第１及び第
２の間座部分の間に配置され、テーパ面１３ａ及び１７
ａにそれぞれ当接摺動するテーパ面１５ａを軸方向の両
端部に有する中央間座部分とから成っている。
テーパ面１３ａ及びテーパ面１５ａとテーパ面１７ａ及
びテーパ面１５ａとはそれぞれ互いに摺動関係にある合
せ面となっている。従って、中央間座部分１５は、断面
で見ると等脚台形の形状をしている。
びテーパ面１５ａとはそれぞれ互いに摺動関係にある合
せ面となっている。従って、中央間座部分１５は、断面
で見ると等脚台形の形状をしている。
以上の構成のスピンドルユニットにおいて、主軸ｌが回
転すると、内側間座は、遠心力により外径側に膨張する
。このときの膨張量は、次のようになっている。
転すると、内側間座は、遠心力により外径側に膨張する
。このときの膨張量は、次のようになっている。
外径面の膨張量ξ（ｂ）：
内径面の膨張量ξ（ａ）：
ここで、■：ボアソン比、Ｅ：ヤング率、ａ：内半径、
ｂ：外半径、γ：比重、ω：角速度、ｇ：重力加速度で
ある。
ｂ：外半径、γ：比重、ω：角速度、ｇ：重力加速度で
ある。
間座合せ面テーパ部中心位鐙の膨張量をこれら内外径面
の膨張量の平均値と仮定すると、径の大きい中央間座は
両側の間座部分に比べて大きく膨張する。この時１間座
の合せ面のテーパ角度を２・α、中央間座とその両側の
間座部分との膨張量の差をことすると、軸方向にΔａ＝
ξ・ｔａｎαだけ内輪間座が広かったことになる。従っ
て、この時第３図においては内側間座の両側に密着配置
された軸受の内輪５ｂ及び７ｂは、軸方向の逆方向に押
圧力を受ける。従って、第３図に示すような背面組合わ
せの場合は、軸受５及び７に対して予圧を軽減する方向
に押圧力かかかる。第３図における破線は主軸ｌが高速
で回転している場合（軸受にがかる予圧を軽減したい場
合）の中央間座１５の位置を示すものである。また主軸
ｌが低速で回転している場合（軸受にがかる予圧を軽減
する必要のない場合）の中央間座１５の位置は、実線で
示しである。
の膨張量の平均値と仮定すると、径の大きい中央間座は
両側の間座部分に比べて大きく膨張する。この時１間座
の合せ面のテーパ角度を２・α、中央間座とその両側の
間座部分との膨張量の差をことすると、軸方向にΔａ＝
ξ・ｔａｎαだけ内輪間座が広かったことになる。従っ
て、この時第３図においては内側間座の両側に密着配置
された軸受の内輪５ｂ及び７ｂは、軸方向の逆方向に押
圧力を受ける。従って、第３図に示すような背面組合わ
せの場合は、軸受５及び７に対して予圧を軽減する方向
に押圧力かかかる。第３図における破線は主軸ｌが高速
で回転している場合（軸受にがかる予圧を軽減したい場
合）の中央間座１５の位置を示すものである。また主軸
ｌが低速で回転している場合（軸受にがかる予圧を軽減
する必要のない場合）の中央間座１５の位置は、実線で
示しである。
ここで、第４図に示すように第１の間座部分１３と中央
間座１５の間のテーパ合せ面Ａにおいては、テーパ角度
の半角を摩擦角よりも大きく設定しておく、第２の間座
部分１７と中央間座１５との間においても同様に設定し
ている。このように設定することで、中央間座の半径方
向の移動、つまり膨張が滑らかに行なわれ、主軸ｌが高
速回転から低速回転に回転数を変化させた場合。
間座１５の間のテーパ合せ面Ａにおいては、テーパ角度
の半角を摩擦角よりも大きく設定しておく、第２の間座
部分１７と中央間座１５との間においても同様に設定し
ている。このように設定することで、中央間座の半径方
向の移動、つまり膨張が滑らかに行なわれ、主軸ｌが高
速回転から低速回転に回転数を変化させた場合。
或はその逆の場合にも、中央間座１５は第３図に示す破
線位置と実線位置との間で滑らかに移動できる。従って
、軸受５及び７にかかる予圧の調整が滑らかにしかも自
動的かつ確実に行なわれる。
線位置と実線位置との間で滑らかに移動できる。従って
、軸受５及び７にかかる予圧の調整が滑らかにしかも自
動的かつ確実に行なわれる。
第１実施例における各構成要素の設定条件の一例は以下
の通りである。
の通りである。
内径 外径
中央間座 ： φ１０５厘■ φ１２５霞
■第１及び第２の間座部分： φ１００−■ φ１１２
ｓｓアキシャル隙間 ： ０．００１■謹各間
座の合せ面テーパ角： １２０＠上記の設定条件で
１回転数Ｎ−１５０００ｒｐ−とした時の予圧荷重は、
一体型間座の場合７５０ｋｇｆとなる。これに対して本
願発明の３分割間座を使用した場合は、ξ−０．００７
５ｍｍ 、Δａ−０，０１３となり、予圧荷重は６３０
ｋｇｆに減少でき、充分な効果が得られた。
■第１及び第２の間座部分： φ１００−■ φ１１２
ｓｓアキシャル隙間 ： ０．００１■謹各間
座の合せ面テーパ角： １２０＠上記の設定条件で
１回転数Ｎ−１５０００ｒｐ−とした時の予圧荷重は、
一体型間座の場合７５０ｋｇｆとなる。これに対して本
願発明の３分割間座を使用した場合は、ξ−０．００７
５ｍｍ 、Δａ−０，０１３となり、予圧荷重は６３０
ｋｇｆに減少でき、充分な効果が得られた。
上述の設定条件ては、中央間座の内外径寸法を第１及び
第２の間座部分の内外径寸法に比べて、いずれも大きく
設定しであるが、内外径共に大きくすることは必ずしも
必要ではなく、少なくともどちらか一方が大きく設定さ
れていれば良い。
第２の間座部分の内外径寸法に比べて、いずれも大きく
設定しであるが、内外径共に大きくすることは必ずしも
必要ではなく、少なくともどちらか一方が大きく設定さ
れていれば良い。
第２Ｕ２Ａは１本発明の第２の実施例を示すスピンドル
ユニットの断面図であり、この実施例の場合は、軸受５
及び７は軸方向で正面組合わせにされている。第１図に
示した第１実施例と第２実施例とで異なる点は、軸受が
間座に対して正面組合わせになっていることと内輪間座
の構成が異なることだけであるので、ここではその他の
構成部材についての説明を省略する。
ユニットの断面図であり、この実施例の場合は、軸受５
及び７は軸方向で正面組合わせにされている。第１図に
示した第１実施例と第２実施例とで異なる点は、軸受が
間座に対して正面組合わせになっていることと内輪間座
の構成が異なることだけであるので、ここではその他の
構成部材についての説明を省略する。
第２実施例の場合も、第１実施例と同様にテーパ角は約
１２０度に設定してあり、テーパ角の半角は摩擦角より
も大きく設定しである。しかしながらテーパ角の切り方
は第１実施例の場合とは逆になっている。主軸１が高速
で回転すると、内輪間座２２の中央間座２３は、軸方向
で隣り合う第１及び第２の間座部分２１及び２５とテー
パ面で摺動しながら遠心力のために膨張して半径方向外
方へと移動する。従って、第１及び第２の間座部分２１
及び２５は、中央間座ｚ３の方へと互いに接近する。こ
の結果、軸受５及びフのそれぞれの内輪にかかる押圧力
は減少し、内輪は軸方向で互いに接近するように微動し
て予圧が低減される。
１２０度に設定してあり、テーパ角の半角は摩擦角より
も大きく設定しである。しかしながらテーパ角の切り方
は第１実施例の場合とは逆になっている。主軸１が高速
で回転すると、内輪間座２２の中央間座２３は、軸方向
で隣り合う第１及び第２の間座部分２１及び２５とテー
パ面で摺動しながら遠心力のために膨張して半径方向外
方へと移動する。従って、第１及び第２の間座部分２１
及び２５は、中央間座ｚ３の方へと互いに接近する。こ
の結果、軸受５及びフのそれぞれの内輪にかかる押圧力
は減少し、内輪は軸方向で互いに接近するように微動し
て予圧が低減される。
主軸ｌの回転数が減少して、低速回転になると、・中央
間座２３は、膨張状態から収縮して半径方向内方へと移
動する。従って、第１及び第２の間座部分２１及び２５
を介して、軸受５及び７に所定の予圧がかかる。
間座２３は、膨張状態から収縮して半径方向内方へと移
動する。従って、第１及び第２の間座部分２１及び２５
を介して、軸受５及び７に所定の予圧がかかる。
以上説明した第１及び第２の実施例において、内輪間座
の中央間座を隣接する第１及び第２の間座部分に比べて
比重の大きい材料で製造すれば、より大きな効果が得ら
れる。また、主軸が高速で回転するようになると、温度
上昇も大きくなるので、中央間座を隣接する第１及び第
２の間座部分に比べて線膨張係数の大きい材料で製造す
ると。
の中央間座を隣接する第１及び第２の間座部分に比べて
比重の大きい材料で製造すれば、より大きな効果が得ら
れる。また、主軸が高速で回転するようになると、温度
上昇も大きくなるので、中央間座を隣接する第１及び第
２の間座部分に比べて線膨張係数の大きい材料で製造す
ると。
より大きな効果が得られる。
更に、第１及び第２実施例においては主軸を支持する軸
受の間に間座を介装したが、必要であれば、この間座は
軸受とスリーブナツトとの間に配置しても良い。
受の間に間座を介装したが、必要であれば、この間座は
軸受とスリーブナツトとの間に配置しても良い。
（発明の効果）
以上説明した本発明の予圧調整式スピンドルユニットに
よれば、次のような効果が得られる。
よれば、次のような効果が得られる。
従来困難であった、主軸の高速回転時における予圧軽減
が簡単な構成で達成でき、特別な制御機構無しに、主軸
の低速回転時と高速回転時との間て予圧を重子圧から軽
予圧へと自動調整することができる。
が簡単な構成で達成でき、特別な制御機構無しに、主軸
の低速回転時と高速回転時との間て予圧を重子圧から軽
予圧へと自動調整することができる。
第１図は、本発明の第１実施例を示すスピンドルユニッ
トの軸方向断面図であり、 第２図は、本発明の第２実施例を示すスピンドルユニッ
トの軸方向断面図であり、 第３図は、第１図の内輪間座の詳細を示す断面図であり
。 第４図は、第３図におけるテーパ状の合せ面Ａの詳細を
示す概略図であり、 第５ａ及び５ｂ図、第６ａ図及び６ｂ図は、それぞれア
キシャル隙間と予圧荷重との関係を示す図である。 ［主要部分の符号の説明］ １−−− −−− ・・・・・・主軸１２ −−−
−−− −−−内輪間座５．７・・・・・・・・・軸受 １５ ・・・・・・・・・中央間座 第４図 第５ａ図 第６ａ図 ４５７） ｆｌ ４ｆｂ ８５ｂ図 Ｘ６ｂ図
トの軸方向断面図であり、 第２図は、本発明の第２実施例を示すスピンドルユニッ
トの軸方向断面図であり、 第３図は、第１図の内輪間座の詳細を示す断面図であり
。 第４図は、第３図におけるテーパ状の合せ面Ａの詳細を
示す概略図であり、 第５ａ及び５ｂ図、第６ａ図及び６ｂ図は、それぞれア
キシャル隙間と予圧荷重との関係を示す図である。 ［主要部分の符号の説明］ １−−− −−− ・・・・・・主軸１２ −−−
−−− −−−内輪間座５．７・・・・・・・・・軸受 １５ ・・・・・・・・・中央間座 第４図 第５ａ図 第６ａ図 ４５７） ｆｌ ４ｆｂ ８５ｂ図 Ｘ６ｂ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、回転する主軸と、該主軸に嵌合してそれを回転可能
に支持する軸受と、該軸受の内輪と軸方向に密着すると
共に該主軸に嵌合される内輪間座及び該軸受の外輪と軸
方向に密着する外輪間座とを含むスピンドルユニットで
あって、 該内輪間座は軸方向で３つの部分に分割されており、そ
の合せ面が軸方向に対して所定の角度を成すテーパ状に
なっていると共に３つの部分のうち中央の部分は、その
両側の部分に比べて内外径寸法の少なくとも一方が大き
く設定されていることを特徴とするスピンドルユニット
。 ２、前記合せ面のテーパ角の半角が摩擦角よりも大きく
設定されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項
に記載のスピンドルユニット。 ３、前記内輪間座のうち中央の部分は、その両側の部分
の比重よりも大きな比重を有する材料からなることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載のスピンドルユニ
ット。 ４、前記内輪間座のうち中央の部分は、その両側の部分
の線膨張係数よりも大きな線膨張係数を有する材料から
なることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のス
ピンドルユニット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24939787A JPH0653323B2 (ja) | 1987-10-02 | 1987-10-02 | 予圧調整式スピンドルユニット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24939787A JPH0653323B2 (ja) | 1987-10-02 | 1987-10-02 | 予圧調整式スピンドルユニット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0192005A true JPH0192005A (ja) | 1989-04-11 |
| JPH0653323B2 JPH0653323B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=17192380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24939787A Expired - Lifetime JPH0653323B2 (ja) | 1987-10-02 | 1987-10-02 | 予圧調整式スピンドルユニット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0653323B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8047750B2 (en) * | 2006-11-09 | 2011-11-01 | Mori Seiki Co., Ltd. | Bearing unit and main spindle device of machine tool provided with bearing unit |
| EP2639465A1 (en) * | 2012-03-16 | 2013-09-18 | Peer Bearing S.r.l. | Ball bearing assembly method for low noise applications, and ball bearing assembly specifically adapted for implementing such method |
| JP2015010648A (ja) * | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 並木精密宝石株式会社 | 軸受機構 |
| WO2016188527A1 (de) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Zweireihiges wälzlager mit einem justierbaren ring zum einstellen des lagerspiels |
| JP2021122891A (ja) * | 2020-02-05 | 2021-08-30 | ファナック株式会社 | 主軸装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110332231B (zh) * | 2019-07-15 | 2021-02-26 | 河北工业大学 | 一种可主动调节温度和预紧力的轴承组 |
-
1987
- 1987-10-02 JP JP24939787A patent/JPH0653323B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8047750B2 (en) * | 2006-11-09 | 2011-11-01 | Mori Seiki Co., Ltd. | Bearing unit and main spindle device of machine tool provided with bearing unit |
| EP2639465A1 (en) * | 2012-03-16 | 2013-09-18 | Peer Bearing S.r.l. | Ball bearing assembly method for low noise applications, and ball bearing assembly specifically adapted for implementing such method |
| JP2015010648A (ja) * | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 並木精密宝石株式会社 | 軸受機構 |
| WO2016188527A1 (de) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Zweireihiges wälzlager mit einem justierbaren ring zum einstellen des lagerspiels |
| JP2021122891A (ja) * | 2020-02-05 | 2021-08-30 | ファナック株式会社 | 主軸装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0653323B2 (ja) | 1994-07-20 |
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