JPS60190469A - 導電性カ−ボンブラツクの製造方法 - Google Patents
導電性カ−ボンブラツクの製造方法Info
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- JPS60190469A JPS60190469A JP4660284A JP4660284A JPS60190469A JP S60190469 A JPS60190469 A JP S60190469A JP 4660284 A JP4660284 A JP 4660284A JP 4660284 A JP4660284 A JP 4660284A JP S60190469 A JPS60190469 A JP S60190469A
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- JP
- Japan
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- carbon black
- oil absorption
- dbp oil
- conductivity
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- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、特定のファーネスカーボンブラックを熱的変
性することＫよる導電性カーボンブラックの製造方法に
関する。
性することＫよる導電性カーボンブラックの製造方法に
関する。
導電性カーボンブラックは、合成樹脂あるいはゴム材料
などの導電性充填材として有用か位置づけが表されてお
り、各種のものが開発されている。
などの導電性充填材として有用か位置づけが表されてお
り、各種のものが開発されている。
これら導電性カーボンブラックについては、粒子径が小
さく、表面積（多孔度）ならびにストラフチア−の大き
いことが共通的な性状特性として重要視されているが、
このほかにカーボンブラック粒子表面に吸着されている
導電性阻害成分（酸素、水素などの化合物、タール物質
等）を除去することが固有抵抗を減少させるために有効
とされている。導電性阻害物質を除去するにはカーボン
ブラックを不活性気流中で熱処理することが効果的な手
段として知られており、副生カーボンブラックを不活性
気流中で３００〜９００℃の温度に熱処理して導電性の
向上を図る特開昭５４−１２６６９１号などが既に提案
されている。
さく、表面積（多孔度）ならびにストラフチア−の大き
いことが共通的な性状特性として重要視されているが、
このほかにカーボンブラック粒子表面に吸着されている
導電性阻害成分（酸素、水素などの化合物、タール物質
等）を除去することが固有抵抗を減少させるために有効
とされている。導電性阻害物質を除去するにはカーボン
ブラックを不活性気流中で熱処理することが効果的な手
段として知られており、副生カーボンブラックを不活性
気流中で３００〜９００℃の温度に熱処理して導電性の
向上を図る特開昭５４−１２６６９１号などが既に提案
されている。
しかしながら、これらの熱処理を含む従来製法による導
電性カーボンブラックは、樹脂あるいけゴム等のマトリ
ックス物質に混合充填する際に負荷される剪断力によっ
て粒子凝集形態を構成するストラフチア−に破壊・分断
現象を生じ、結果的に材質導電性を損ねる欠点があった
。
電性カーボンブラックは、樹脂あるいけゴム等のマトリ
ックス物質に混合充填する際に負荷される剪断力によっ
て粒子凝集形態を構成するストラフチア−に破壊・分断
現象を生じ、結果的に材質導電性を損ねる欠点があった
。
本発明は、熱的変性に基づく導電性の改善と併せ、上述
のストラフチャー破壊・分断現象を生じない極めて強固
な粒子凝集形態を形成することＫより一層すぐれた導電
性を付与することができる導電性カーボンブラックの製
造方法を提供するものである。すなわち、本発明の構成
は、ＤＢＰ吸油量１４０ｍｔ／ １００１以上でＬＡＣ
，４ｏ測定値が１００以上の特性を有するファーネスカ
ーボンブラックを不活性もしくは非酸化性の雰囲気下に
８００〜１９００℃の温度で熱処理することを特徴とす
る。
のストラフチャー破壊・分断現象を生じない極めて強固
な粒子凝集形態を形成することＫより一層すぐれた導電
性を付与することができる導電性カーボンブラックの製
造方法を提供するものである。すなわち、本発明の構成
は、ＤＢＰ吸油量１４０ｍｔ／ １００１以上でＬＡＣ
，４ｏ測定値が１００以上の特性を有するファーネスカ
ーボンブラックを不活性もしくは非酸化性の雰囲気下に
８００〜１９００℃の温度で熱処理することを特徴とす
る。
原料となるファーネスカーボンブラック特性のうち、Ｄ
ＢＰ吸油ｊＩｋ１４０ｍＱ／ １００１以上の性状は高
度に発達した粒子凝集状態のストラフテア−水準を示す
もので、導電性付与に機能する基本的な因子となる。ま
た、ＬＡＣ，４゜測定値はジクロルベンゼン抽出成分の
３４０ｍμ波長における吸光度から算出され〔測定法は
、Ａ８ＴＭ Ｄ５５９２−７９、＊ｌ３ｔａｎｄａｒｄ
Ｒｅｃｏｍｍｅｎｄｅｄ Ｐｒａｃｔｉｃｅｆｏｒ
Ｃａｒｂｏｎ Ｂｌａｃｋ Ｅｘｔｒａａｔａｂｌｅｓ
−Ｌｉｇｈｔ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｃｈａｒａｃ
ｔｅｒｉｓｔｉｃｇ、’による。〕、この測定値が１０
０以上のファーネスカーボンブラックは粒子内部に一定
量以上の未炭化芳香族物質を含有する性状を有するもの
である。これら両特性は本発明に機能する構成上の主要
な要件であり、いずれか一方を満足しない場合でも有効
な効果の達成は得られない。
ＢＰ吸油ｊＩｋ１４０ｍＱ／ １００１以上の性状は高
度に発達した粒子凝集状態のストラフテア−水準を示す
もので、導電性付与に機能する基本的な因子となる。ま
た、ＬＡＣ，４゜測定値はジクロルベンゼン抽出成分の
３４０ｍμ波長における吸光度から算出され〔測定法は
、Ａ８ＴＭ Ｄ５５９２−７９、＊ｌ３ｔａｎｄａｒｄ
Ｒｅｃｏｍｍｅｎｄｅｄ Ｐｒａｃｔｉｃｅｆｏｒ
Ｃａｒｂｏｎ Ｂｌａｃｋ Ｅｘｔｒａａｔａｂｌｅｓ
−Ｌｉｇｈｔ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｃｈａｒａｃ
ｔｅｒｉｓｔｉｃｇ、’による。〕、この測定値が１０
０以上のファーネスカーボンブラックは粒子内部に一定
量以上の未炭化芳香族物質を含有する性状を有するもの
である。これら両特性は本発明に機能する構成上の主要
な要件であり、いずれか一方を満足しない場合でも有効
な効果の達成は得られない。
上記の特性を有するファーネスカーボンブラックは、通
常のファーネス型反応装置を用い発生条件を適宜制御す
ることにより容易に得ることができるが、製造時、とく
に表面積を著増するような条件設定をする必要はない。
常のファーネス型反応装置を用い発生条件を適宜制御す
ることにより容易に得ることができるが、製造時、とく
に表面積を著増するような条件設定をする必要はない。
原料ファーネスカーボンブラックの熱処理は、窒素、ア
ルゴン等の不活性ガスが流通する系内、あるいは焦鉛容
器に充填し周囲をコークス粉粒などで被包した非酸化雰
囲気の保持状態でおこなわれる。熱処理の温度は、８０
０〜１９００℃の範囲に設定する必要があり、これを下
廻る場合には導電性阻害成分の除去が不十分となって導
電性付与の改質変性が円滑に進行せず、他方、上記範囲
を越える温度域ではストラフチア−強化機能が低下する
傾向を与える。
ルゴン等の不活性ガスが流通する系内、あるいは焦鉛容
器に充填し周囲をコークス粉粒などで被包した非酸化雰
囲気の保持状態でおこなわれる。熱処理の温度は、８０
０〜１９００℃の範囲に設定する必要があり、これを下
廻る場合には導電性阻害成分の除去が不十分となって導
電性付与の改質変性が円滑に進行せず、他方、上記範囲
を越える温度域ではストラフチア−強化機能が低下する
傾向を与える。
上記条件の加熱過程において、原料ファーネスカーボン
ブラック内部に含有する未炭化芳香族類は、粒子凝集体
の凹部ならびに間ｐＪＫ滲出炭化して脆弱な結合部位を
強化すると共に１粒子表面からの導電性阻害成分の揮散
除去と粒子内部での芳香族多環微結晶の配向化を同時に
進行させながらカーボンブラックそのものの導電性向上
に機能する。しかし、この機能は、原料ファーネスカー
ボンブラックの特性が粒子凝集体の凹部が少ないＤＢＰ
吸油量１４（ｌａｆｆｉ／１００Ｆ未満の低ストラクチ
アー水準、あるいは強化・配向成分となる未決化芳香族
類含有率がＬＡＣ，４゜測定値１００未満の低位にあた
る場合には、効果的に達成されない。
ブラック内部に含有する未炭化芳香族類は、粒子凝集体
の凹部ならびに間ｐＪＫ滲出炭化して脆弱な結合部位を
強化すると共に１粒子表面からの導電性阻害成分の揮散
除去と粒子内部での芳香族多環微結晶の配向化を同時に
進行させながらカーボンブラックそのものの導電性向上
に機能する。しかし、この機能は、原料ファーネスカー
ボンブラックの特性が粒子凝集体の凹部が少ないＤＢＰ
吸油量１４（ｌａｆｆｉ／１００Ｆ未満の低ストラクチ
アー水準、あるいは強化・配向成分となる未決化芳香族
類含有率がＬＡＣ，４゜測定値１００未満の低位にあた
る場合には、効果的に達成されない。
本発明によれば、上記の機能が複合的に作用して高水準
の導電性能と強固な粒子凝集形態を兼備する導電性カー
ボンブラックを製造することができる。したがって、従
来製法の導電性カーボンブラックにみられるマトリック
ス充填時でのストラフチア−破壊・分断現象を伴うこと
がなく、常に樹脂あるいはゴム材料に優れた導電性能を
付与することができる効果が保鉦される。
の導電性能と強固な粒子凝集形態を兼備する導電性カー
ボンブラックを製造することができる。したがって、従
来製法の導電性カーボンブラックにみられるマトリック
ス充填時でのストラフチア−破壊・分断現象を伴うこと
がなく、常に樹脂あるいはゴム材料に優れた導電性能を
付与することができる効果が保鉦される。
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。
実施例１゜
窒素吸着比表面積６０ｄ／ｆ、ＤＢＰ吸油量１８７ｍｆ
ｆ１／１００Ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ−
ム８ＴＭ ） ９７ａｔ／１００ ｆｌＬＡＣ，４，測
定値１７２．５０Ｋｚ／ｃｌＬ’による圧縮固有抵抗値
２．４００−側の特性を有するファーネスカーボンブラ
ックを原料とし、これを窒素ガスを流入した環状電気炉
中で１５００℃の温度に５０分間保持した。熱処理後の
特性は、窒素吸着比表面積５６ｒｒ？ ／ ｆ ｓ Ｄ
Ｂ”吸油量１８８ｍｌ／ １００ ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油
量（２４Ｍ４ＤＢＰ−Ａ８ＴＭ）１０６ｒａｔ／ １０
０ ｔ、 ＬＡＣ，４，測定値０．５ＱＫ９／ｃｍ鴛に
よる圧縮固有抵抗値０．６８Ω−ａＫ改質変性された。
ｆ１／１００Ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ−
ム８ＴＭ ） ９７ａｔ／１００ ｆｌＬＡＣ，４，測
定値１７２．５０Ｋｚ／ｃｌＬ’による圧縮固有抵抗値
２．４００−側の特性を有するファーネスカーボンブラ
ックを原料とし、これを窒素ガスを流入した環状電気炉
中で１５００℃の温度に５０分間保持した。熱処理後の
特性は、窒素吸着比表面積５６ｒｒ？ ／ ｆ ｓ Ｄ
Ｂ”吸油量１８８ｍｌ／ １００ ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油
量（２４Ｍ４ＤＢＰ−Ａ８ＴＭ）１０６ｒａｔ／ １０
０ ｔ、 ＬＡＣ，４，測定値０．５ＱＫ９／ｃｍ鴛に
よる圧縮固有抵抗値０．６８Ω−ａＫ改質変性された。
この結果は、比表面積が比較的低位にあるファーネスカ
ーボンブラックであってもＤＢＰ吸油量およびＬＡＣ□
。測定値が本発明特定範囲を満す場合には、熱処理によ
抄非破壊性ストラクチアーの指標となる圧縮ＤＢＰ吸油
量が増大すると共に固有抵抗が効果的に低下することを
示すものである。
ーボンブラックであってもＤＢＰ吸油量およびＬＡＣ□
。測定値が本発明特定範囲を満す場合には、熱処理によ
抄非破壊性ストラクチアーの指標となる圧縮ＤＢＰ吸油
量が増大すると共に固有抵抗が効果的に低下することを
示すものである。
比較例１
窒素吸着比表面積１５０ｍ”／ ｆ、 Ｄ Ｂ Ｐ吸油
量１２７ｍｌ／ １００ ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油量９０耐
／１００ ｙ 、 ＬＡＣ，４，測定値１１０、圧縮固
有抵抗（５０紛／、ｔ ） ９．７５０−αの特性をも
つファーネスカーボンブラック原料を、実施例１と同一
条件により熱処理した。処理後の特性は、窒素吸着比表
面積１３８ｄ／ｆ、ＤＢＰ吸油量１２０ｍ１／１００
ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油Ｊｉｉ７９ｍＱ／ １００ ｆ。
量１２７ｍｌ／ １００ ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油量９０耐
／１００ ｙ 、 ＬＡＣ，４，測定値１１０、圧縮固
有抵抗（５０紛／、ｔ ） ９．７５０−αの特性をも
つファーネスカーボンブラック原料を、実施例１と同一
条件により熱処理した。処理後の特性は、窒素吸着比表
面積１３８ｄ／ｆ、ＤＢＰ吸油量１２０ｍ１／１００
ｆ、圧縮ＤＢＰ吸油Ｊｉｉ７９ｍＱ／ １００ ｆ。
ＬｉＣｌ４゜測定値０、圧縮固有抵抗１．７５０−儂と
なった。本例ではＤＢＰ吸油量が１４０＋ｎｉ／１００
ｔに達していないために圧縮ＤＢＰ吸油量が大巾に低下
し、粒子凝集体構造が弱化する結果を示した。
なった。本例ではＤＢＰ吸油量が１４０＋ｎｉ／１００
ｔに達していないために圧縮ＤＢＰ吸油量が大巾に低下
し、粒子凝集体構造が弱化する結果を示した。
実施例２
窒素吸着比表面積７５ｄ／ｙ、ＤＢＰ吸油量１４５ｍ１
／ １０Ｑ ｔ、圧縮ＤＢＰ吸油量１００、’ＤＡＣ，
，。測定値１０Ｂ、圧縮固有抵抗（５ｏＫｙる）２．７
３０−αの特性を備えるファーネスカーボンブラックを
環状電気炉により窒素気流中１６７０℃、１時間の条件
で熱処理した。処理後の緒特性は、窒素吸着比表面積７
３Ｗ？／ｆ、ＤＢＰ吸油量１４６ｍｔ／１００Ｆ、圧縮
ＤＢＰ吸油量１０３＋ａｌ／Ｌ ００ ｆ、 ＬＡＣ，
４゜測定値０１圧縮固有抵抗（５０ｈ／ａｘ” ）１．
ｏ ｏΩ−儂に変性し、圧縮ＤＢＰ吸油量、固有抵抗と
もに向上改善が認められた。
／ １０Ｑ ｔ、圧縮ＤＢＰ吸油量１００、’ＤＡＣ，
，。測定値１０Ｂ、圧縮固有抵抗（５ｏＫｙる）２．７
３０−αの特性を備えるファーネスカーボンブラックを
環状電気炉により窒素気流中１６７０℃、１時間の条件
で熱処理した。処理後の緒特性は、窒素吸着比表面積７
３Ｗ？／ｆ、ＤＢＰ吸油量１４６ｍｔ／１００Ｆ、圧縮
ＤＢＰ吸油量１０３＋ａｌ／Ｌ ００ ｆ、 ＬＡＣ，
４゜測定値０１圧縮固有抵抗（５０ｈ／ａｘ” ）１．
ｏ ｏΩ−儂に変性し、圧縮ＤＢＰ吸油量、固有抵抗と
もに向上改善が認められた。
比較例２
窒素吸着比表面積５５ｙ／／ｌ、ＤＢＰ吸油量１８０ｗ
ｒｌ／ １００ ｔ、圧縮ＤＢＰ吸油吸油量８直（ ５
０ｈ／ｃｍ’ ） ２．７ ４０−ａの特性をもつフ
ァーネスカーボンブラック原料を実施例２と同一条件で
熱処理した。処理されたファーネスカーボンブラックの
特性は、窒素吸着比表面積５５Ｗ？／ｌ。
ｒｌ／ １００ ｔ、圧縮ＤＢＰ吸油吸油量８直（ ５
０ｈ／ｃｍ’ ） ２．７ ４０−ａの特性をもつフ
ァーネスカーボンブラック原料を実施例２と同一条件で
熱処理した。処理されたファーネスカーボンブラックの
特性は、窒素吸着比表面積５５Ｗ？／ｌ。
ＤＢＰ吸油量１ ６ ９ｍｌ／ １ ０ ０ ｆ，圧縮
ＤＢＰ吸油量６ ９ｍＱ／ １ ０ ０ ｆ， ＬＡＣ
，４。測定値０、圧縮固有抵抗（ ５ ０Ｋｇ／ｅｘ’
） ０．８ ２０−鋼であった。本例では、固有抵抗
の低下は良好であったが、ＤＡＣ，４。測定値が低位に
あるため圧縮ＤＢＰ吸油量が減退した。
ＤＢＰ吸油量６ ９ｍＱ／ １ ０ ０ ｆ， ＬＡＣ
，４。測定値０、圧縮固有抵抗（ ５ ０Ｋｇ／ｅｘ’
） ０．８ ２０−鋼であった。本例では、固有抵抗
の低下は良好であったが、ＤＡＣ，４。測定値が低位に
あるため圧縮ＤＢＰ吸油量が減退した。
比較例５
窒素吸着比表面積１ ４５ｇ１／ｆ，ＤＢＰ吸油量１
５ ”ＩａＱ／ １ （１０ ｆ，圧縮ＤＢＰ吸油量９
２ｒｒｒｌ／１００ｆ％ＬＡ Ｃ，４。測定値９８、圧
縮固有抵抗（ ５ ０Ｋｆ／ｍ’） ｔ．ａ ５Ω−α
のファーネスカーボンブラックを実施例２と同一条件に
より熱処理した。処理後の特性は、窒素吸着比表面積１
３ ６ｎ？４、ＤＢＰ吸油量１ ２ ９ｍｌ／ １
０ ０ ｆ，圧縮ＤＢＰ吸油量７ ９ ｒｔｒＱ ／
１ ０ ０ ｆ 、 ＬＡ Ｃｓａ。測定値Ｏ１ 圧縮
固有抵抗（５０Ｋｆ／儂！ ） ０．９ ００−αとな
った。
５ ”ＩａＱ／ １ （１０ ｆ，圧縮ＤＢＰ吸油量９
２ｒｒｒｌ／１００ｆ％ＬＡ Ｃ，４。測定値９８、圧
縮固有抵抗（ ５ ０Ｋｆ／ｍ’） ｔ．ａ ５Ω−α
のファーネスカーボンブラックを実施例２と同一条件に
より熱処理した。処理後の特性は、窒素吸着比表面積１
３ ６ｎ？４、ＤＢＰ吸油量１ ２ ９ｍｌ／ １
０ ０ ｆ，圧縮ＤＢＰ吸油量７ ９ ｒｔｒＱ ／
１ ０ ０ ｆ 、 ＬＡ Ｃｓａ。測定値Ｏ１ 圧縮
固有抵抗（５０Ｋｆ／儂！ ） ０．９ ００−αとな
った。
この場合には、ＤＢＰ吸油量１ ４ ０ｍＱ／ １ ０
０ ｆ。
０ ｆ。
ＬｉＣｌ２。測定値１００の限界域を僅かに下列るファ
ーネスカーボンブラック原料を用いた例である。
ーネスカーボンブラック原料を用いた例である。
実施例２と対比して、固有抵抗は同等程度の低下が認め
られるが、圧縮ＤＢＰ吸油量は減少している。
られるが、圧縮ＤＢＰ吸油量は減少している。
比較例４
実施例１と同一特性のファーネスカーボンブラック原料
を窒素ガスを流入した環状電気炉中で７００℃の温度に
！１０分保持して熱処理した。熱処理後の特性社、窒素
吸着比表面積６２Ｗ？／ｆ。
を窒素ガスを流入した環状電気炉中で７００℃の温度に
！１０分保持して熱処理した。熱処理後の特性社、窒素
吸着比表面積６２Ｗ？／ｆ。
ＤＢＰ吸油量１ ８ ７ｍｔ／ １ ０ ０ ｆ，圧縮
ＤＢＰ吸油量９ ６＋ｗ１／１ ００ ｆ，ＬＡＣ□。
ＤＢＰ吸油量９ ６＋ｗ１／１ ００ ｆ，ＬＡＣ□。
測定値０１ 圧縮固有抵抗（５０Ｋｇ／儂’ ） ｔ．
ａ ｏΩ−αとなった。
ａ ｏΩ−αとなった。
本例では、熱処理温度が８００℃を下列るため固有抵抗
の低下は僅少である。
の低下は僅少である。
比較例５
比較例４の熱処理を２１００℃の温度でおこなった場合
の特性は、窒素吸着比表面積６２ｒｒ？／ｆ。
の特性は、窒素吸着比表面積６２ｒｒ？／ｆ。
ＤＢＰｅ．油量１８７ｍ１／１００Ｆ，圧縮ＤＢＰ吸油
量９ ６ｗｒｌ／ １ ０ ０ ｆ％ＬＡＣ，４。測定
値Ｏ１ 圧縮固有抵抗（５０Ｋｐ ／ｌｘ” ） １．
８００−儂であった。
量９ ６ｗｒｌ／ １ ０ ０ ｆ％ＬＡＣ，４。測定
値Ｏ１ 圧縮固有抵抗（５０Ｋｐ ／ｌｘ” ） １．
８００−儂であった。
本例では熱処理温度が１９００℃を越える関係で、圧縮
ＤＢＰ吸油量が大きく減少し、圧縮固有抵抗の低下が小
さい。
ＤＢＰ吸油量が大きく減少し、圧縮固有抵抗の低下が小
さい。
実施例３
実施例１〜２、比較例１〜５の各熱処理で得られ良導電
性カーボンブラックを下記の混合条件により高密度ポリ
エチレン（「ハイゼックス２１００、ＴＰＪ、玉押石油
化学製）に分散充填した。充填率は、２５重量部および
３５重針部と２段階とした。
性カーボンブラックを下記の混合条件により高密度ポリ
エチレン（「ハイゼックス２１００、ＴＰＪ、玉押石油
化学製）に分散充填した。充填率は、２５重量部および
３５重針部と２段階とした。
混合装置： プラストミル
（東洋精機１！８１Ｒ−６０）
チャンバー温度： １７０℃
バッチ容量：４８ＣＣ／バツチ
混線時間： カーボンブラック投入後１ｏ分充填後、成
形温度１７０℃、成形時間１０分の条件により厚さ１．
５ｍの薄板にプレス成形し、得られた各導電性プラスチ
ックの導電率（体積固有抵抗）を測定した。測定方法は
、５ＲＩＳ ２！１０１によった。
形温度１７０℃、成形時間１０分の条件により厚さ１．
５ｍの薄板にプレス成形し、得られた各導電性プラスチ
ックの導電率（体積固有抵抗）を測定した。測定方法は
、５ＲＩＳ ２！１０１によった。
同様にして、各対応する熱処理前のファーネスカーボン
ブラック原料についても導電率を測定した。
ブラック原料についても導電率を測定した。
測定結果を対比させて下表に示した。
本発明に係る実施例１〜２による導電性カーボンブラッ
クを充填した材質導電率は、熱処理に基づく導電性改善
効果とマトリックス充填時に破壊分断現象を起さないス
トラフチア−強化効果とが相乗的に作用して、熱処理前
に比べ大巾に向上することが確認される。しかし、熱処
理により粒子凝集体が弱化（圧縮ＤＢＰ吸油量の低下）
する比較例１〜５および５のカーボンブラック充填樹脂
は、充填時におけるストラフチア−の破壊・分断により
熱処理前に比べ導電率の向上は僅小であるか、劣化する
傾向を示す。また、比較例４によるカーボンブラックは
熱処理による導電性改質効果はなく、充填樹脂の導電率
は低水準を示した。
クを充填した材質導電率は、熱処理に基づく導電性改善
効果とマトリックス充填時に破壊分断現象を起さないス
トラフチア−強化効果とが相乗的に作用して、熱処理前
に比べ大巾に向上することが確認される。しかし、熱処
理により粒子凝集体が弱化（圧縮ＤＢＰ吸油量の低下）
する比較例１〜５および５のカーボンブラック充填樹脂
は、充填時におけるストラフチア−の破壊・分断により
熱処理前に比べ導電率の向上は僅小であるか、劣化する
傾向を示す。また、比較例４によるカーボンブラックは
熱処理による導電性改質効果はなく、充填樹脂の導電率
は低水準を示した。
なお、上記の本発明実施例による導電率改善効果は、高
密度ポリエチレンに代えてムＢ８樹脂をマトリックス材
とした場合には一層顕著となる。
密度ポリエチレンに代えてムＢ８樹脂をマトリックス材
とした場合には一層顕著となる。
特許出願人 東海カーボン株式会社
代理人 弁理士 高 畑 正 也
Claims (1)
- ＤＢＰ吸油量が１４０ｍＱ／１００ｆ以上でＬＡＣ，、
。測定値が１００以上の特性を有するファーネスカーボ
ンブラックを、不活性屯しくけ非酸化性の雰囲気下に８
００〜１９００℃の温度で熱処理することを特徴とする
導電性カーボンブラックの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4660284A JPS60190469A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 導電性カ−ボンブラツクの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4660284A JPS60190469A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 導電性カ−ボンブラツクの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60190469A true JPS60190469A (ja) | 1985-09-27 |
| JPS6232228B2 JPS6232228B2 (ja) | 1987-07-13 |
Family
ID=12751845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4660284A Granted JPS60190469A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 導電性カ−ボンブラツクの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60190469A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
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|---|---|
| JPS6232228B2 (ja) | 1987-07-13 |
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