JPS60184468A - Ｔｉｇ溶接のビ−ド終端処理法 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接のビ−ド終端処理法Info
- Publication number
- JPS60184468A JPS60184468A JP4049384A JP4049384A JPS60184468A JP S60184468 A JPS60184468 A JP S60184468A JP 4049384 A JP4049384 A JP 4049384A JP 4049384 A JP4049384 A JP 4049384A JP S60184468 A JPS60184468 A JP S60184468A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- speed
- current
- bead
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＴＩＧ溶接の高能率化において、特に溶接速度
の増大に伴うＴＩＧ溶接のビード終端処理法に関するも
のである。
の増大に伴うＴＩＧ溶接のビード終端処理法に関するも
のである。
ＴＩＧ溶接は、第１図に示す如く被接材の開先１０に不
活性ガスによる雰囲気２０を形成し、それに包まれた中
でタングステン電極２１（以下トーチと云う）よりアー
ク２２を発生させ、その高温によって被溶接材を溶融さ
せると同時に、フィラーワイヤ２３を送給してその開先
内に溶は込ませ、被溶接材と融合させてビード６を形成
させるものであるが、その時の溶接電流工、フィラーワ
イヤの送給速度ＶＦ及びトーチの進行速度ＶＴの三者の
関係が溶接の品質に大きな影響を与えるもので、従来の
方法では溶接の終端部のクレータ−処理において、問題
が生じ易かった。
活性ガスによる雰囲気２０を形成し、それに包まれた中
でタングステン電極２１（以下トーチと云う）よりアー
ク２２を発生させ、その高温によって被溶接材を溶融さ
せると同時に、フィラーワイヤ２３を送給してその開先
内に溶は込ませ、被溶接材と融合させてビード６を形成
させるものであるが、その時の溶接電流工、フィラーワ
イヤの送給速度ＶＦ及びトーチの進行速度ＶＴの三者の
関係が溶接の品質に大きな影響を与えるもので、従来の
方法では溶接の終端部のクレータ−処理において、問題
が生じ易かった。
以下図面によって従来の技術の一例とその問題点を説明
する。
する。
従来技術によるクレータ−処理方法に、第２図に示すよ
うな溶接電流■、溶接速度（トーチの移動速度）Ｖ！、
フィラーワイヤー送給速度Ｍｙのシーケンスがある。横
軸Ｔは時間を示す。Ａは本溶接域であって、設定された
出力で本溶接が実行されていたことを示し、０点で溶接
停止信号が与えられ、ついで予め設定された時間ＴＩｔ
−経過した後０点に至９、アークが消滅し溶接が停止す
る。
うな溶接電流■、溶接速度（トーチの移動速度）Ｖ！、
フィラーワイヤー送給速度Ｍｙのシーケンスがある。横
軸Ｔは時間を示す。Ａは本溶接域であって、設定された
出力で本溶接が実行されていたことを示し、０点で溶接
停止信号が与えられ、ついで予め設定された時間ＴＩｔ
−経過した後０点に至９、アークが消滅し溶接が停止す
る。
溶接電流Ｉは、本溶接域人ではＩ、（ａｍｐ）の出力で
あるが、０点よシ■点までに漸減し、０点で出力０とな
シアークが消滅する。フイラーワイヤ送給速度ＶＦは、
本溶接域ＡでＶＦ、（ｃｍ／ｍ ） 出力していたもの
が、０点で溶接停止信号が与えられると同時に０となり
、フィラーワイヤは送給されなくなる。溶接速度ｖＴは
■で溶接停止信号が与えられても、本溶接域Ａの時と同
じ出力ＶＴ ｒ （ｃｍ／Ｍｋ）でトーチが走行を続け
、０点で溶接電流工と共に０となシ、停止する。即ち本
例の特徴としては、フィラーワイヤ送給を溶接停止信号
によシ停止させ、０点で形成されていた溶融プールを溶
接電流工の減少によシ徐々に縮少凝固させ、最終的には
微少な溶融プールの状態に彦っだ時に、アークを切シ、
これによってクレータ−割れの発生を防ぐことである。
あるが、０点よシ■点までに漸減し、０点で出力０とな
シアークが消滅する。フイラーワイヤ送給速度ＶＦは、
本溶接域ＡでＶＦ、（ｃｍ／ｍ ） 出力していたもの
が、０点で溶接停止信号が与えられると同時に０となり
、フィラーワイヤは送給されなくなる。溶接速度ｖＴは
■で溶接停止信号が与えられても、本溶接域Ａの時と同
じ出力ＶＴ ｒ （ｃｍ／Ｍｋ）でトーチが走行を続け
、０点で溶接電流工と共に０となシ、停止する。即ち本
例の特徴としては、フィラーワイヤ送給を溶接停止信号
によシ停止させ、０点で形成されていた溶融プールを溶
接電流工の減少によシ徐々に縮少凝固させ、最終的には
微少な溶融プールの状態に彦っだ時に、アークを切シ、
これによってクレータ−割れの発生を防ぐことである。
さらに０点から０点までトーチを走行させることによシ
、ビード終端部形状を整えることである。
、ビード終端部形状を整えることである。
このように、第２図に示されたシーケンスに従ってその
終端処理をした一実施例のビード形状を第６図（ａ）、
第３図（ｂ）および第６図（ｃ）に示す。第６図（ａ）
は平面図、第３図（ｂ）は（ａ）図のＥ−Ｅ断面図、第
６図（ｅ）は（ａ）図の側面断面図である。図で明らか
なように、この例による固定管１及び２の突合ぜＵ型開
先１０をＴＩＧ溶接にて初層の裏波溶接を行った場合の
ビードの形状は、本溶接域Ａで示す出力でと一ドロが裏
波９と共に形成されておシ、０点でフィラーワイヤ送給
が停止されると同時に溶接電流工も漸減を始めるので、
溶融プールは時間Ｔ、の間に徐々に縮小し、０点でアー
ク消滅の時には微小なりレータ−５となシ、割れの欠陥
は発生しない。また時間帯Ｔ、の間においてもトーチの
走行は続いているため、０点における溶融金属は徐々に
減少しながら溶接線４方向に引かれてなだらかな傾斜６
を呈することになシ、再溶接のビード中継もグラインダ
ー等によって整形することなしに、実施できる。以上が
従来の溶接方法であるが、このようなりレータ−処理方
法では出力に対して限界があシ、ＴＩＧ溶接の能率向上
を図るため、溶接電流工及び溶接速度ＶＴを増大させた
場合には次のようガ問題が発生した。
終端処理をした一実施例のビード形状を第６図（ａ）、
第３図（ｂ）および第６図（ｃ）に示す。第６図（ａ）
は平面図、第３図（ｂ）は（ａ）図のＥ−Ｅ断面図、第
６図（ｅ）は（ａ）図の側面断面図である。図で明らか
なように、この例による固定管１及び２の突合ぜＵ型開
先１０をＴＩＧ溶接にて初層の裏波溶接を行った場合の
ビードの形状は、本溶接域Ａで示す出力でと一ドロが裏
波９と共に形成されておシ、０点でフィラーワイヤ送給
が停止されると同時に溶接電流工も漸減を始めるので、
溶融プールは時間Ｔ、の間に徐々に縮小し、０点でアー
ク消滅の時には微小なりレータ−５となシ、割れの欠陥
は発生しない。また時間帯Ｔ、の間においてもトーチの
走行は続いているため、０点における溶融金属は徐々に
減少しながら溶接線４方向に引かれてなだらかな傾斜６
を呈することになシ、再溶接のビード中継もグラインダ
ー等によって整形することなしに、実施できる。以上が
従来の溶接方法であるが、このようなりレータ−処理方
法では出力に対して限界があシ、ＴＩＧ溶接の能率向上
を図るため、溶接電流工及び溶接速度ＶＴを増大させた
場合には次のようガ問題が発生した。
溶接電流Ｉ、溶接速度Ｖｒを増加させるに従って、溶融
プールは溶接線４方向に長くなシ、第３図（ａ）、第３
図（ｂ）で示したビード終端形状とは異なったものとな
った。この状態を第４図（ａ）に示す。即ち高出力レベ
ルにした場合には、前記第２図のシーケンスによって０
点で溶接停止信号が与えられ、溶接電流Ｉ、が徐々に減
少するＴＩの時間帯においても、溶接速度ｖＴ、は高速
のままでトーチが移動するため、溶融プール形状は溶接
線４方向に長く引かれて長大となシ、しかも溶接速度■
Ｔ、が大なるためクレータ−５の凝固が急激に行われ、
その中央部には割れ７が発生する。さらに、０〜０間に
おいては、フィラーワイヤの供給がないため、開先１゜
の先端部のルートフェイス１１は溶融過多となシ、下向
き溶接の時は、第４図（ｂ）に示すようなビードの垂れ
１２が発生し、上向き溶接の時は第４図（ｃ）に示すよ
うな裏波上面に凹み８が発生する。
プールは溶接線４方向に長くなシ、第３図（ａ）、第３
図（ｂ）で示したビード終端形状とは異なったものとな
った。この状態を第４図（ａ）に示す。即ち高出力レベ
ルにした場合には、前記第２図のシーケンスによって０
点で溶接停止信号が与えられ、溶接電流Ｉ、が徐々に減
少するＴＩの時間帯においても、溶接速度ｖＴ、は高速
のままでトーチが移動するため、溶融プール形状は溶接
線４方向に長く引かれて長大となシ、しかも溶接速度■
Ｔ、が大なるためクレータ−５の凝固が急激に行われ、
その中央部には割れ７が発生する。さらに、０〜０間に
おいては、フィラーワイヤの供給がないため、開先１゜
の先端部のルートフェイス１１は溶融過多となシ、下向
き溶接の時は、第４図（ｂ）に示すようなビードの垂れ
１２が発生し、上向き溶接の時は第４図（ｃ）に示すよ
うな裏波上面に凹み８が発生する。
従来技術の第２の例としては、第５図に示す方法である
。その特徴とする所は溶接停止信号が０点で与えられる
とフィラーワイヤ送給速度ｖＦＩが徐々に減速され、■
で停止すること、及びフィラーワイヤの送給が停止した
後もしばらく溶接電流■は本溶接域Ａの電流工、が維持
された後、徐々に減少し、０点に至ってトーチの進行の
停止と共に電流工、も０となることである。このように
溶接終端部において溶接速度ｖＴを一定にしておき、フ
ィラーワイヤ送給速度Ｖｙを徐々に減速させるととで、
単位溶接長当シの溶着量を減少させてビード終端部の形
状を整える方法であるが、この場合、フィラーワイヤの
溶融プールへの移行形態において、フィラーワイヤ送給
速度が低下するとアークにさらされる時間がながくなる
ため、フィラーワイヤ先端部が球状となシ、フィラーワ
イヤからの離脱が断続し、溶融プールへの移行も断続的
な球部移行となシ、終端部のビード形成に乱れを生じる
。
。その特徴とする所は溶接停止信号が０点で与えられる
とフィラーワイヤ送給速度ｖＦＩが徐々に減速され、■
で停止すること、及びフィラーワイヤの送給が停止した
後もしばらく溶接電流■は本溶接域Ａの電流工、が維持
された後、徐々に減少し、０点に至ってトーチの進行の
停止と共に電流工、も０となることである。このように
溶接終端部において溶接速度ｖＴを一定にしておき、フ
ィラーワイヤ送給速度Ｖｙを徐々に減速させるととで、
単位溶接長当シの溶着量を減少させてビード終端部の形
状を整える方法であるが、この場合、フィラーワイヤの
溶融プールへの移行形態において、フィラーワイヤ送給
速度が低下するとアークにさらされる時間がながくなる
ため、フィラーワイヤ先端部が球状となシ、フィラーワ
イヤからの離脱が断続し、溶融プールへの移行も断続的
な球部移行となシ、終端部のビード形成に乱れを生じる
。
また、溶接速度ＶＴが大きな場合は、球部移行にょるビ
ード形状は移行位置のずれが大きくなるため、尚一層の
乱れを生ずることになる。また、フィラーワイヤ送給速
度ｖｙが０となってフィラーワイヤの送給が止まっても
、しばらく本溶接域と同じ溶接電流Ｉ、でアークが出て
いることは、溶融過多及びクレータ−の助長を招くとと
になる。
ード形状は移行位置のずれが大きくなるため、尚一層の
乱れを生ずることになる。また、フィラーワイヤ送給速
度ｖｙが０となってフィラーワイヤの送給が止まっても
、しばらく本溶接域と同じ溶接電流Ｉ、でアークが出て
いることは、溶融過多及びクレータ−の助長を招くとと
になる。
以上の如＜ＴＩＧ溶接の能率向上化を図る上で、ビード
終端処理法が技術的に大きな障害となっていた。
終端処理法が技術的に大きな障害となっていた。
本発明は上記のような従来の問題点を解決すべくなされ
たもので、その目的は、ＴＩＧ溶接の高能率化において
、特に溶接速度の増大に伴って生ずるビード終端部のク
レータ割れおよび終端形状の不整を発生させないような
ＴＩＧ溶接のビード終端処理法を提供するものである。
たもので、その目的は、ＴＩＧ溶接の高能率化において
、特に溶接速度の増大に伴って生ずるビード終端部のク
レータ割れおよび終端形状の不整を発生させないような
ＴＩＧ溶接のビード終端処理法を提供するものである。
本発明に係るＴＩＧ溶接のビード終端処理法は、高出力
でＴＩＧ溶接を実行し、溶接停止の場合、溶接停止信号
が与えられると、溶接電流、フィラーワイヤ送給速度、
および溶接速度を一旦低出力レベルに落し、その後フィ
ラーワイヤ送給を停止させ、次いで溶接電流を徐々に減
少させることを特徴とするものである。
でＴＩＧ溶接を実行し、溶接停止の場合、溶接停止信号
が与えられると、溶接電流、フィラーワイヤ送給速度、
および溶接速度を一旦低出力レベルに落し、その後フィ
ラーワイヤ送給を停止させ、次いで溶接電流を徐々に減
少させることを特徴とするものである。
この方法の要点としては、溶接停止信号を出力レベルの
切替信号により高出力レベルから低出力レベルへ落すと
共に、低出力レベルにおける単位溶接長さ当シの溶着金
属量を高出力レベルにおけるものと同一にし、高低側レ
ベルにおいて形成場れるビード高さに相違を生じさせ々
いように、フィードワイヤ送給速度及び溶接速度を設定
することである。さらに溶接線４に対し直角方向にトー
チを往復運動させるオツシレーションを行って溶接する
場合には、高低両川力レベルの単位溶接長当すのオツシ
レーション回数が同様になるように、低出力レベル時の
溶接速度に対してオツシレーションの回数を設定し、低
出力レベル時のビード形状を高出力レベル時のそれと変
化させないことである。次に本発明による実施例を第６
図に従って説明する。本溶接域Ａにおいては高出力レベ
ルのフィラーワイヤ送給速度ＶＦｈ 、溶接電流Ｉｔｔ
、溶接速度ｖＴｈでＴＩＧ溶接が行われていたが、溶接
の終端部に達し０点で停止信号が与えられると、各出力
は、低出力レベルの溶接電流ＩＡ、溶接速度ＶＴｔ１フ
ィラーワイヤ送給速度Ｖｙｚに低下し、溶接停止信号が
与えられた０点よシ［Ｆ］点までの時間帯Ｔ２の間にお
いて、低出力レベル溶接を行う。この時のフィラーワイ
ヤ送給速度’ｂｒｔの設定に当では、溶接電流１１溶接
速度ＶＴの出力レベルが変化しても、ビード形状を変化
させないようにＭｙ ｈ ／ ＶＴ ｈキＶｙｚ／Ｖｔ
ｚの関係を基準として設定する。次に［Ｆ］点よりの時
間帯Ｔ、において、溶接電流Ｉｔは徐々に減少し、０点
でＯとなシアークを消滅する。溶接速度Ｖｒｔは同じく
［Ｆ］点よ９０点に至る時間帯Ｔ１の間も走行を続け、
０点において停止する。
切替信号により高出力レベルから低出力レベルへ落すと
共に、低出力レベルにおける単位溶接長さ当シの溶着金
属量を高出力レベルにおけるものと同一にし、高低側レ
ベルにおいて形成場れるビード高さに相違を生じさせ々
いように、フィードワイヤ送給速度及び溶接速度を設定
することである。さらに溶接線４に対し直角方向にトー
チを往復運動させるオツシレーションを行って溶接する
場合には、高低両川力レベルの単位溶接長当すのオツシ
レーション回数が同様になるように、低出力レベル時の
溶接速度に対してオツシレーションの回数を設定し、低
出力レベル時のビード形状を高出力レベル時のそれと変
化させないことである。次に本発明による実施例を第６
図に従って説明する。本溶接域Ａにおいては高出力レベ
ルのフィラーワイヤ送給速度ＶＦｈ 、溶接電流Ｉｔｔ
、溶接速度ｖＴｈでＴＩＧ溶接が行われていたが、溶接
の終端部に達し０点で停止信号が与えられると、各出力
は、低出力レベルの溶接電流ＩＡ、溶接速度ＶＴｔ１フ
ィラーワイヤ送給速度Ｖｙｚに低下し、溶接停止信号が
与えられた０点よシ［Ｆ］点までの時間帯Ｔ２の間にお
いて、低出力レベル溶接を行う。この時のフィラーワイ
ヤ送給速度’ｂｒｔの設定に当では、溶接電流１１溶接
速度ＶＴの出力レベルが変化しても、ビード形状を変化
させないようにＭｙ ｈ ／ ＶＴ ｈキＶｙｚ／Ｖｔ
ｚの関係を基準として設定する。次に［Ｆ］点よりの時
間帯Ｔ、において、溶接電流Ｉｔは徐々に減少し、０点
でＯとなシアークを消滅する。溶接速度Ｖｒｔは同じく
［Ｆ］点よ９０点に至る時間帯Ｔ１の間も走行を続け、
０点において停止する。
尚、開先形状によっては、トーチを溶接線４に対して、
直角方向に往復運動するオツシレーションによって溶接
を行うことがあるが、このような場合、高出力レベル時
と低出力レベル時とのビードの表面外観を均一にするだ
めには、第７図に示されるよりな０点以降の低レベルの
オツシレーション回数Ｎｔト高出力レベルのオツシレー
ション回数Ｎｈとの間でＮｈ／ＶＴｈ ′ＦＮｔ ／
Ｖ７ｚの関係を保つように設定することが必要である。
直角方向に往復運動するオツシレーションによって溶接
を行うことがあるが、このような場合、高出力レベル時
と低出力レベル時とのビードの表面外観を均一にするだ
めには、第７図に示されるよりな０点以降の低レベルの
オツシレーション回数Ｎｔト高出力レベルのオツシレー
ション回数Ｎｈとの間でＮｈ／ＶＴｈ ′ＦＮｔ ／
Ｖ７ｚの関係を保つように設定することが必要である。
本発明の実施例として、固定管の円周溶接を行う場合を
挙げると、固定管の円周溶接はその溶接姿勢が逐次変化
するので、これに伴い溶接条件が変化をするようになる
。一般にこのような場合はエンコーダー等を用いた角度
検出器や走行装置の回転数検出器によって溶接条件の切
替えを行うものである。又溶接停止信号も円周継手の任
意の位置で与えられるものであるから、ビード終端処理
のための第６図に示す■〜［Ｆ］の時間帯Ｔ８の低出力
レベル条件も一定のものとは限らない。これの対策とし
ては、低出力レベル条件を溶接姿勢別に準備しておき、
前述の角度検出器等により溶接停止信号が与えられた溶
接位置を検出し、その位置に適合する低出力レベル条件
を選択して出力させれば、どの位置で溶接を停止させて
も良好なビード終端処理を行うことが出来る。
挙げると、固定管の円周溶接はその溶接姿勢が逐次変化
するので、これに伴い溶接条件が変化をするようになる
。一般にこのような場合はエンコーダー等を用いた角度
検出器や走行装置の回転数検出器によって溶接条件の切
替えを行うものである。又溶接停止信号も円周継手の任
意の位置で与えられるものであるから、ビード終端処理
のための第６図に示す■〜［Ｆ］の時間帯Ｔ８の低出力
レベル条件も一定のものとは限らない。これの対策とし
ては、低出力レベル条件を溶接姿勢別に準備しておき、
前述の角度検出器等により溶接停止信号が与えられた溶
接位置を検出し、その位置に適合する低出力レベル条件
を選択して出力させれば、どの位置で溶接を停止させて
も良好なビード終端処理を行うことが出来る。
以上の説明から明らかなように、本発明によって、高出
力レベルのＴＩＧ溶接のビード終端処理が可能になった
ため、以下のよう彦効果が得られた。
力レベルのＴＩＧ溶接のビード終端処理が可能になった
ため、以下のよう彦効果が得られた。
（１）ＴＩＧ溶接の高能率化のために溶接電流、溶接速
度、フィラーワイヤの送給量を自由に選択しても、その
ビード終端部に欠陥を生じないよう処理することが出来
るようになった。
度、フィラーワイヤの送給量を自由に選択しても、その
ビード終端部に欠陥を生じないよう処理することが出来
るようになった。
（２） 固定管円周継手のＴＩＧ溶接を高能率の溶接条
件で行うことが出来るようになった。
件で行うことが出来るようになった。
第１図はＴＩＧ溶接の模式図、第２図は従来のシーケン
ス図、第３図（ａ）は従来のビード平面図、第３図（ｂ
）は第３図（、）のＦＥ−Ｅ断面図、第３図（ｃ）は第
６図（ａ）の側面断面図、第４図（ａ）は高出力レベル
ビード平面図、第４図（ｂ）は高出力レベル下向ビード
側面図、第４図（ｃ）は高出力レベル上向ビード側面図
、＠５図は従来のシーケンス図、第６図は本発明実施例
のシーケンス図、第７図はオツシレーション条件図であ
る。 １．２：固定管、６：ビード、４：溶接方向線、５：ク
レータ、６：傾斜、７：割れ、８：凹み、９：裏波、１
０：開先、１１：ルートフェース、１２：垂れ、２０：
不活側ガス雰囲気、２１：タングステン電極、２２：ア
ーク、２６：フィラーワイヤ。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 ｒＭ 門 ２ ノ ＬＬ １− Ｈ〉 〉 −／ｌｎＱ−
ス図、第３図（ａ）は従来のビード平面図、第３図（ｂ
）は第３図（、）のＦＥ−Ｅ断面図、第３図（ｃ）は第
６図（ａ）の側面断面図、第４図（ａ）は高出力レベル
ビード平面図、第４図（ｂ）は高出力レベル下向ビード
側面図、第４図（ｃ）は高出力レベル上向ビード側面図
、＠５図は従来のシーケンス図、第６図は本発明実施例
のシーケンス図、第７図はオツシレーション条件図であ
る。 １．２：固定管、６：ビード、４：溶接方向線、５：ク
レータ、６：傾斜、７：割れ、８：凹み、９：裏波、１
０：開先、１１：ルートフェース、１２：垂れ、２０：
不活側ガス雰囲気、２１：タングステン電極、２２：ア
ーク、２６：フィラーワイヤ。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 ｒＭ 門 ２ ノ ＬＬ １− Ｈ〉 〉 −／ｌｎＱ−
Claims (1)
- 高出力レベルでＴＩＧ溶接を施工した後該溶接の停止を
行うに際して、溶接停止信号が与えられると溶接電流、
フィラーワイヤ送給速度および溶接速度を一旦低出力レ
ベルに低下させ、その後フィラーワイヤ送給を停止させ
、次いで溶接電流を徐々に減少させることを特徴とする
ＴＩＧ溶接のビード終端処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4049384A JPS60184468A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | Ｔｉｇ溶接のビ−ド終端処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4049384A JPS60184468A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | Ｔｉｇ溶接のビ−ド終端処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184468A true JPS60184468A (ja) | 1985-09-19 |
| JPH0318986B2 JPH0318986B2 (ja) | 1991-03-13 |
Family
ID=12582096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4049384A Granted JPS60184468A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | Ｔｉｇ溶接のビ−ド終端処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184468A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2908975B1 (en) | 2012-10-18 | 2017-05-17 | Lincoln Global, Inc. | System and power source providing modulation schemes for achieving a consistent weld bead appearance |
| RU2650463C1 (ru) * | 2017-01-27 | 2018-04-13 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Способ автоматической сварки неплавящимся электродом |
-
1984
- 1984-03-05 JP JP4049384A patent/JPS60184468A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2908975B1 (en) | 2012-10-18 | 2017-05-17 | Lincoln Global, Inc. | System and power source providing modulation schemes for achieving a consistent weld bead appearance |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0318986B2 (ja) | 1991-03-13 |
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