JPS60180608A - 耐焼付性，耐肌荒性の優れた熱間圧延用複合ロ−ル - Google Patents
耐焼付性，耐肌荒性の優れた熱間圧延用複合ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS60180608A JPS60180608A JP3693984A JP3693984A JPS60180608A JP S60180608 A JPS60180608 A JP S60180608A JP 3693984 A JP3693984 A JP 3693984A JP 3693984 A JP3693984 A JP 3693984A JP S60180608 A JPS60180608 A JP S60180608A
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- JP
- Japan
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- core material
- outer layer
- hardness
- resistance
- cast iron
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明け、熱間圧処用複合ロール、特如外層材に高クロ
ム鋳鉄を使用１．た熱間圧延用複合ロールに関するもの
である。
ム鋳鉄を使用１．た熱間圧延用複合ロールに関するもの
である。
近年、熱間圧延用ロールの分野でけ、圧延仙率の向上、
省資源、省工“ネルギの観点から耐廠耗性。
省資源、省工“ネルギの観点から耐廠耗性。
耐事故性及び耐焼付性、＃＃肌荒性に優れたロールが要
求ばれている。このような状況の中で熱間板圧延及び熱
間形鋼圧延用ロールは従来の鋳鉄系ロールやアダマイト
糸ロールに代わり、上記のロール特性に優れた高クロム
鋳鉄ロールが使用に供されてきている。高クロム鋳鉄ロ
ールは高碩度の１１４．Ｃ。
求ばれている。このような状況の中で熱間板圧延及び熱
間形鋼圧延用ロールは従来の鋳鉄系ロールやアダマイト
糸ロールに代わり、上記のロール特性に優れた高クロム
鋳鉄ロールが使用に供されてきている。高クロム鋳鉄ロ
ールは高碩度の１１４．Ｃ。
型度化物が晶出するために耐摩耗性に優れ、その晶出量
を適正にコントロールするととＫよって、ロールに必セ
な妨性吃兼備されることができるので、−上記したよう
な用途のロール材として大いに期待すｉＬる材料である
。このような用途のロールは特に形鋼用ロールの場合、
１０１１）齢程度すで岐有効に使用されるために１この
深さまで＃度が一定している仁とが要求され、１００ｍ
内部までのｇｐ＆低下はシ冒アー硬度６以下に抑ｊ−る
必要がある＾上記したような高クロム鋳−；が上記のよ
うなｆｉＰ度を保証するためには、焼入れ熱処理の際に
、急冷焼入れを行うかあるいは、除硬性を高めるために
、Ｎｆを加えることが必要となってくる。しかしながら
、硬度低下を小さくするために高クロム鋳鉄ロールに急
−冷焼入れ熱処理を冥施した場合、焼割ｉ１といった間
鴎が発生するため、Ｎｉを添加させざＺを得ないのが現
況である。この結果、熱間圧延１はＮ 給〃ｏの功罪と
して、周知のことであるが、耐焼付性が著しく低下して
くる。
を適正にコントロールするととＫよって、ロールに必セ
な妨性吃兼備されることができるので、−上記したよう
な用途のロール材として大いに期待すｉＬる材料である
。このような用途のロールは特に形鋼用ロールの場合、
１０１１）齢程度すで岐有効に使用されるために１この
深さまで＃度が一定している仁とが要求され、１００ｍ
内部までのｇｐ＆低下はシ冒アー硬度６以下に抑ｊ−る
必要がある＾上記したような高クロム鋳−；が上記のよ
うなｆｉＰ度を保証するためには、焼入れ熱処理の際に
、急冷焼入れを行うかあるいは、除硬性を高めるために
、Ｎｆを加えることが必要となってくる。しかしながら
、硬度低下を小さくするために高クロム鋳鉄ロールに急
−冷焼入れ熱処理を冥施した場合、焼割ｉ１といった間
鴎が発生するため、Ｎｉを添加させざＺを得ないのが現
況である。この結果、熱間圧延１はＮ 給〃ｏの功罪と
して、周知のことであるが、耐焼付性が著しく低下して
くる。
本発明は、以上のような状況に鑑みてなされたものであ
り、この焼付性の問題を解決するために、Ｎｉの添加は
最小限にとどめあるいは全く添加せず、しかもこれによ
って当然引き起こされる除硬性の低下は熱処理（急冷）
とロール構造（焼割れしないロール構造）で解決を図っ
たものである。即ち、従来タイプのロールでは急冷φ入
れＫよって焼割れが起ってくるが、本発明は、急冷して
４割ねないよう々特殊な構造の捨金構造にすることによ
ってこれを解決したものである。
り、この焼付性の問題を解決するために、Ｎｉの添加は
最小限にとどめあるいは全く添加せず、しかもこれによ
って当然引き起こされる除硬性の低下は熱処理（急冷）
とロール構造（焼割れしないロール構造）で解決を図っ
たものである。即ち、従来タイプのロールでは急冷φ入
れＫよって焼割れが起ってくるが、本発明は、急冷して
４割ねないよう々特殊な構造の捨金構造にすることによ
ってこれを解決したものである。
本発明は、以上のような特９を有する本ので、その要旨
とする所は外層と芯材が冶金的に接合された接合ロール
であって、外層７１＋４１ｑＡでＣ： ２．０〜６．５
％Ｉ Ｓｉ：０．５〜１．５％ ＴＭｎ： ０．４〜１
．５９ＬＣｒ：８〜２５％、 Ｍｏ ： ０．５〜５．
０％、Ｖ１０’％ＪＲ下、及び１．５％以下のＮｉから
成る高クロム鋳鉄から構成され、゛芯材が５５ ｋｇ／
１１ｊ以上の引張強さ、１，０％以上の伸びを有する鋳
、鍛鋼から構成されると共に該外層は予め用意された芯
材の外周に外層成分の溶湯を注湯して冶金的に接合する
方法によって形成され、外ノーと芯材の境界部の接合強
度が少くとも外層材及び芯材の弱い方の強庸以上あり、
該外層の硬度がショアー硬度７０以上で、表面下１００
ｍまでの硬度低下がショアー硬度で３以下であることを
特徴とする耐焼付性、耐肌荒性に優れた熱間圧延用複合
ロールである。
とする所は外層と芯材が冶金的に接合された接合ロール
であって、外層７１＋４１ｑＡでＣ： ２．０〜６．５
％Ｉ Ｓｉ：０．５〜１．５％ ＴＭｎ： ０．４〜１
．５９ＬＣｒ：８〜２５％、 Ｍｏ ： ０．５〜５．
０％、Ｖ１０’％ＪＲ下、及び１．５％以下のＮｉから
成る高クロム鋳鉄から構成され、゛芯材が５５ ｋｇ／
１１ｊ以上の引張強さ、１，０％以上の伸びを有する鋳
、鍛鋼から構成されると共に該外層は予め用意された芯
材の外周に外層成分の溶湯を注湯して冶金的に接合する
方法によって形成され、外ノーと芯材の境界部の接合強
度が少くとも外層材及び芯材の弱い方の強庸以上あり、
該外層の硬度がショアー硬度７０以上で、表面下１００
ｍまでの硬度低下がショアー硬度で３以下であることを
特徴とする耐焼付性、耐肌荒性に優れた熱間圧延用複合
ロールである。
以下本発明ロールについて詐述する。
本発明のロール特性は、上記したようにそのロール製法
および接合強度、外層材の成分組成、硬度分布、芯材の
材料特性の特定条件を組み合せ２ことによって初めて可
能にたった本のであるが、これら各因子あるいけ条件を
限定する理由について以下に述べる。
および接合強度、外層材の成分組成、硬度分布、芯材の
材料特性の特定条件を組み合せ２ことによって初めて可
能にたった本のであるが、これら各因子あるいけ条件を
限定する理由について以下に述べる。
まず本発明の外層材を構成する高クロム鋳鉄の成分範囲
の＠ｙ？理由について述べる〇本発明ではミクロ組織中
にＭｙ Ｃｓ系炭化物を晶出させる必要がある。従って
特にＣ，Ｃｒの相互のバランスを考える必要がある。
の＠ｙ？理由について述べる〇本発明ではミクロ組織中
にＭｙ Ｃｓ系炭化物を晶出させる必要がある。従って
特にＣ，Ｃｒの相互のバランスを考える必要がある。
まずＣ′ｊ！ｌであるが、これは２．０−以下の範囲で
は炭化物の量が少ないために耐摩耗性の点で劣シ、６．
５チ以上では逆に炭化物の量が多くなり、機械的性質が
劣化する。
は炭化物の量が少ないために耐摩耗性の点で劣シ、６．
５チ以上では逆に炭化物の量が多くなり、機械的性質が
劣化する。
Ｓｉは脱酸剤として添加するが、０．５％以下ではその
効果がなく、１．５％を越えると＃械的性質が劣化する
。
効果がなく、１．５％を越えると＃械的性質が劣化する
。
ＭｎはＳと反応し、ＭｎＳを形放しＳＫよる脆化を肪ぐ
。０．４チ以下でけその効果がなく、１．５％以上では
耐ヒートクラツク性に劣る。
。０．４チ以下でけその効果がなく、１．５％以上では
耐ヒートクラツク性に劣る。
Ｃｒは８％以下ではＦｅ５Ｃ型の炭化物が晶出し、耐ｗ
ｌ耗性、耐スポーリング性および強靭性が世下する０２
５％以上では炭化物形状が劣化し機械的性質も劣る。Ｍ
？（Ｊ系炭化物を適正に分布させ耐摩耗性１強靭性をは
かるた）／）Ｋ ｆ３〜２５％とした。
ｌ耗性、耐スポーリング性および強靭性が世下する０２
５％以上では炭化物形状が劣化し機械的性質も劣る。Ｍ
？（Ｊ系炭化物を適正に分布させ耐摩耗性１強靭性をは
かるた）／）Ｋ ｆ３〜２５％とした。
ＭＯは高温硬さを向上させるために必要で、０．５−以
下ではその効果が小さく、３％以上ではその効果が飽和
し、残留オーステプイトの安定化をまねくために好しく
ない。
下ではその効果が小さく、３％以上ではその効果が飽和
し、残留オーステプイトの安定化をまねくために好しく
ない。
■はその量を増加１−ると、ｖｃ炭化物−が増加し７、
耐摩耗性の同士がけかられるが、１ｏ％以上ては共晶の
Ｂａ１ｔ Ｃｍ炭化物の量が減少し耐摩耗性の盾で劣る
。
耐摩耗性の同士がけかられるが、１ｏ％以上ては共晶の
Ｂａ１ｔ Ｃｍ炭化物の量が減少し耐摩耗性の盾で劣る
。
Ｎ１Ｉｆｉ１．５％以上でＩｆｉ残留オーステナイトが
残存し耐焼付性、耐肌荒性が劣化する。４発＃ＪはＮの
功罪を考え、Ｎｉの鯖少にょる除硬性の向上は 材を銅
、＃鋼にすることによる熱処理の故善でけがっているた
め、Ｎｉの舞は１．５％ν下とＩ７た。
残存し耐焼付性、耐肌荒性が劣化する。４発＃ＪはＮの
功罪を考え、Ｎｉの鯖少にょる除硬性の向上は 材を銅
、＃鋼にすることによる熱処理の故善でけがっているた
め、Ｎｉの舞は１．５％ν下とＩ７た。
外＃＃は以上のような一分範囲の高クロム鋳鉄によって
構成されるが、上記した熱間圧延用ロールは片肉１００
ｍ前Ｐまで使用され紋外層の硬度がショアー硬度７０以
上で１．１００ｍｒ前後までの硬度低下がショアー硬度
３以下に保証される必要がある。
構成されるが、上記した熱間圧延用ロールは片肉１００
ｍ前Ｐまで使用され紋外層の硬度がショアー硬度７０以
上で１．１００ｍｒ前後までの硬度低下がショアー硬度
３以下に保証される必要がある。
これは硬度が７０以下では耐摩耗性が供下するためであ
るし、硬度低下もショアー硬度３以上になると径小部近
傍での摩粋の増加、肌荒わの促進が起るためである。少
くとも有効深さで十二分の特性を発揮させるためには上
記Ｌ′Ｉｔような硬ＫＫＭ制ばれることが必要である。
るし、硬度低下もショアー硬度３以上になると径小部近
傍での摩粋の増加、肌荒わの促進が起るためである。少
くとも有効深さで十二分の特性を発揮させるためには上
記Ｌ′Ｉｔような硬ＫＫＭ制ばれることが必要である。
一方、外層材を上記したような成分範囲にしてＮｉを極
力抑乏あるいは全く添加せず、上記［、また有効深さで
上記硬度を保持するためには、熱処理（緊入れ）はこの
種の材料の通常の方法（空気焼入れ）では達成でき々い
。このためには特別な方法（ミスト急冷焼入れ）が必要
になってくるがこのような熱処理は、連鋳複合ロールで
は到底不可能であるので、本発明では、芯拐は予め用意
した鋳鋼あるいけ鍛−を使用してこの芯材の外周に外層
成分の鋳鉄溶湯を注湯して冶金的に接合部る方法、例え
ば、印鋳包み法、（ロ）連続錦掛は法を採用した。。
力抑乏あるいは全く添加せず、上記［、また有効深さで
上記硬度を保持するためには、熱処理（緊入れ）はこの
種の材料の通常の方法（空気焼入れ）では達成でき々い
。このためには特別な方法（ミスト急冷焼入れ）が必要
になってくるがこのような熱処理は、連鋳複合ロールで
は到底不可能であるので、本発明では、芯拐は予め用意
した鋳鋼あるいけ鍛−を使用してこの芯材の外周に外層
成分の鋳鉄溶湯を注湯して冶金的に接合部る方法、例え
ば、印鋳包み法、（ロ）連続錦掛は法を採用した。。
ヌこの畦接合条件によっては接合強度が弱く、境界部の
強度が外層、芯材のいずれの強度よりも弱い場合、熱処
理時にクラックが発生することがあるので、接合部の強
Ｉｆ社少くとも外層材および芯材の弱い方の強度以上に
なるように接合条件を評整した。又芯材の強度、伸びが
それぞれ５５ ｋｖ’ｄ。
強度が外層、芯材のいずれの強度よりも弱い場合、熱処
理時にクラックが発生することがあるので、接合部の強
Ｉｆ社少くとも外層材および芯材の弱い方の強度以上に
なるように接合条件を評整した。又芯材の強度、伸びが
それぞれ５５ ｋｖ’ｄ。
１．０チ未満の場合、熱処理時の焼割れを安定的に防止
できないので、９度、伸び共ｒ（この値以上にすること
が必要である。
できないので、９度、伸び共ｒ（この値以上にすること
が必要である。
以上がロール製法および外層材、芯材の各数値の限定理
由である。
由である。
次に本発明を実施例によって具体的に駁５明する。
実施例１
芯拐：外径４５０ ｍ！ 、引張り強さ１００ ｋ／ｍ
）伸び１２％のＳＣＭのｆ＃―。
）伸び１２％のＳＣＭのｆ＃―。
外ノー材の成分組成： Ｃ２，７０％、ＳｉＯ，７１係
。
。
Ｍｎ０．９６％、Ｃｒ１８．５０％、Ｍｏ１．２３％。
−Ｖｌ、０２％、Ｎｉ０．８２チ
上記芯材に上記組成の高クロム鋳鉄を下記の方法で肉盛
した。
した。
肉盛方法：高周波電流を使用した鋳掛は肉盛溶接法によ
って肉盛溶接［また。
って肉盛溶接［また。
肉盛隷み＝１５０訓
肉盛条件：＃−から々る芯材を６００℃に加熱。
１６００℃で外層溶湯を柱入し、連続
的に約６０％の割付で肉盛後冷却し
た。
上記方法によって芯材と肉盛Ｊ−が完全に冶金的に接合
した仲介ロール素材が得られた。次にこねに以下のよう
な熱処理を行った。
した仲介ロール素材が得られた。次にこねに以下のよう
な熱処理を行った。
熱処理条件：該ロールを１０５０℃に加熱し、ミストに
よる強制急冷冷却後、焼戻 し処理し７た。
よる強制急冷冷却後、焼戻 し処理し７た。
表面から１００鰐深さまでの？？！度はシダアー７Ｄ〜
７２で硬度むらおよび深さ方向の硬度低下もなく、ヌ芯
材にも焼割れは認められなかった。
７２で硬度むらおよび深さ方向の硬度低下もなく、ヌ芯
材にも焼割れは認められなかった。
ヌロール端から２００ｔの位置で直径方向に外層と芯材
の両方にまたがる部分を切断して取出し、引張りテスト
を行った。
の両方にまたがる部分を切断して取出し、引張りテスト
を行った。
破断した箇所は外階高クロム鋳鉄側であり、引張り強さ
Ｉｄ ６３ ｋａ／ｍ）であった。
Ｉｄ ６３ ｋａ／ｍ）であった。
次にこのロールについて、暁付、肌荒れのテストを行っ
た。比較のために通常のＮｉ含有（Ｎｉ ２．３０チ）
の高クロム鋳鉄の値を示す。
た。比較のために通常のＮｉ含有（Ｎｉ ２．３０チ）
の高クロム鋳鉄の値を示す。
実験条件（１）該片寸法 ６０φ×１０ｔ（２）相手材
ステンレス３０４材 （３）２円筒転がシ疲労試験榊 （４）接触圧力 ４０ ｋｙ／ｙ＋ｊ （５）ロールＩＩＩ温Ｖ ６５０℃土６０℃表 焼付犀
さの比較 以上の結果よシ、本発明ロールは通常のロールよりも耐
暁付性、耐肌荒性の点で著しく優れていることを確認す
ることができた。
ステンレス３０４材 （３）２円筒転がシ疲労試験榊 （４）接触圧力 ４０ ｋｙ／ｙ＋ｊ （５）ロールＩＩＩ温Ｖ ６５０℃土６０℃表 焼付犀
さの比較 以上の結果よシ、本発明ロールは通常のロールよりも耐
暁付性、耐肌荒性の点で著しく優れていることを確認す
ることができた。
本発明は゛、以上詳記したように、ロール製法。
接合強度、外層材の成分＃ｌ戒、硬關分布および材の材
料特性を特定の条件で胡み合せるこ七に特徴を有するも
のであり、次のよう表効果を有する。
料特性を特定の条件で胡み合せるこ七に特徴を有するも
のであり、次のよう表効果を有する。
−（１）外層材の表面から１００諺程噂までの有効深さ
Ｋわたり耐焼付性、耐肌荒性、耐摩耗性の優れている本
のである。
Ｋわたり耐焼付性、耐肌荒性、耐摩耗性の優れている本
のである。
（２）芯材に高強度材を使用するので、ロールのネック
折損を防止できる。
折損を防止できる。
（３）熱処理工程が簡略化できると共に、急激な焼入が
できるので、サブゼロ処鯉による熱処理が可能である。
できるので、サブゼロ処鯉による熱処理が可能である。
（４１Ｎｉを使用せずに高性能の高クロム鋳鉄ロール材
を製造することができるので製造費が安１曲になる〇
を製造することができるので製造費が安１曲になる〇
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 外層と芯材が冶金的に接合された複合ロールであって、
外層九重貴チでＣ： ２．０〜３．５チ、Ｓｉ：０．５
〜１．５ ％ 、Ｍｎ ： ０．４〜１．５％、Ｃｒ二
８〜２５％。 Ｍｏ ： ０．５〜３．０％、Ｖ：１０％以下、および
１．５％以下のＮｉから成る筒クロム＠鉄から楡成さね
、芯材が５５１ｗ−以上の引張り強さ、１．０％以上の
伸びを有する柄、＃鋼から構成されると共に、核外Ｍは
予め用意された芯材の外周に外層成分の溶湯を注湯して
冶金的に接合する方法によって形成され、外ｌ−と芯材
の境界部の接合強度が少くと４外層材および芯材の弱い
方の強度以上あり、該外層の硬度がショアー＃度７０以
上で、表面下１００書までの硬度低下がシせアー＃！度
３以下であることを特徴とする耐焼付性、耐肌荒性に優
れた熱間圧延用複合ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3693984A JPS60180608A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 耐焼付性，耐肌荒性の優れた熱間圧延用複合ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3693984A JPS60180608A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 耐焼付性，耐肌荒性の優れた熱間圧延用複合ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180608A true JPS60180608A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=12483720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3693984A Pending JPS60180608A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 耐焼付性，耐肌荒性の優れた熱間圧延用複合ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60180608A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01240634A (ja) * | 1988-03-17 | 1989-09-26 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗複合ロール及びその製造方法 |
| JPH0270310A (ja) * | 1988-09-01 | 1990-03-09 | Hitachi Ltd | 複合ロール製造方法及び圧延機 |
| US4958422A (en) * | 1987-03-24 | 1990-09-25 | 501 Hitachi Metals, Ltd. | Wear-resistant compound roll |
| JPH0549987A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-02 | Kubota Corp | 外面塗装装置 |
| JPH078855A (ja) * | 1992-12-28 | 1995-01-13 | Nippon Steel Corp | 鋼管管端部の自動マスキング装置 |
| US7789118B2 (en) | 1999-04-06 | 2010-09-07 | Autosock As | Gliding preventer for vehicle wheels |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5380350A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Hitachi Metals Ltd | Preparation of roll for hot rolling |
| JPS58181413A (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-24 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
-
1984
- 1984-02-28 JP JP3693984A patent/JPS60180608A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5380350A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Hitachi Metals Ltd | Preparation of roll for hot rolling |
| JPS58181413A (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-24 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4958422A (en) * | 1987-03-24 | 1990-09-25 | 501 Hitachi Metals, Ltd. | Wear-resistant compound roll |
| JPH079052B1 (ja) * | 1987-03-24 | 1995-02-01 | Hitachi Metals Ltd | |
| JPH01240634A (ja) * | 1988-03-17 | 1989-09-26 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗複合ロール及びその製造方法 |
| JPH0270310A (ja) * | 1988-09-01 | 1990-03-09 | Hitachi Ltd | 複合ロール製造方法及び圧延機 |
| JPH0549987A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-02 | Kubota Corp | 外面塗装装置 |
| JPH078855A (ja) * | 1992-12-28 | 1995-01-13 | Nippon Steel Corp | 鋼管管端部の自動マスキング装置 |
| US7789118B2 (en) | 1999-04-06 | 2010-09-07 | Autosock As | Gliding preventer for vehicle wheels |
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