JPH10168518A - 板厚テーパ高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
板厚テーパ高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH10168518A JPH10168518A JP32982296A JP32982296A JPH10168518A JP H10168518 A JPH10168518 A JP H10168518A JP 32982296 A JP32982296 A JP 32982296A JP 32982296 A JP32982296 A JP 32982296A JP H10168518 A JPH10168518 A JP H10168518A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 長手方向の特性が均一で、しかも570MPa以上
の引張強度を有する板厚テーパ高張力鋼板の製造方法を
提供する。 【解決手段】 wt%で、C:0.04〜0.15% 、Si:0.4% 以
下、Mn:0.3〜1.6%、P:0.03%以下、S:0.01% 以下、Sol.A
l:0.01 〜0.08% 、Nb:0.05%以下、V:0.08% 以下、Mo:0.
6% 以下、Cu:0.5% 以下、Ni:2.0% 以下、Cr:0.8% 以
下、Ti:0.02%以下、B:0.02% 以下を含む鋼のスラブを製
造し、前記スラブをAc3 変態点以上で圧延して板厚テー
パ鋼板を製造した後、前記板厚テーパ鋼板を、圧延後の
冷却過程において、700 ℃以上の温度から、10℃／秒以
上の冷却速度で、250 ℃以下まで冷却し、前記冷却され
た板厚テーパ鋼板を、500 〜800 ℃の温度範囲に30秒以
上保持することを特徴とする板厚テーパ高張力鋼板の製
造方法など。
の引張強度を有する板厚テーパ高張力鋼板の製造方法を
提供する。 【解決手段】 wt%で、C:0.04〜0.15% 、Si:0.4% 以
下、Mn:0.3〜1.6%、P:0.03%以下、S:0.01% 以下、Sol.A
l:0.01 〜0.08% 、Nb:0.05%以下、V:0.08% 以下、Mo:0.
6% 以下、Cu:0.5% 以下、Ni:2.0% 以下、Cr:0.8% 以
下、Ti:0.02%以下、B:0.02% 以下を含む鋼のスラブを製
造し、前記スラブをAc3 変態点以上で圧延して板厚テー
パ鋼板を製造した後、前記板厚テーパ鋼板を、圧延後の
冷却過程において、700 ℃以上の温度から、10℃／秒以
上の冷却速度で、250 ℃以下まで冷却し、前記冷却され
た板厚テーパ鋼板を、500 〜800 ℃の温度範囲に30秒以
上保持することを特徴とする板厚テーパ高張力鋼板の製
造方法など。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、板厚が長手方向に
連続的に変化する板厚テーパ鋼板、特に引張強度が５７
０ＭＰａ以上の板厚テーパ高張力鋼板の製造方法に関す
る。
連続的に変化する板厚テーパ鋼板、特に引張強度が５７
０ＭＰａ以上の板厚テーパ高張力鋼板の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、板厚が長手方向に連続的に変
化する板厚テーパ鋼板は、船舶の軽量化のために主とし
て造船分野で多用されている。
化する板厚テーパ鋼板は、船舶の軽量化のために主とし
て造船分野で多用されている。
【０００３】最近、軽量化や板継ぎ溶接の省略などを目
的として、この板厚テーパ鋼板を橋梁などの構造物にも
適用しようという動きがある。そのため、板厚テーパ鋼
板にも、従来の板厚テーパの無い鋼板と同様に、高い強
度、優れた靭性や溶接性などが要求されている。
的として、この板厚テーパ鋼板を橋梁などの構造物にも
適用しようという動きがある。そのため、板厚テーパ鋼
板にも、従来の板厚テーパの無い鋼板と同様に、高い強
度、優れた靭性や溶接性などが要求されている。
【０００４】一般に、高い強度、優れた靭性や溶接性な
どを有する高張力鋼板を製造するには、圧延後に焼入れ
ー焼戻し処理（ＱＴ処理）が施される。しかし、このＱ
Ｔ処理を板厚テーパ鋼板にそのまま適用すると、長手方
向に板厚が変化しているので焼入れ時に長手方向に冷却
速度の違いが生じ、長手方向に均一な特性を有する板厚
テーパ高張力鋼板が得られない。
どを有する高張力鋼板を製造するには、圧延後に焼入れ
ー焼戻し処理（ＱＴ処理）が施される。しかし、このＱ
Ｔ処理を板厚テーパ鋼板にそのまま適用すると、長手方
向に板厚が変化しているので焼入れ時に長手方向に冷却
速度の違いが生じ、長手方向に均一な特性を有する板厚
テーパ高張力鋼板が得られない。
【０００５】板厚テーパ鋼板の焼入れ時の冷却速度を均
一にするために、特開昭６２ー１６６０１３号公報に
は、加速冷却装置内の通板速度を板厚に応じて変化させ
る方法が開示されている。しかし、この方法においても
冷却速度を完全に均一にすることは難しく、冷却速度依
存性が大きな成分系の鋼板に適用すると、長手方向に大
きな特性の不均一が生じる。
一にするために、特開昭６２ー１６６０１３号公報に
は、加速冷却装置内の通板速度を板厚に応じて変化させ
る方法が開示されている。しかし、この方法においても
冷却速度を完全に均一にすることは難しく、冷却速度依
存性が大きな成分系の鋼板に適用すると、長手方向に大
きな特性の不均一が生じる。
【０００６】一方、特開平８ー９２６３６号公報には、
冷却速度依存性が少ない成分系の鋼を用い、しかも圧延
条件、加速冷却条件、焼戻し条件を適正化して、長手方
向に均一な特性の得られる引張強度が５５０ＭＰａ程度
の板厚テーパ高張力鋼板の製造方法が提示されている。
冷却速度依存性が少ない成分系の鋼を用い、しかも圧延
条件、加速冷却条件、焼戻し条件を適正化して、長手方
向に均一な特性の得られる引張強度が５５０ＭＰａ程度
の板厚テーパ高張力鋼板の製造方法が提示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
８ー９２６３６号公報に記載の方法では、引張強度が５
７０ＭＰａ以上のさらに強度の高い板厚テーパ鋼板は得
られない。また本発明者等が検討したところ、引張強度
が５７０ＭＰａ以上となる成分系の従来の鋼に、この特
許公報に記載されている圧延条件、加速冷却条件、焼戻
し条件を適用して板厚テーパ鋼板を製造しても、長手方
向に均一な特性が得られなかった。
８ー９２６３６号公報に記載の方法では、引張強度が５
７０ＭＰａ以上のさらに強度の高い板厚テーパ鋼板は得
られない。また本発明者等が検討したところ、引張強度
が５７０ＭＰａ以上となる成分系の従来の鋼に、この特
許公報に記載されている圧延条件、加速冷却条件、焼戻
し条件を適用して板厚テーパ鋼板を製造しても、長手方
向に均一な特性が得られなかった。
【０００８】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、長手方向の特性が均一で、しかも５７
０ＭＰａ以上の引張強度を有する板厚テーパ高張力鋼板
の製造方法を提供することを目的とする。
なされたもので、長手方向の特性が均一で、しかも５７
０ＭＰａ以上の引張強度を有する板厚テーパ高張力鋼板
の製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題は、下記の工程
を備えたことを特徴とする板厚テーパ高張力鋼板の製造
方法により解決される。 （イ）ｗｔ％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１
〜０．０８％、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０８％
以下、Ｍｏ：０．６％以下、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎ
ｉ：２．０％以下、Ｃｒ：０．８％以下、Ｔｉ：０．０
２％以下、Ｂ：０．０２％以下を含む鋼のスラブを製造
する工程と、（ロ）前記スラブをＡｃ3 変態点以上で圧
延して板厚テーパ鋼板を製造する工程と、（ハ）前記板
厚テーパ鋼板を、圧延後の冷却過程において、７００℃
以上の温度から、１０℃／秒以上の冷却速度で、２５０
℃以下まで冷却する工程と、（ニ）前記冷却された板厚
テーパ鋼板を、５００〜８００℃の温度範囲に３０秒以
上保持する工程。
を備えたことを特徴とする板厚テーパ高張力鋼板の製造
方法により解決される。 （イ）ｗｔ％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１
〜０．０８％、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０８％
以下、Ｍｏ：０．６％以下、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎ
ｉ：２．０％以下、Ｃｒ：０．８％以下、Ｔｉ：０．０
２％以下、Ｂ：０．０２％以下を含む鋼のスラブを製造
する工程と、（ロ）前記スラブをＡｃ3 変態点以上で圧
延して板厚テーパ鋼板を製造する工程と、（ハ）前記板
厚テーパ鋼板を、圧延後の冷却過程において、７００℃
以上の温度から、１０℃／秒以上の冷却速度で、２５０
℃以下まで冷却する工程と、（ニ）前記冷却された板厚
テーパ鋼板を、５００〜８００℃の温度範囲に３０秒以
上保持する工程。
【００１０】以下に、その限定理由を説明する。 Ｃ：本発明法における金属組織的な狙いは、従来の焼入
れー焼き戻しタイプの高張力鋼板と同様、マルテンサイ
トと下部ベイナイトからなる混合組織を安定形成するこ
とにある。０．０４ｗｔ％未満ではこうした混合組織を
安定して得ることができず、５７０ＭＰａ以上の引張強
度を確実に得ることが困難になる。また、長手方向に均
一な特性が得られない。０．１５ｗｔ％を超えると溶接
性が著しく劣化する。
れー焼き戻しタイプの高張力鋼板と同様、マルテンサイ
トと下部ベイナイトからなる混合組織を安定形成するこ
とにある。０．０４ｗｔ％未満ではこうした混合組織を
安定して得ることができず、５７０ＭＰａ以上の引張強
度を確実に得ることが困難になる。また、長手方向に均
一な特性が得られない。０．１５ｗｔ％を超えると溶接
性が著しく劣化する。
【００１１】Ｓｉ：０．４ｗｔ％を超えると溶接部に島
状マルテンサイトが生成し、溶接部の靭性が劣化する。
状マルテンサイトが生成し、溶接部の靭性が劣化する。
【００１２】Ｍｎ：０．３ｗｔ％未満では、マルテンサ
イトと下部ベイナイトからなる混合組織を安定して得る
ことができず、５７０ＭＰａ以上の引張強度を確実に得
ることが困難になる。１．６ｗｔ％を超えると溶接性が
損なわれる。
イトと下部ベイナイトからなる混合組織を安定して得る
ことができず、５７０ＭＰａ以上の引張強度を確実に得
ることが困難になる。１．６ｗｔ％を超えると溶接性が
損なわれる。
【００１３】Ｐ：偏析しやすい元素であり、０．０３ｗ
ｔ％を超えるとその悪影響が現れ、靭性が劣化する。
ｔ％を超えるとその悪影響が現れ、靭性が劣化する。
【００１４】Ｓ：０．０１ｗｔ％を超えるとＭｎＳの圧
延方向に延びた介在物が著しく増え、靭性が劣化する。
延方向に延びた介在物が著しく増え、靭性が劣化する。
【００１５】Ｓｏｌ．Ａｌ：脱酸剤として０．０１ｗｔ
％以上必要であるが、０．０８ｗｔ％を超えると溶接性
が損なわれる。
％以上必要であるが、０．０８ｗｔ％を超えると溶接性
が損なわれる。
【００１６】Ｎｂ、Ｖ：焼戻し処理での軟化を防ぐため
に、それぞれ０．０１ｗｔ％以上添加する必要がある。
しかし、Ｎｂは０．０５ｗｔ％、Ｖは０．０８ｗｔ％を
超えて添加してもその効果は飽和する。
に、それぞれ０．０１ｗｔ％以上添加する必要がある。
しかし、Ｎｂは０．０５ｗｔ％、Ｖは０．０８ｗｔ％を
超えて添加してもその効果は飽和する。
【００１７】Ｍｏ：安定して５７０ＭＰａ以上の引張強
度を得るために有効な元素であるが、０．６ｗｔ％を超
えると溶接性が損なわれる。
度を得るために有効な元素であるが、０．６ｗｔ％を超
えると溶接性が損なわれる。
【００１８】Ｃｕ：析出強化による強度上昇に有効であ
るが、０．５ｗｔ％を超えると靭性が急激に低下する。
るが、０．５ｗｔ％を超えると靭性が急激に低下する。
【００１９】Ｎｉ：強度および靭性の向上や圧延時のＣ
ｕ疵防止に有効であるが、２．０ｗｔ％を超えてもその
効果は飽和する。
ｕ疵防止に有効であるが、２．０ｗｔ％を超えてもその
効果は飽和する。
【００２０】Ｃｒ：耐食性の向上に有効な元素である
が、０．８ｗｔ％を超えると溶接熱影響部の靭性が劣化
する。
が、０．８ｗｔ％を超えると溶接熱影響部の靭性が劣化
する。
【００２１】Ｔｉ：溶接熱影響部の靭性の向上に有効な
元素であるが、０．０２ｗｔ％を超えてもその効果は飽
和する。
元素であるが、０．０２ｗｔ％を超えてもその効果は飽
和する。
【００２２】Ｂ：Ｃ同様、マルテンサイトと下部ベイナ
イトからなる混合組織を安定形成する上で有効な元素で
あるが、０．０２％を超えると多量のＢＮが析出し溶接
性が劣化する。
イトからなる混合組織を安定形成する上で有効な元素で
あるが、０．０２％を超えると多量のＢＮが析出し溶接
性が劣化する。
【００２３】こうした成分元素を有するスラブをＡｃ3
変態点以上で圧延し、板厚テーパ鋼板を製造する。この
とき、圧延をＡｃ3 変態点以上で行うのは、Ａｃ3 変態
点未満になると加工歪みが誘起されフェライト変態が促
進し、マルテンサイトと下部ベイナイトからなる混合組
織が得られないためである。
変態点以上で圧延し、板厚テーパ鋼板を製造する。この
とき、圧延をＡｃ3 変態点以上で行うのは、Ａｃ3 変態
点未満になると加工歪みが誘起されフェライト変態が促
進し、マルテンサイトと下部ベイナイトからなる混合組
織が得られないためである。
【００２４】圧延後板厚テーパ鋼板を冷却するとき、マ
ルテンサイトと下部ベイナイトからなる混合組織を得る
ために、７００℃以上の温度から、１０℃／秒以上の冷
却速度で、２５０℃以下まで冷却する必要がある。
ルテンサイトと下部ベイナイトからなる混合組織を得る
ために、７００℃以上の温度から、１０℃／秒以上の冷
却速度で、２５０℃以下まで冷却する必要がある。
【００２５】加速冷却されたままでは充分な靭性が得ら
れないので、冷却された板厚テーパ鋼板を焼戻し処理す
る必要がある。５００〜８００℃の温度範囲で３０秒以
上の焼戻し処理を行えば、従来の焼入れー焼き戻しタイ
プの高張力鋼板と同様な優れた靭性が得られる。
れないので、冷却された板厚テーパ鋼板を焼戻し処理す
る必要がある。５００〜８００℃の温度範囲で３０秒以
上の焼戻し処理を行えば、従来の焼入れー焼き戻しタイ
プの高張力鋼板と同様な優れた靭性が得られる。
【００２６】本発明法により、焼戻しされたマルテンサ
イトと下部ベイナイトからなる混合組織が安定して得ら
れ、長手方向に特性の均一な引張強度５７０ＭＰａ以上
の板厚テーパ高張力鋼板を製造できる。
イトと下部ベイナイトからなる混合組織が安定して得ら
れ、長手方向に特性の均一な引張強度５７０ＭＰａ以上
の板厚テーパ高張力鋼板を製造できる。
【００２７】上記鋼に、Ｚｒ、Ｃａ、希土類元素がそれ
ぞれ０．０２％以下の範囲で１種または２種以上含まれ
ると、圧延方向に延びたＭｎＳの介在物が著しく減少す
るので靭性がさらに向上する。
ぞれ０．０２％以下の範囲で１種または２種以上含まれ
ると、圧延方向に延びたＭｎＳの介在物が著しく減少す
るので靭性がさらに向上する。
【００２８】
【発明の実施の形態】本発明における鋼の溶製には、転
炉法、電炉法などどんな溶製法も適用できる。
炉法、電炉法などどんな溶製法も適用できる。
【００２９】スラブの製造には、連続鋳造法や造塊ー分
塊圧延法が適用できる。製造されたスラブは、そのまま
圧延機で圧延されてもよいし、加熱炉で再加熱後圧延さ
れてもよい。
塊圧延法が適用できる。製造されたスラブは、そのまま
圧延機で圧延されてもよいし、加熱炉で再加熱後圧延さ
れてもよい。
【００３０】圧延後の板厚テーパ鋼板を均一に冷却する
にあたっては、加速冷却装置を通板中に冷却水量を変え
て行うのが簡便である。このとき、板厚テーパ鋼板の成
分やサイズによって最適な冷却水量パターンを決める必
要があるが、板厚テーパ鋼板の板厚の薄い方を先端にし
て冷却を開始するほうが、水量の調整が容易になるので
好ましい。
にあたっては、加速冷却装置を通板中に冷却水量を変え
て行うのが簡便である。このとき、板厚テーパ鋼板の成
分やサイズによって最適な冷却水量パターンを決める必
要があるが、板厚テーパ鋼板の板厚の薄い方を先端にし
て冷却を開始するほうが、水量の調整が容易になるので
好ましい。
【００３１】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼を溶製し、板
厚２５０ｍｍ、幅１６００ｍｍ、長さ２０００ｍｍのス
ラブを作製した。このスラブを１１５０℃に再加熱後、
レバース圧延機で圧延し、図１に示す目標寸法を有する
形状の板厚テーパ高張力鋼板の試料１と試料２を製造し
た。
厚２５０ｍｍ、幅１６００ｍｍ、長さ２０００ｍｍのス
ラブを作製した。このスラブを１１５０℃に再加熱後、
レバース圧延機で圧延し、図１に示す目標寸法を有する
形状の板厚テーパ高張力鋼板の試料１と試料２を製造し
た。
【００３２】圧延は最終４パスでテーパ形成を行い、圧
延仕上温度は９００℃を目標とした。
延仕上温度は９００℃を目標とした。
【００３３】圧延後は、水量調整可能な加速冷却装置に
板厚の薄い方を先端にして装入し、長手方向にわたって
冷却開始温度が８００℃、冷却速度が１５℃／秒となる
ように冷却水量を通板中に変えながら冷却し、２５０℃
以下になったところで冷却を停止した。その後、熱処理
炉へ装入し、６４５℃で９００秒保持後空冷の焼戻し処
理を行った。
板厚の薄い方を先端にして装入し、長手方向にわたって
冷却開始温度が８００℃、冷却速度が１５℃／秒となる
ように冷却水量を通板中に変えながら冷却し、２５０℃
以下になったところで冷却を停止した。その後、熱処理
炉へ装入し、６４５℃で９００秒保持後空冷の焼戻し処
理を行った。
【００３４】温度、冷却速度の実績値を表２に示す。試
料１と試料２のの先端部（Ｔ）、中央部（Ｍ）、後端部
（Ｂ）から、ＪＩＳ４号引張試験片を切り出し、降伏強
度（ＹＰ）と引張強度（ＴＳ）を求めた。
料１と試料２のの先端部（Ｔ）、中央部（Ｍ）、後端部
（Ｂ）から、ＪＩＳ４号引張試験片を切り出し、降伏強
度（ＹＰ）と引張強度（ＴＳ）を求めた。
【００３５】引張試験の結果を表３に示す。長手方向の
ＹＰ、ＴＳは、試料１ではそれぞれ６１３〜６４３ＭＰ
ａ、６８４〜７０７ＭＰａ、試料２ではそれぞれ６２８
〜６５３ＭＰａ、６８９〜７２４ＭＰａの範囲内にあ
り、長手方向に均一で、しかも５７０ＭＰａ以上の引張
強度を有する板厚テーパ高張力鋼板の得られることがわ
かる。
ＹＰ、ＴＳは、試料１ではそれぞれ６１３〜６４３ＭＰ
ａ、６８４〜７０７ＭＰａ、試料２ではそれぞれ６２８
〜６５３ＭＰａ、６８９〜７２４ＭＰａの範囲内にあ
り、長手方向に均一で、しかも５７０ＭＰａ以上の引張
強度を有する板厚テーパ高張力鋼板の得られることがわ
かる。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、長手方向の特性が均一で、しかも５７０ＭＰ
ａ以上の引張強度を有する板厚テーパ高張力鋼板の製造
方法を提供できる。
いるので、長手方向の特性が均一で、しかも５７０ＭＰ
ａ以上の引張強度を有する板厚テーパ高張力鋼板の製造
方法を提供できる。
【図１】本発明法で圧延する板厚テーパ高張力鋼板の目
標形状の１例を示す図である。
標形状の１例を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 下記の工程を備えたことを特徴とする板
厚テーパ高張力鋼板の製造方法。 （イ）ｗｔ％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１
〜０．０８％、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０８％
以下、Ｍｏ：０．６％以下、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎ
ｉ：２．０％以下、Ｃｒ：０．８％以下、Ｔｉ：０．０
２％以下、Ｂ：０．０２％以下を含む鋼のスラブを製造
する工程と、（ロ）前記スラブをＡｃ3 変態点以上で圧
延して板厚テーパ鋼板を製造する工程と、（ハ）前記板
厚テーパ鋼板を、圧延後の冷却過程において、７００℃
以上の温度から、１０℃／秒以上の冷却速度で、２５０
℃以下まで冷却する工程と、（ニ）前記冷却された板厚
テーパ鋼板を、５００〜８００℃の温度範囲に３０秒以
上保持する工程。 - 【請求項２】 前記鋼の成分に加え、ｗｔ％で、Ｚｒ：
０．０２％以下、Ｃａ：０．０２％以下、希土類元素：
０．０２％以下の元素が１種または２種以上含まれるこ
とを特徴とする請求項１に記載の板厚テーパ高張力鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32982296A JPH10168518A (ja) | 1996-12-10 | 1996-12-10 | 板厚テーパ高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32982296A JPH10168518A (ja) | 1996-12-10 | 1996-12-10 | 板厚テーパ高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10168518A true JPH10168518A (ja) | 1998-06-23 |
Family
ID=18225624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32982296A Pending JPH10168518A (ja) | 1996-12-10 | 1996-12-10 | 板厚テーパ高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10168518A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030055538A (ko) * | 2001-12-27 | 2003-07-04 | 주식회사 포스코 | 테이퍼 강판의 제조방법 |
| JP2013124388A (ja) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Jfe Steel Corp | 引張強さ５１０ＭＰａ以上、厚部６０ｍｍ以上の厚肉テーパプレートの製造方法 |
| CN110846575A (zh) * | 2019-11-15 | 2020-02-28 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种厚度12mm以下的高端客渡船用钢及其制造方法 |
| CN117845030A (zh) * | 2024-01-25 | 2024-04-09 | 燕山大学 | 一种Fe-Mn-Al-C系轻质钢变厚度轧制性能梯度分布方法 |
-
1996
- 1996-12-10 JP JP32982296A patent/JPH10168518A/ja active Pending
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