JPS60180432A - 変圧器保護継電装置 - Google Patents
変圧器保護継電装置Info
- Publication number
- JPS60180432A JPS60180432A JP3339484A JP3339484A JPS60180432A JP S60180432 A JPS60180432 A JP S60180432A JP 3339484 A JP3339484 A JP 3339484A JP 3339484 A JP3339484 A JP 3339484A JP S60180432 A JPS60180432 A JP S60180432A
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- transformer
- differential
- windings
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は高速度、高感度化を図った変圧器保護継電装
置に関するものである。
置に関するものである。
従来この種の変圧器保護継電装置として第１図。
第２図に示すものがあった。
変、圧器保護としては第１図に示す比率差動継電器方式
が最も代表的なものでおる。図中のＴｒは被保護変圧器
、ｖＨＡ ｓ ｖＨＢ ｓ ’１１ Ｃはこの変圧器Ｔ
ｒの１次側電力線Ａ、Ｂ、Ｃ相を示し、”Ｌ Ａ ＋
ｖＬ Ｂ ｙ ”Ｌ Ｃは変圧器Ｔｒの２次側電力線Ａ
、Ｂ、Ｃ相を示す。ＭＴは主変圧器巻線でＭＴｓは直列
巻線部、ＭＴＣは共通巻線部、’ＲＴは調整変圧器巻線
、ＣＴＨムは上記１次側電力線ＶＨＡに設置した変流器
、ＣＴＬＡは上記２次側電力線ＶＬＡに設置した変流器
、１は変圧器保護用の比率差動継電器であり、特にその
入相リレー（Ｂ相、Ｃ相リレーは省略している）を示し
、内部に抑制コイルＲＣＨ，ＲＣＬと動作コイルＯＣＩ
を内蔵している。２はしゃ断器、３は電源である。
が最も代表的なものでおる。図中のＴｒは被保護変圧器
、ｖＨＡ ｓ ｖＨＢ ｓ ’１１ Ｃはこの変圧器Ｔ
ｒの１次側電力線Ａ、Ｂ、Ｃ相を示し、”Ｌ Ａ ＋
ｖＬ Ｂ ｙ ”Ｌ Ｃは変圧器Ｔｒの２次側電力線Ａ
、Ｂ、Ｃ相を示す。ＭＴは主変圧器巻線でＭＴｓは直列
巻線部、ＭＴＣは共通巻線部、’ＲＴは調整変圧器巻線
、ＣＴＨムは上記１次側電力線ＶＨＡに設置した変流器
、ＣＴＬＡは上記２次側電力線ＶＬＡに設置した変流器
、１は変圧器保護用の比率差動継電器であり、特にその
入相リレー（Ｂ相、Ｃ相リレーは省略している）を示し
、内部に抑制コイルＲＣＨ，ＲＣＬと動作コイルＯＣＩ
を内蔵している。２はしゃ断器、３は電源である。
第１図において、しゃ断器２を投入して変圧器を励磁し
た場合、いわゆる励磁突入電流（インラッシュ電流）Ｉ
ｅが電源側から流入し、比率差動継電器１の差動回路（
ＯＣＩ）に、インラッシュ電流ＩｓのＣＴ２次電流ｉ・
が流れて、見かけ主変圧器（Ｔｒ）の内部故障と同じ差
動動作出力が発生し、比率差動継電器１を誤動作させる
場合がある。比率差動継電器１は変流器ＣＴＨＡとＣＴ
ＬＡの２次電流差を動作力とし、該変流器ＣＴＨＡ ＋
ＣＴＬＡ各２次電流の和全電流力とする継電器である
。抑制力については、上記変流器ＣＴＨＡ、ＣＴＬＡ各
２次電流のうち大きい方または各２次電流の和を採用し
てもよい。抑制力を付加している理由は、外部故障時の
大きな貫通電流によって発生する変流器ＣＴＨＡとＣＴ
ＬＡ間の差動誤差電流で比率作動継電器１が誤動作する
のを防ぐためである。
た場合、いわゆる励磁突入電流（インラッシュ電流）Ｉ
ｅが電源側から流入し、比率差動継電器１の差動回路（
ＯＣＩ）に、インラッシュ電流ＩｓのＣＴ２次電流ｉ・
が流れて、見かけ主変圧器（Ｔｒ）の内部故障と同じ差
動動作出力が発生し、比率差動継電器１を誤動作させる
場合がある。比率差動継電器１は変流器ＣＴＨＡとＣＴ
ＬＡの２次電流差を動作力とし、該変流器ＣＴＨＡ ＋
ＣＴＬＡ各２次電流の和全電流力とする継電器である
。抑制力については、上記変流器ＣＴＨＡ、ＣＴＬＡ各
２次電流のうち大きい方または各２次電流の和を採用し
てもよい。抑制力を付加している理由は、外部故障時の
大きな貫通電流によって発生する変流器ＣＴＨＡとＣＴ
ＬＡ間の差動誤差電流で比率作動継電器１が誤動作する
のを防ぐためである。
このインラッシュ対策としては、従来から色々な対策が
とられているが、最も一般的な方式はインラッシュ電流
中に、含まれる高調波、特に第２高調波ｆ２に着目して
、差動電流中に含まれる第２高調波ｆ２が基本波ｆ１に
対しである一定割合以上の時（一般的に（〉０゜１５）
に、インラッシュ電流で１ あると判断して比率差動手段の出力にロックをかけて誤
動作しない様にする方式である。
とられているが、最も一般的な方式はインラッシュ電流
中に、含まれる高調波、特に第２高調波ｆ２に着目して
、差動電流中に含まれる第２高調波ｆ２が基本波ｆ１に
対しである一定割合以上の時（一般的に（〉０゜１５）
に、インラッシュ電流で１ あると判断して比率差動手段の出力にロックをかけて誤
動作しない様にする方式である。
第２図に上記方式の従来の変圧器保護継電装置を示す。
図中４は比率差動手段、５は限時回路、６はインラッシ
ュ電流検出手段、７はインヒビット回路でインラッシュ
電流検出手段６が動作した時、出力をロックするように
している。
ュ電流検出手段、７はインヒビット回路でインラッシュ
電流検出手段６が動作した時、出力をロックするように
している。
インラッシュ電流が発生した場合、比率差動手段４は０
．５ｈ以下で動作するが、インラッシュ電流検出手段６
は判定のため出力を出すまでに１％以上かかる。このた
め比率差動手段４出力を若干（ｏ、ｓ’／；以上）遅延
させないと４−ｉ−ラッシュ誤動作と彦る。この遅延の
役目を果たすのが限時回路５である。
．５ｈ以下で動作するが、インラッシュ電流検出手段６
は判定のため出力を出すまでに１％以上かかる。このた
め比率差動手段４出力を若干（ｏ、ｓ’／；以上）遅延
させないと４−ｉ−ラッシュ誤動作と彦る。この遅延の
役目を果たすのが限時回路５である。
８は瞬時過電流検出手段（ＨＯＣ手段）で、差動電流が
ある一定値以上（普通定格電流の数倍から数十倍程度で
あり、インラッシュ電流による差動電流では動作しない
値）になった時、瞬時高速度で動作するものであり、変
圧器口出し部（図示せず）等の重故障を高速度で検出す
るものである。
ある一定値以上（普通定格電流の数倍から数十倍程度で
あり、インラッシュ電流による差動電流では動作しない
値）になった時、瞬時高速度で動作するものであり、変
圧器口出し部（図示せず）等の重故障を高速度で検出す
るものである。
９はオア回路である。
上記の様に今までは第２高調波によるインラッシュ対策
で効果を上げてきたが、最近次の点に於てこの第２高調
波検出ロツク方式の比率差＠継電器が使用不可能な場合
が発生している。すなわち最近電力系統は急速に大形化
、複雑化しておシ、！１ヲにケーブル送電網の拡大及び
電源の集中並びに遠隔化による遠距離送電線の出現によ
って電力系統の対地静電容量が増加し、この対地静電容
量と送′礪線のインダクタンスの共振によって、変圧器
送電線等の電力系統の事故時に広範囲にわたる周波数の
高調波電流が比較的長時間（数サイクル）発生すること
が明確になってきた。この事故時に発生する高調波の中
には系統条件によってあらゆる周波数成分が含まれるが
、対地静電容量の大きな系統に於ては既に第２高調波が
基本波に対して２０〜３０ｑｂも官房れる系統が発生し
てきている。この事は、変圧器内部」］イ故時、この様
に多くの第２高調波分が事故′底流中に含有されれば第
２高調波検出ロツク方式の比率差動継電器１はロックが
かかつて、内部部数であるのに動作出来ない事になる。
で効果を上げてきたが、最近次の点に於てこの第２高調
波検出ロツク方式の比率差＠継電器が使用不可能な場合
が発生している。すなわち最近電力系統は急速に大形化
、複雑化しておシ、！１ヲにケーブル送電網の拡大及び
電源の集中並びに遠隔化による遠距離送電線の出現によ
って電力系統の対地静電容量が増加し、この対地静電容
量と送′礪線のインダクタンスの共振によって、変圧器
送電線等の電力系統の事故時に広範囲にわたる周波数の
高調波電流が比較的長時間（数サイクル）発生すること
が明確になってきた。この事故時に発生する高調波の中
には系統条件によってあらゆる周波数成分が含まれるが
、対地静電容量の大きな系統に於ては既に第２高調波が
基本波に対して２０〜３０ｑｂも官房れる系統が発生し
てきている。この事は、変圧器内部」］イ故時、この様
に多くの第２高調波分が事故′底流中に含有されれば第
２高調波検出ロツク方式の比率差動継電器１はロックが
かかつて、内部部数であるのに動作出来ない事になる。
勿論この事故時に発生ずる高調波は系統の抵抗分により
、数サイクル後には減衰する事になるが、該減衰するま
での間食圧器保護リレーがロックされる事になると変圧
器の爆発など大事故に至る危険性がある。さらに、従来
のものは上記の欠点以外に高感度化が図れないという欠
点もある。
、数サイクル後には減衰する事になるが、該減衰するま
での間食圧器保護リレーがロックされる事になると変圧
器の爆発など大事故に至る危険性がある。さらに、従来
のものは上記の欠点以外に高感度化が図れないという欠
点もある。
この従来の比率差動継電器１の検出感度ＩＤＥは、常時
の差動誤差電流（ＩＤＪ）で誤動作しないために、ＩＤ
Ｊよシは大きくしなければならない。すなわち、この常
時差動誤差電流ＩＤＪを小さくしない限シは、リレーの
検出感度を上げる（ ＩＤＫを小さくする）ことができ
ない欠点がある。通常の差動誤差電流ＩＤＪはその分析
の実施によると、第１図の調整変圧器（ＲＴ）のタップ
移動による誤差電流ＩＤＴ＋変圧器両端の変流器ＣＴＨ
Ａ、ＣＴＬＡの特性バラツキによる誤差電流ＩＤＣ％及
びリレー上の誤差（整定誤差やハード上の誤差）電流Ｉ
ＤＲである。上記誤差電流ＩＤＣ＋ＩＤＲは比較的小さ
い（定格電流の２〜４係程度）が、タップチェンジャー
による誤差電流ＩＤＴはかなシ大きな値（定格電流の５
〜１０％程度）である。すなわち、タップチェンジャー
による誤差電流の影響を受けない方式にしないと高感度
化は図れないことになる。
の差動誤差電流（ＩＤＪ）で誤動作しないために、ＩＤ
Ｊよシは大きくしなければならない。すなわち、この常
時差動誤差電流ＩＤＪを小さくしない限シは、リレーの
検出感度を上げる（ ＩＤＫを小さくする）ことができ
ない欠点がある。通常の差動誤差電流ＩＤＪはその分析
の実施によると、第１図の調整変圧器（ＲＴ）のタップ
移動による誤差電流ＩＤＴ＋変圧器両端の変流器ＣＴＨ
Ａ、ＣＴＬＡの特性バラツキによる誤差電流ＩＤＣ％及
びリレー上の誤差（整定誤差やハード上の誤差）電流Ｉ
ＤＲである。上記誤差電流ＩＤＣ＋ＩＤＲは比較的小さ
い（定格電流の２〜４係程度）が、タップチェンジャー
による誤差電流ＩＤＴはかなシ大きな値（定格電流の５
〜１０％程度）である。すなわち、タップチェンジャー
による誤差電流の影響を受けない方式にしないと高感度
化は図れないことになる。
従来の変圧器では、第１図に示す比率差動継電器１によ
る保護でも感度的に見て、実用上あまり問題はなかった
が、最近の変圧器のように大容量化してくると変圧器の
内部構造が変わってきて、同じ１ターンレア（層間短絡
）の事故でも第１図の変流器ＣＴＨＡ 、ＣＴＬＡの位
置から電流を継電器に導入していては、−感度的に検出
することが困難になってきた。すなわち変圧器が大容量
化されるに従い、巻線電流が増大するため２つ以上のコ
イルが並列に接続される構造になり、従来の第１図の比
率差動継電器１では変圧器の複数個の並列コイルの内、
１つのコイルに１ターンレア事故が発生しても、定格電
流に対する事故電流の割合が、１コイルの変圧器の場合
に比較して並列コイル数分の１に小さく見えるため、見
かけ上感度が低下して、１ターンレア、２ターンレア事
故などの微弱事故が発見できなくなる傾向にちる。
る保護でも感度的に見て、実用上あまり問題はなかった
が、最近の変圧器のように大容量化してくると変圧器の
内部構造が変わってきて、同じ１ターンレア（層間短絡
）の事故でも第１図の変流器ＣＴＨＡ 、ＣＴＬＡの位
置から電流を継電器に導入していては、−感度的に検出
することが困難になってきた。すなわち変圧器が大容量
化されるに従い、巻線電流が増大するため２つ以上のコ
イルが並列に接続される構造になり、従来の第１図の比
率差動継電器１では変圧器の複数個の並列コイルの内、
１つのコイルに１ターンレア事故が発生しても、定格電
流に対する事故電流の割合が、１コイルの変圧器の場合
に比較して並列コイル数分の１に小さく見えるため、見
かけ上感度が低下して、１ターンレア、２ターンレア事
故などの微弱事故が発見できなくなる傾向にちる。
従来の変圧器保護継電装置は以上のような構成と現状に
あるため、Ｔｒ内部事故電流中の第２高調成分により誤
ロックがかかるという欠点、そして大容量変圧器では微
弱事故が検出できないという欠点があった。
あるため、Ｔｒ内部事故電流中の第２高調成分により誤
ロックがかかるという欠点、そして大容量変圧器では微
弱事故が検出できないという欠点があった。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除去するた
めになされたもので、高速度並びに高感度に検出可能な
変圧器保護継電装置を提供することを目的としている。
めになされたもので、高速度並びに高感度に検出可能な
変圧器保護継電装置を提供することを目的としている。
以下、この発明を第３図に基づいて説明する。
第３図は、本発明の変圧器保護継電装置の一実施例を示
す回路図である。まず構成を説明すると、図中、第１図
と同一符号のものは同様の構成要素を示す。第３図は単
巻変圧器巻線の人相分のみを示し、Ｂ相、Ｃ相分は省略
する。図において１相分の並列コイル数は２個の場合を
表わしておシ、一方のコイルを添え字「ｒ」、他方のコ
イルを添え字ｒｔＪとして表わしている。ＣＴｓｔは主
変圧器直列巻線部に設置した変流器、ＣＴｃｒ＋ＣＴｃ
ｚは変圧器の中性点側に設置した変流器、 ＣＴＨＡは
変圧器の１次側に設置した変流器、ＣＴＩ、Ａは変圧器
の２次側に設置した変流器であシ、ＣＴＳｔｒ ”ＴＣ
Ｉ ＋ ｃ’ｒｃｒの巻数をＮ 、 ＣＴ、Ａの巻数を
２Ｎとする。１０は本発明の変圧器保護継電装置で、Ｒ
ＣＬ ｒ ＊ ＲＣＬｔはＣＴＨＡ Ｉ ＣＴ８ｔによ
る電流を入力とする抑制コイルで、これらのコイルＯＣ
２のＯＣＬコイルに入力している。ＲＣｃｒ。
す回路図である。まず構成を説明すると、図中、第１図
と同一符号のものは同様の構成要素を示す。第３図は単
巻変圧器巻線の人相分のみを示し、Ｂ相、Ｃ相分は省略
する。図において１相分の並列コイル数は２個の場合を
表わしておシ、一方のコイルを添え字「ｒ」、他方のコ
イルを添え字ｒｔＪとして表わしている。ＣＴｓｔは主
変圧器直列巻線部に設置した変流器、ＣＴｃｒ＋ＣＴｃ
ｚは変圧器の中性点側に設置した変流器、 ＣＴＨＡは
変圧器の１次側に設置した変流器、ＣＴＩ、Ａは変圧器
の２次側に設置した変流器であシ、ＣＴＳｔｒ ”ＴＣ
Ｉ ＋ ｃ’ｒｃｒの巻数をＮ 、 ＣＴ、Ａの巻数を
２Ｎとする。１０は本発明の変圧器保護継電装置で、Ｒ
ＣＬ ｒ ＊ ＲＣＬｔはＣＴＨＡ Ｉ ＣＴ８ｔによ
る電流を入力とする抑制コイルで、これらのコイルＯＣ
２のＯＣＬコイルに入力している。ＲＣｃｒ。
ＲＣｃＬはＣＴ Ｃｒ ＊ ＣＴ ｃｔによる電流を入
力する抑制コイル−１これらの差動電流ＯＤ、＝ＩＣｒ
−ｈｌ）を動Ｎ 作コイルＯＣ２のＯＣｃコイルに入力している。ＯＣ５
は１次側のＣＴＨＡと２次側のＣＴＬＡの差動電流を入
力する感作コイルで、１ｏ１はオア回路である。第３図
において平常運転時には、巻線ＭＴＢ ｒ＃ ＭＴＳ
ｔにはそれぞれＩＳｒ＋、ＩＳｒの電流２巻線ＭＴ Ｃ
ｒ ｔ ＭＴ ＣＬにはそれぞれＩＣｒ＋ＩＣｔの電流
が流れＩ８ｒ ＝ ｌ５ｔｔＩｃｒ ＝ ＩＣ４となる
ため、変圧器保護継電装置１０への差動電流は零になり
、変圧器保護継電装置１０は不動作である。
力する抑制コイル−１これらの差動電流ＯＤ、＝ＩＣｒ
−ｈｌ）を動Ｎ 作コイルＯＣ２のＯＣｃコイルに入力している。ＯＣ５
は１次側のＣＴＨＡと２次側のＣＴＬＡの差動電流を入
力する感作コイルで、１ｏ１はオア回路である。第３図
において平常運転時には、巻線ＭＴＢ ｒ＃ ＭＴＳ
ｔにはそれぞれＩＳｒ＋、ＩＳｒの電流２巻線ＭＴ Ｃ
ｒ ｔ ＭＴ ＣＬにはそれぞれＩＣｒ＋ＩＣｔの電流
が流れＩ８ｒ ＝ ｌ５ｔｔＩｃｒ ＝ ＩＣ４となる
ため、変圧器保護継電装置１０への差動電流は零になり
、変圧器保護継電装置１０は不動作である。
この発明の実施類は上記の構成からなるもので、次にそ
の動作を説明する〇 主変圧器の直列巻線ＭＴ８ ｒ ＋ ＭＴＳ Ｌのどち
らかにレア事故とか一線地絡事故が発生すれば、その事
故電流分だけＩｓｒとＩＳｒとに差が生じ、比率差動手
段４が動作する。この事故の場合、ＩＣｒとｒｃｔには
差が生じない。それは、共通巻線ＭＴＣｒ ＋ ＭＴ
ＣＬの上側が結ばれているため、直列巻線側で事故が生
じてもＩｃｒとＩＣ１には差が生じないからである。
の動作を説明する〇 主変圧器の直列巻線ＭＴ８ ｒ ＋ ＭＴＳ Ｌのどち
らかにレア事故とか一線地絡事故が発生すれば、その事
故電流分だけＩｓｒとＩＳｒとに差が生じ、比率差動手
段４が動作する。この事故の場合、ＩＣｒとｒｃｔには
差が生じない。それは、共通巻線ＭＴＣｒ ＋ ＭＴ
ＣＬの上側が結ばれているため、直列巻線側で事故が生
じてもＩｃｒとＩＣ１には差が生じないからである。
次に主変圧器の共通巻線ＭＴ Ｃｒ ｔＭＴ Ｃｔのど
ちらかまたは調整変圧器巻線ＲＴｒ、ＲＴｚのどちらか
にレア事故とか一線地絡事故が発生すれば、その事故電
流分だけＩｃ、とＩｃｔとに差が生じ、比率差動手段４
が動作する。この事故の場合は、ＩＳｒとＸＳｔには差
が生じない。変圧器事故としては以上の場合以外に変圧
器の２並列巻線部の電流に差が表われない場合もある。
ちらかまたは調整変圧器巻線ＲＴｒ、ＲＴｚのどちらか
にレア事故とか一線地絡事故が発生すれば、その事故電
流分だけＩｃ、とＩｃｔとに差が生じ、比率差動手段４
が動作する。この事故の場合は、ＩＳｒとＸＳｔには差
が生じない。変圧器事故としては以上の場合以外に変圧
器の２並列巻線部の電流に差が表われない場合もある。
その場合は２１点（主変圧器１次側端子部）、Ｆ２点（
主変圧器２次側端子部）の事故であシ、重大事故（事故
電流の大きい事故）となる。この場合は、１次側電流１
１と２次側電流１２とに差が生じ、８の８００手段（瞬
時過電流検出手段）が高速度（０，５η以内）で動作す
る。
主変圧器２次側端子部）の事故であシ、重大事故（事故
電流の大きい事故）となる。この場合は、１次側電流１
１と２次側電流１２とに差が生じ、８の８００手段（瞬
時過電流検出手段）が高速度（０，５η以内）で動作す
る。
以上のように、この発明によれば並列巻線間の差動をと
っているため、原理的に負荷電流、外部事故電流及びイ
ンラッシュ電流に対して差動誤差電流は発生せず、しか
もタップチェンジャーによる誤差が生じないため高感度
化も可能となる。また、インラッシュ電流対策も不要と
なるため、従来の比率差動継電器では問題であった変圧
器事故電流中の第２高調波分によシ誤ロックがかかると
いう欠点も全く解消され、非常に高速度な変圧器保護継
電装置が得られる効果がある。
っているため、原理的に負荷電流、外部事故電流及びイ
ンラッシュ電流に対して差動誤差電流は発生せず、しか
もタップチェンジャーによる誤差が生じないため高感度
化も可能となる。また、インラッシュ電流対策も不要と
なるため、従来の比率差動継電器では問題であった変圧
器事故電流中の第２高調波分によシ誤ロックがかかると
いう欠点も全く解消され、非常に高速度な変圧器保護継
電装置が得られる効果がある。
第１図及び第２図は従来の変圧器保護継電装置を示す回
路図、第３図は本発明の一実施例による変圧器保護継電
装置を示す回路図である。 ２・・・しゃ断器、３・・・電源、４・・・比率差動手
段、５・・・時限回路、６・・・インラッシュ電流検出
手段、８・・・瞬時過電流検出手段。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 第２図
路図、第３図は本発明の一実施例による変圧器保護継電
装置を示す回路図である。 ２・・・しゃ断器、３・・・電源、４・・・比率差動手
段、５・・・時限回路、６・・・インラッシュ電流検出
手段、８・・・瞬時過電流検出手段。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 第２図
Claims (1)
- 複数個の巻線が接続されている単巻変圧器において、上
記単巻変圧器の共通巻線部の並列巻線間での差動電流お
よび上記単巻変圧器片巻線側の１次端子と両巻線を接続
した１次端子間の差動電流を動作力とし、上記各巻線・
端子の最大電流あるいは和電流を抑制力とする比率差動
手段と、上記変圧器１次、２次各端子間の差動電流を入
力とする瞬時過電流検出手段とを備え、上記比率差動手
段あるいは瞬時過電流検出手段のどちらかが動作した時
トリップ指令を出すことを特徴とする変圧器保護継電装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3339484A JPS60180432A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 変圧器保護継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3339484A JPS60180432A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 変圧器保護継電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180432A true JPS60180432A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=12385370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3339484A Pending JPS60180432A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 変圧器保護継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60180432A (ja) |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP3339484A patent/JPS60180432A/ja active Pending
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