JPS61247219A - 変圧器保護継電装置 - Google Patents
変圧器保護継電装置Info
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- JPS61247219A JPS61247219A JP8810685A JP8810685A JPS61247219A JP S61247219 A JPS61247219 A JP S61247219A JP 8810685 A JP8810685 A JP 8810685A JP 8810685 A JP8810685 A JP 8810685A JP S61247219 A JPS61247219 A JP S61247219A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高速度、高感度化を図った変圧器保護継電
装置Ｋ関するものである。
装置Ｋ関するものである。
第２図は例えば三菱電機技報（第４６巻第６号・１９７
２）Ｋ示された従来の変圧器保護継電装置の回路図であ
る。図において、Ｔ、は被保護変圧器、ＶＩＩＡ、Ｖｌ
ｌｌ、ＶＨＣはこの変圧器Ｔ、Ｏ１次側電力線Ａ％ Ｂ
、Ｃ相を示し、ｖＬム、ＶＬＩＩ、Ｖｂｃ ハｌｌ圧
ＩＭｉＴ１の２次側電力線Ａ％Ｂ、Ｃ相を示す。ＭＴは
主変圧器巻線、ＭＴ８は直列巻線、ＭＴＣは共通巻線、
ＲＴは調整変圧器巻線、ＣＴＨムは上記１次側電力線ｖ
Ｈムに設置した変流器、ｃ’ｒＬムは上記２次側電力線
ｖＸ、ムに設置した変流器、１は変圧器保護用比率差動
継電器である。図では人相リレー（Ｂ相、Ｃ相リレーは
図示せず）を示し、内部に抑制コイルＲＣＨ％ＲＣＬと
動作コイルＯＣ１を内置している。
２）Ｋ示された従来の変圧器保護継電装置の回路図であ
る。図において、Ｔ、は被保護変圧器、ＶＩＩＡ、Ｖｌ
ｌｌ、ＶＨＣはこの変圧器Ｔ、Ｏ１次側電力線Ａ％ Ｂ
、Ｃ相を示し、ｖＬム、ＶＬＩＩ、Ｖｂｃ ハｌｌ圧
ＩＭｉＴ１の２次側電力線Ａ％Ｂ、Ｃ相を示す。ＭＴは
主変圧器巻線、ＭＴ８は直列巻線、ＭＴＣは共通巻線、
ＲＴは調整変圧器巻線、ＣＴＨムは上記１次側電力線ｖ
Ｈムに設置した変流器、ｃ’ｒＬムは上記２次側電力線
ｖＸ、ムに設置した変流器、１は変圧器保護用比率差動
継電器である。図では人相リレー（Ｂ相、Ｃ相リレーは
図示せず）を示し、内部に抑制コイルＲＣＨ％ＲＣＬと
動作コイルＯＣ１を内置している。
２はしゃ断器、３は電源である。
第２図において、しゃ断器２を投入して変圧器を励磁し
た場合、いわゆる励磁突入電流（インラッシエ電流）！
。が電源側から流入し、比率差動継電器１の差動回路で
ある動作コイルｏｃＩ Ｋインラッシュ電流工。のＣＴ
２次電流ｌｅが流れて、見かけ上質圧器Ｔｒの内部故障
と同じ差動動作出力が発生し、比率差動継電器１を誤動
作させる場合がある。
た場合、いわゆる励磁突入電流（インラッシエ電流）！
。が電源側から流入し、比率差動継電器１の差動回路で
ある動作コイルｏｃＩ Ｋインラッシュ電流工。のＣＴ
２次電流ｌｅが流れて、見かけ上質圧器Ｔｒの内部故障
と同じ差動動作出力が発生し、比率差動継電器１を誤動
作させる場合がある。
この比率差動継電器１は変流器ＣＴＨムと変流器ＣＴＬ
ムの２次電流差を動作力とし、変流器ＣＴＨム、ＣＴＬ
ム各２次電流電流を抑制力とする継電器である。抑制力
については、変流器ＣＴＨム、ＣＴｔ、ム各２次電流の
うち大きい方、または各２次電流の和を採用してもよい
。抑制力を付加している理由は、外部故障時の大きな６
通電流によって発生する変流器ＣＴＨム、ＣＴＬム間の
差動誤差電流で比率差動継電器１が誤動作するのを防ぐ
ためである。
ムの２次電流差を動作力とし、変流器ＣＴＨム、ＣＴＬ
ム各２次電流電流を抑制力とする継電器である。抑制力
については、変流器ＣＴＨム、ＣＴｔ、ム各２次電流の
うち大きい方、または各２次電流の和を採用してもよい
。抑制力を付加している理由は、外部故障時の大きな６
通電流によって発生する変流器ＣＴＨム、ＣＴＬム間の
差動誤差電流で比率差動継電器１が誤動作するのを防ぐ
ためである。
このインラッシュ対策としては従来から様々な対策がと
られているが、最も一般的な方式は１．インラッシュ電
流中に含まれる高調波、特に第２高調波ｆ２に着目して
差動電流中に含まれる第２高調波ｆ２が基本波ｆｌＫ対
しである一定割合以上の時し、比率差動要素出力にロッ
クをかけて誤動作しない様にする方式である。この方式
を採用したものの一例として第３図に従来の変圧器保護
継電装置を示す。図中４は比率差動要素、５は限時回路
、６はインラッシュ電流検出要素、７はインヒビット回
路で、インラッシュ電流検出要素６が動作した時、ロッ
クするようにしている。
られているが、最も一般的な方式は１．インラッシュ電
流中に含まれる高調波、特に第２高調波ｆ２に着目して
差動電流中に含まれる第２高調波ｆ２が基本波ｆｌＫ対
しである一定割合以上の時し、比率差動要素出力にロッ
クをかけて誤動作しない様にする方式である。この方式
を採用したものの一例として第３図に従来の変圧器保護
継電装置を示す。図中４は比率差動要素、５は限時回路
、６はインラッシュ電流検出要素、７はインヒビット回
路で、インラッシュ電流検出要素６が動作した時、ロッ
クするようにしている。
インラッシュ電流が発生した場合、比率差動要素４は０
．５ｃ／ｓ以下で動作するが、インラッシュ電流検出要
素６は判定のため、出力を出すまでに１ｃ／３以上かか
る。このため比率差動要素４の出力を若干（０，５ｃ／
ｇ以上）遅延させないとインラッシュで誤動作となる。
．５ｃ／ｓ以下で動作するが、インラッシュ電流検出要
素６は判定のため、出力を出すまでに１ｃ／３以上かか
る。このため比率差動要素４の出力を若干（０，５ｃ／
ｇ以上）遅延させないとインラッシュで誤動作となる。
この遅延の役目を果たすのが限時回路５である。
８は瞬時過電流検出要素（ＨＯＣ５！素）であり、差動
電流がある一定値以上（普通、定格電流の数倍から数十
倍程度であシ、インラッシュ電流による差動電流では動
作しない値）になった時、瞬時（高速度）で動作するも
のであり、変圧器口出し部等の重故障を高速度で検出す
るものである。９はオア回路である。
電流がある一定値以上（普通、定格電流の数倍から数十
倍程度であシ、インラッシュ電流による差動電流では動
作しない値）になった時、瞬時（高速度）で動作するも
のであり、変圧器口出し部等の重故障を高速度で検出す
るものである。９はオア回路である。
上記の様に今までは第２高調波によるインラッシュ対策
で効果を上けてきたが、最近次の点に於てこの第２高論
波検出ロツク方式の比率差動継電器（第２図）が使えな
いケースが出て来た。すなわち最近電力系統はますます
大形化、複雑化して来ておシ、％にケーブル送電網の拡
大及び電源の集中・遠隔化による遠距離送電線の出現に
よって電力系統の対地静電容量が増加し、この対地静電
容量と送電線のインダクタンスの共振によって、変圧器
、送電線等の電力系統の事故時に広範囲にわたる周波数
の高調波電流が比較的長時間（数サイクル）発生するこ
とが明らかになってきた。この事故時に発生する高調波
の中には系統条件によってあらゆる周波数成分が含まれ
るが、対地静電容量の大きな系統に於ては既に第２高調
波が基本波に対して２０〜３０チも含まれる系統が発生
してきている。このことは、変圧器内部事故時、この様
に多くの第２高調波分が事故電流中に含有されれば、第
２高調波検出ロツク方式の比率差動継電器は、ロックが
かかつて内部事故であるのに動作出来ない事になる。勿
論、この事故時に発生する高調波は系統の抵抗分くよシ
、数サイクル後には減衰する事になるが、その間変圧器
保護リレーがロックされる事になると変圧器の爆発など
大事故に至る危険性がある。さらに、従来のものは上記
の問題点以外に高感度化が図れないという問題点もある
。以下にこＯ問題点について説明する。
で効果を上けてきたが、最近次の点に於てこの第２高論
波検出ロツク方式の比率差動継電器（第２図）が使えな
いケースが出て来た。すなわち最近電力系統はますます
大形化、複雑化して来ておシ、％にケーブル送電網の拡
大及び電源の集中・遠隔化による遠距離送電線の出現に
よって電力系統の対地静電容量が増加し、この対地静電
容量と送電線のインダクタンスの共振によって、変圧器
、送電線等の電力系統の事故時に広範囲にわたる周波数
の高調波電流が比較的長時間（数サイクル）発生するこ
とが明らかになってきた。この事故時に発生する高調波
の中には系統条件によってあらゆる周波数成分が含まれ
るが、対地静電容量の大きな系統に於ては既に第２高調
波が基本波に対して２０〜３０チも含まれる系統が発生
してきている。このことは、変圧器内部事故時、この様
に多くの第２高調波分が事故電流中に含有されれば、第
２高調波検出ロツク方式の比率差動継電器は、ロックが
かかつて内部事故であるのに動作出来ない事になる。勿
論、この事故時に発生する高調波は系統の抵抗分くよシ
、数サイクル後には減衰する事になるが、その間変圧器
保護リレーがロックされる事になると変圧器の爆発など
大事故に至る危険性がある。さらに、従来のものは上記
の問題点以外に高感度化が図れないという問題点もある
。以下にこＯ問題点について説明する。
この従来の比率差動継電器１の検出感度ＩＤＫは、常時
の差動誤差電流（ＩＤＪ）で誤動作しないために、ＩＤ
Ｊ値より大きくしておかなければならない。すなわち、
この常時差動誤差電流ＩＤＪを小さくしない限シは、リ
レーの検出感度を上げる（ ＩＤＩＣ値を小さくする）
ことができないという問題点がある。
の差動誤差電流（ＩＤＪ）で誤動作しないために、ＩＤ
Ｊ値より大きくしておかなければならない。すなわち、
この常時差動誤差電流ＩＤＪを小さくしない限シは、リ
レーの検出感度を上げる（ ＩＤＩＣ値を小さくする）
ことができないという問題点がある。
常時の差動誤差電流ＩＤＪを分析してみると、第２、図
の調整変圧器ＲＴのタップ移動による誤差電流ｒｏｔ
ｓ変圧器両端の変流器ＣＴＨム、ｃ’ｌ’、、ムの特性
バラツキによる誤差電流４ＤＣｓ及びリレー上の誤差（
整定誤差やハードウェア上の誤差）電流ＩＤＲである。
の調整変圧器ＲＴのタップ移動による誤差電流ｒｏｔ
ｓ変圧器両端の変流器ＣＴＨム、ｃ’ｌ’、、ムの特性
バラツキによる誤差電流４ＤＣｓ及びリレー上の誤差（
整定誤差やハードウェア上の誤差）電流ＩＤＲである。
この内誤差電流ＩＤＣｓ ＩＤＲは比較的小さい（定格
電流の２〜４％程度）が、タップチェンジャーによる誤
差電流はかなシ大きな値（定格電流０５〜１０％程度）
である。すなわち、タップチェンジャーによる誤差電流
の影響を受けない方式にしないと高感度化は図れないと
とくなる。
電流の２〜４％程度）が、タップチェンジャーによる誤
差電流はかなシ大きな値（定格電流０５〜１０％程度）
である。すなわち、タップチェンジャーによる誤差電流
の影響を受けない方式にしないと高感度化は図れないと
とくなる。
従来の変圧器保護継電装置では、第２図に示す比率差動
継電器による保護でも感度的に見て、実用上余り問題は
なかったが、最近の変圧器のように大容量化してくると
変圧器の内部構造が変わってきて、同じ１ターンレア（
層間短絡）事故でも第２図の変流器ＣＴＬム、ＣＴ、ム
の位置から電流を継電器に導入する方法では、感度的に
検出が困難になってきた。すなわち、変圧器が大容量化
されるに従い、巻線電流が増大するため２つ以上のコイ
ルが並列に接続される構造になシ、従来の第２図の比率
差動継電器１では変圧器の複数個の並列フィルの内１つ
のコイルに１ターンレア事故が発生しても、定格電流に
対する事故電流の割合が、１コイルの変圧器の場合に比
較して並列コイル数分の１に小さく見えるため、見かけ
上感度が低下して、ｌターンレア、２ターンレア事故な
どの微弱事故が発見できなくなる傾向にある。
継電器による保護でも感度的に見て、実用上余り問題は
なかったが、最近の変圧器のように大容量化してくると
変圧器の内部構造が変わってきて、同じ１ターンレア（
層間短絡）事故でも第２図の変流器ＣＴＬム、ＣＴ、ム
の位置から電流を継電器に導入する方法では、感度的に
検出が困難になってきた。すなわち、変圧器が大容量化
されるに従い、巻線電流が増大するため２つ以上のコイ
ルが並列に接続される構造になシ、従来の第２図の比率
差動継電器１では変圧器の複数個の並列フィルの内１つ
のコイルに１ターンレア事故が発生しても、定格電流に
対する事故電流の割合が、１コイルの変圧器の場合に比
較して並列コイル数分の１に小さく見えるため、見かけ
上感度が低下して、ｌターンレア、２ターンレア事故な
どの微弱事故が発見できなくなる傾向にある。
従来の変圧器保護継電装置は以上のように構成されてい
るので、被保護変圧器Ｔｒの内部事故電流中の第２高論
波分くよシ誤ロックがかかシ、また大容量変圧器では微
弱事故が検出できないなどの問題点があった。
るので、被保護変圧器Ｔｒの内部事故電流中の第２高論
波分くよシ誤ロックがかかシ、また大容量変圧器では微
弱事故が検出できないなどの問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためＫなされ
たもので、インラッシュ電流に対して差動誤差電流は発
生せず、またタップチェンジャーによる誤差を生ずるこ
となく高感度、高速度が可能な変圧器保護継電装置を得
ることを目的とする。
たもので、インラッシュ電流に対して差動誤差電流は発
生せず、またタップチェンジャーによる誤差を生ずるこ
となく高感度、高速度が可能な変圧器保護継電装置を得
ることを目的とする。
この発明に係る変圧器保護継電装置は、複数の変圧器タ
ンクの対応する巻線・端子間相互で差動をとる比率差動
要素と、変圧器の１次、２次端子間の差動をとる瞬時過
電流検出要素と、これら各要素によシトリツブを指令す
るトリップ指令手段とを備えたものである。
ンクの対応する巻線・端子間相互で差動をとる比率差動
要素と、変圧器の１次、２次端子間の差動をとる瞬時過
電流検出要素と、これら各要素によシトリツブを指令す
るトリップ指令手段とを備えたものである。
この発明における変圧器保護継電装置は、複数の変圧器
タンクの対応する巻線・端子間相互で差動をとるので、
変圧器正常運転時の差動電流は零となシ、レア事故、−
線地絡事故が発生すれば、その事故電流分だけ差が生じ
比率差動要素が動作し、トリップ指令が出される。
タンクの対応する巻線・端子間相互で差動をとるので、
変圧器正常運転時の差動電流は零となシ、レア事故、−
線地絡事故が発生すれば、その事故電流分だけ差が生じ
比率差動要素が動作し、トリップ指令が出される。
第１図は本発明の変圧器保護継電装置の一実施例を示す
回路図である。図において第２図に示す従来装置と同じ
構成部分く同一符号を付した。従ってその構成部品の説
明は省略し、本実施例の異なる部分を説明する。
回路図である。図において第２図に示す従来装置と同じ
構成部分く同一符号を付した。従ってその構成部品の説
明は省略し、本実施例の異なる部分を説明する。
第１図は単巻変圧器巻線のＡ相分のみを示し、Ｂ相、Ｃ
相分は省略している。
相分は省略している。
ｌ相分の並列コイル数は６個の場合を表わしており、１
相分が２つの変圧器タンク１０ｔ、１０ｒＫ区分されて
いる。変圧器タンク１０ｔＩｌのコイルを添字「ｔ」、
変圧器タンク１０ｒｌｌのコイルを゛ 添字ｒｒＪと
して表わしている。
相分が２つの変圧器タンク１０ｔ、１０ｒＫ区分されて
いる。変圧器タンク１０ｔＩｌのコイルを添字「ｔ」、
変圧器タンク１０ｒｌｌのコイルを゛ 添字ｒｒＪと
して表わしている。
ＣＴＬｔｌ −ＣＴＣ−１５ｓ ＣＴＬｙｌ 〜ＣＴＬ
ｒ５は主変圧器の２７ｋ ａ ｆｉ −ｉ！−１ｍ ｉ
ｆ ｅ を１−今ｍ１ｌＢ−ｒ〒ｔ−４，−ＣＴ−バー
ＣＴｃｒ、〜ＣＴＣｒ５は変圧器の中性点側に設置した
変流器である。ＣＴ、ムは変圧器の１次側に設置し良度
流器、ｃ’ｒ、、ムは変圧器の２次側に設置した変流器
である。
ｒ５は主変圧器の２７ｋ ａ ｆｉ −ｉ！−１ｍ ｉ
ｆ ｅ を１−今ｍ１ｌＢ−ｒ〒ｔ−４，−ＣＴ−バー
ＣＴｃｒ、〜ＣＴＣｒ５は変圧器の中性点側に設置した
変流器である。ＣＴ、ムは変圧器の１次側に設置し良度
流器、ｃ’ｒ、、ムは変圧器の２次側に設置した変流器
である。
１１は本発明の変圧器保護継電装置で、ｎｃＢＢ〜ＲＣ
ＢＬ５ ｔ ＲＣ１ｉｒｌ〜ＲＣ８ｒ５はＣＴＬｔＩ
〜ＣＴＬＬ５ ＊ＣＴＸ、ｒｌ〜ＣＴｐｒ５ ｉＣよる
電流を入力する抑制コイルで、これらの差動電流を動作
コイル０Ｃｓｌ〜ｏｃ８５に入力している。ＲＣｃｚｘ
−ＲＣｃｚ５ｓ ＲＣＣｒｌ −ＲＣＣｒ５は、ｃ’ｒ
ｃｚ１〜ＣＴＣＡ５、ＣＴＣｒｌ 〜ＣＴｃｒ５ Ｋよ
る電流を入力する抑制コイルで、これらの差動電流を動
作コイルＯＣＣ，〜ｏｃｃ５ Ｋ入力している。４８１
〜４８３．４Ｃ１〜４Ｃ３は比率差動要素である。ｏｃ
２は１次側の変流器ＣＴ、ムと２次側の変流器ＣＴＬム
の差動電流を入力する動作コイルで、１２〜１４はＯＲ
回路である。
ＢＬ５ ｔ ＲＣ１ｉｒｌ〜ＲＣ８ｒ５はＣＴＬｔＩ
〜ＣＴＬＬ５ ＊ＣＴＸ、ｒｌ〜ＣＴｐｒ５ ｉＣよる
電流を入力する抑制コイルで、これらの差動電流を動作
コイル０Ｃｓｌ〜ｏｃ８５に入力している。ＲＣｃｚｘ
−ＲＣｃｚ５ｓ ＲＣＣｒｌ −ＲＣＣｒ５は、ｃ’ｒ
ｃｚ１〜ＣＴＣＡ５、ＣＴＣｒｌ 〜ＣＴｃｒ５ Ｋよ
る電流を入力する抑制コイルで、これらの差動電流を動
作コイルＯＣＣ，〜ｏｃｃ５ Ｋ入力している。４８１
〜４８３．４Ｃ１〜４Ｃ３は比率差動要素である。ｏｃ
２は１次側の変流器ＣＴ、ムと２次側の変流器ＣＴＬム
の差動電流を入力する動作コイルで、１２〜１４はＯＲ
回路である。
第１図に示すような変圧器タンクの並列コイル数が３コ
イルという奇数の場合、コイル配置の関係から３コイル
間で漏れ磁束が異なる丸め、変圧器正常運転時でも３コ
イルに流れる電流値は若干異なっている。しかし、変圧
器タンク１０ｔと１Ｏｒは全く同一構造であるので、対
応するコイル通しく例えば電流ＩＬｔＩと電流”Ｌｒ１
ｓ電流ＩＣｔＩと電流ｌＣｒ１ ）は、同一電流となる
。そこで第１図に示すように、２つの変圧器タンク１０
ｔ、１０ｒの対応する箇所を通しで差動電流をとれば、
変圧器の正常運転時は差動電流は零となる丸め、変圧器
保護継電装置１１は不動作である。
イルという奇数の場合、コイル配置の関係から３コイル
間で漏れ磁束が異なる丸め、変圧器正常運転時でも３コ
イルに流れる電流値は若干異なっている。しかし、変圧
器タンク１０ｔと１Ｏｒは全く同一構造であるので、対
応するコイル通しく例えば電流ＩＬｔＩと電流”Ｌｒ１
ｓ電流ＩＣｔＩと電流ｌＣｒ１ ）は、同一電流となる
。そこで第１図に示すように、２つの変圧器タンク１０
ｔ、１０ｒの対応する箇所を通しで差動電流をとれば、
変圧器の正常運転時は差動電流は零となる丸め、変圧器
保護継電装置１１は不動作である。
主変圧器の直列巻線ＩＭ’ｒｓｚｔ〜ＭＴｓｔ３ｔ Ｍ
Ｔ８ｒｌ〜ＭＴ８ｒ５のどれかくレア事故とか一線地絡
事故が発生すれば、その事故電流分だけ電流ＩＬ４１〜
ＬＬｔＳと電流ｘ、、ｒｌ〜ｌＬｒ５ とに差が生じ比
率差動要素４８１〜４８３が動作する。例えば直列巻’
ｆｌＡＭＴａｔｚＫ−線地絡事故が発生すると、電流Ｉ
Ｌｔ２と電流ｌＬｒ２とに差が生じ比率差動要素４８２
が動作する。
Ｔ８ｒｌ〜ＭＴ８ｒ５のどれかくレア事故とか一線地絡
事故が発生すれば、その事故電流分だけ電流ＩＬ４１〜
ＬＬｔＳと電流ｘ、、ｒｌ〜ｌＬｒ５ とに差が生じ比
率差動要素４８１〜４８３が動作する。例えば直列巻’
ｆｌＡＭＴａｔｚＫ−線地絡事故が発生すると、電流Ｉ
Ｌｔ２と電流ｌＬｒ２とに差が生じ比率差動要素４８２
が動作する。
この事故の場合、電流ＩＣ２ｌ〜ＩＣｌ３ と電流ｌＣ
ｒ１〜ｌＣｒ３には差が生じない。それは、共通巻線Ｍ
′ｒＣＬ１〜ＭＴｃ１５ 、 ＭＴＣｒｌ 〜ＭＴｃｒ
５の上側が接続されているため、直列巻線側で事故が生
じても電流ＩＣ２Ｉ〜ＩＣｔ５ ＊ ｌＣｒ１〜ｌＣｒ
３ Ｋは電流差が生じないからである。
ｒ１〜ｌＣｒ３には差が生じない。それは、共通巻線Ｍ
′ｒＣＬ１〜ＭＴｃ１５ 、 ＭＴＣｒｌ 〜ＭＴｃｒ
５の上側が接続されているため、直列巻線側で事故が生
じても電流ＩＣ２Ｉ〜ＩＣｔ５ ＊ ｌＣｒ１〜ｌＣｒ
３ Ｋは電流差が生じないからである。
次に主変圧器の共通巻線ＭＴＣｔＩ 〜ＭＴＣＡ３ ＊
ＭＴＣｒｌ〜ＭＴｃ ｒ５のどれかまたは調整変圧器
巻線ＲＴｔ、〜ＲＴｔ５ 、 ＲＴア１〜ａ’ｒｒ５の
どれかにレア事故とか一線地絡事故が発生すれば、その
事故電流分だけ電流ＩＣｔＩ ”’ ＩＣｌ３ と電流
ｌＣｒ１− ｌＣｒ３ とに差が生じ、比率差動要素４
０１〜４Ｃ３が動作する。
ＭＴＣｒｌ〜ＭＴｃ ｒ５のどれかまたは調整変圧器
巻線ＲＴｔ、〜ＲＴｔ５ 、 ＲＴア１〜ａ’ｒｒ５の
どれかにレア事故とか一線地絡事故が発生すれば、その
事故電流分だけ電流ＩＣｔＩ ”’ ＩＣｌ３ と電流
ｌＣｒ１− ｌＣｒ３ とに差が生じ、比率差動要素４
０１〜４Ｃ３が動作する。
変圧器事故としては以上のケース以外に変圧器の並列巻
紐部の電流に差が表われないケースもある。
紐部の電流に差が表われないケースもある。
そのケースは２１点（主変圧器１次側端子部）、２２点
（主変圧器２次側端子部）の事故であシ、重大事故（事
故電流の大きい事故）となる。この場合は、１次側電流
１１と２次側電流Ｉ２とに差が生じ、ＨＯＣｉ！素（瞬
時過電流検出要素）８が高速度（０，５サイクル以内）
で動作する。
（主変圧器２次側端子部）の事故であシ、重大事故（事
故電流の大きい事故）となる。この場合は、１次側電流
１１と２次側電流Ｉ２とに差が生じ、ＨＯＣｉ！素（瞬
時過電流検出要素）８が高速度（０，５サイクル以内）
で動作する。
以上のように、この発ＢＡＫよれば並列接続されている
複数の変圧器タンクの各変圧器に対応する並列巻線間の
差動をとるよう構成し九ので、原理的に負荷電流、外部
事故電流及びインラッシュ電流に対して差動誤差電流は
発生せず、しかもタップチェンジャーによる誤差が生じ
ないため高感度化も可能となり、また、インラッシュ電
流対策も不要となるため、従来の比率差動継電器では問
題であった変圧器事故電流中の第２高論波分によシ誤ロ
ックがかかるという欠点も解消され高速化のものが得ら
れる効果がある。
複数の変圧器タンクの各変圧器に対応する並列巻線間の
差動をとるよう構成し九ので、原理的に負荷電流、外部
事故電流及びインラッシュ電流に対して差動誤差電流は
発生せず、しかもタップチェンジャーによる誤差が生じ
ないため高感度化も可能となり、また、インラッシュ電
流対策も不要となるため、従来の比率差動継電器では問
題であった変圧器事故電流中の第２高論波分によシ誤ロ
ックがかかるという欠点も解消され高速化のものが得ら
れる効果がある。
第１図はこの発明の一実施になる変圧器保護継電装置を
示す回路図、第２図は従来の変圧器保護継電装置を示す
回路図、第３図は第２図の要部詳細図である。 図において、４８１〜４８Ｂ 、４Ｃ１〜４Ｃ３・・・
比率差動要素、８・・・ＩＯＣ要素（瞬時過電流検出要
素）−。 １０ｔ、１０ｒ・・・変圧器タンク、１１・・・変圧器
保護継電装置、１２〜１４・・・ＯＲ回路（トリップ指
令手段）、ＭＴｇｔ１〜ＭＴ８ｔ５ 、 ＭＴａｒｌ
〜ＭＴｇｙ５ ””直列巻線、ＭＴ（ｔｌ 〜ＭＴｃＬ
５ 、 ＭＴｃｙ１＋ ＭＴＣｒ３ ｍ共通巻線、ＲＴ
ｔｌ −ＲＴｚ５ 、 ＲＴｒ１〜ＲＴｒう・・・調整
変圧器巻線 なお、各図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 特許出飄人 三菱電機株式会社 ＊２図
示す回路図、第２図は従来の変圧器保護継電装置を示す
回路図、第３図は第２図の要部詳細図である。 図において、４８１〜４８Ｂ 、４Ｃ１〜４Ｃ３・・・
比率差動要素、８・・・ＩＯＣ要素（瞬時過電流検出要
素）−。 １０ｔ、１０ｒ・・・変圧器タンク、１１・・・変圧器
保護継電装置、１２〜１４・・・ＯＲ回路（トリップ指
令手段）、ＭＴｇｔ１〜ＭＴ８ｔ５ 、 ＭＴａｒｌ
〜ＭＴｇｙ５ ””直列巻線、ＭＴ（ｔｌ 〜ＭＴｃＬ
５ 、 ＭＴｃｙ１＋ ＭＴＣｒ３ ｍ共通巻線、ＲＴ
ｔｌ −ＲＴｚ５ 、 ＲＴｒ１〜ＲＴｒう・・・調整
変圧器巻線 なお、各図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 特許出飄人 三菱電機株式会社 ＊２図
Claims (1)
- 複数の巻線を有して複数に並列接続された変圧器タンク
から成る変圧器の事故を検出する変圧器保護継電装置に
おいて、前記変圧器タンクの対応する共通巻線間の差動
電流並びに前記各変圧器タンクの対応する２次側端子相
互間の差動電流を動作力とし、前記各巻線・各端子の最
大電流あるいは和電流を抑制力とする複数の比率差動要
素と、前記変圧器の１次、２次各端子間の差動電流を入
力とする瞬時過電流検出要素と、この瞬時過電流検出要
素あるいは前記比率差動要素のうち一方が動作した時に
トリップ指令を出力するトリップ指令手段とを備えたこ
とを特徴とする変圧器保護継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8810685A JPS61247219A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | 変圧器保護継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8810685A JPS61247219A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | 変圧器保護継電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61247219A true JPS61247219A (ja) | 1986-11-04 |
Family
ID=13933619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8810685A Pending JPS61247219A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | 変圧器保護継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61247219A (ja) |
-
1985
- 1985-04-24 JP JP8810685A patent/JPS61247219A/ja active Pending
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