JPS60166656A - 尿素の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はアンモニアと二酸化炭素とから尿素を製造する
方法に関する。

従来の技術 アンモニア及び二酸化炭素を適当な圧力（例えば１２５
〜３５０龜ｔｍ　）下１、かつ適当な温度（例えば１７
０〜２５０℃）′ｔ％合成帯域内に装入する際に、まず
次の反応式に従ってカルバミン酸アンモニウムが形成さ
れる： ２ＮＨ５＋ＣＯ２→Ｈ２Ｎ　−Ｃｏ　−０ＮＨ４引続き
、この生成カル・ンミン酸アンモニアから、次の反応式
による脱水により尿素が形成される： Ｈ２Ｎ　−ＣＯ−０ＮＨ４→Ｈ，Ｎ　−Ｃｏ　−ＮＨ２
＋　ｌＩ２０尿素に変換する度合は、特に、温度及び使
用されるアンモニアの過剰に依シ決まる。この方法１生
じる反応生成物は、実質的に尿素、水、カルバミン酸ア
ンモニウム及び非結合アンモニアよりなる溶液である。

カルバミン酸アンモニウム及びアンモニアは、溶液から
除去すべき１あり、多くの場合に、合成帯域に戻される
。この合成帯域は、カル・々ミン酸塩及び尿素の形成の
だめの別個の帯域よシ成っていてよい。しかしながら、
これらの帯域は１装置に集約されていてもよい。

尿素製造のために屡々使用される方式は、１９６９年１
月１７日付ヨーロピアン・ケミカル・ニュース、ウレア
・サブレメン）　（ＥｕｒｏｐｅａｎＣｈｅｍｉｃａｌ
　Ｎｅｗｓ　ｒ　Ｕｒｅａ　Ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔ　）
　１７〜２０頁に記載されている。この方法ｆは、高圧
及び高温度ｆ合成帯域マ形成された尿素合成溶液を、合
成圧で、この溶液と二酸化炭素ガスとを向流〒接触させ
、その間に熱を供給することによシストリッピングし、
溶液中に存在するカル・々ミン酸塩の大部分をアンモニ
アと二酸化炭素とに分解し、この分解生成物をガスの形
でこの溶液から排除し、少量の水蒸気及びストリッピン
グのために用いた二酸化炭素と共に排除する。

この文献に記載のように二酸化炭素を用いる以外に、こ
のストリッピングは、アンモニウム、不活性ガス又は少
なくとも２種の前記ガスの混合物を用いて実施すること
もフきる。このストリッピングに必要な熱は、その中フ
ストリツビングが行なわれる垂直熱交換器の管の円筒側
フの１５〜２５／々−ルの高圧蒸気の凝縮により得られ
る。このストリッピング工程で得られるガス混合物の大
部分を、第１凝縮帯域内″＋４凝縮させ、尿素含有溶液
の引続く処理から生じる水溶液中に吸収させ、更に、こ
の工程で形成されたカルノ９ミン酸塩水溶液並びに凝縮
されなかったガス混合物を尿素形成用の合成帯域に運ぶ
。カルバミン酸塩を尿素に変える丸めに必要な熱は、ガ
ス混合物の引続く凝縮によシ得られる。

ストリッピングされた尿素合成溶液を引続き例えば２〜
６ノ々−ルの低圧まｆ放圧し、この溶液から、このスト
リッピングされた尿素溶液中にカルノｔ　ミン酸塩の形
でなお部分的に存在するアンモニア及び二酸化炭素を除
去するために、蒸気を用いて加熱する。水蒸気をも含有
する生じるガス混合物を低圧！作動する第２凝縮帯域中
〒凝縮させ、水溶液中に吸収させ、この工程で形成され
る稀カルノセミン酸塩溶液を尿素合成の高圧部にポンプ
戻しをし、場合によっては合成帯域に通す。残留する尿
素含有溶液を更に放圧させ、濃度増加させて、更に処理
して固体尿素を形成させることができる尿素溶液又は融
液を形成させる。この終シに、尿素水溶液を通例２蒸発
工程で蒸発させ、生じる尿素融液を処理して顆粒を形成
させるか又は、尿素溶液を結晶させる。この蒸発又は結
晶化時に得られるガス（このガスは水蒸気に加えてアン
モニア、二酸化炭素を含有し、純粋な尿素筒を有する）
は、いわゆるプロセス凝縮物が形成される間に、凝縮さ
れる。このプロセス凝縮物の１部は、第２凝縮帯域内で
のガス混合物の吸収剤として使用される。残留分は、そ
の中に含有されている尿素を分解してアンモニアと二酸
化炭素にし、この分解生成物を既にそのものとして存在
するアンモニア及び二酸化炭素と共に回収するために高
圧蒸気で処理することができる。

この種の方法に、ストリッピングされた尿素合成溶液中
になお存在するカル・々ミン酸塩の量を１２〜２５　ｋ
ｇ／ｃｍ２の圧力ｆ分解する特別号分解工程を導入する
ことが既に提案されている（英国特許出願第２０８３４
７２号明細書参照）。

この特別な分解工程受得られるガス混合物の凝縮時に放
出される熱を、冷却管を経て凝縮帯域を通った尿素結晶
懸濁液を用いて搬出し、水の蒸発に必要ガ熱がこの結晶
懸濁液に移行される。

ポンプによる冷却管を通す結晶懸濁液の循環は、固体粒
子の存在がこの工程操作を妨げ、更に、冷却管の腐蝕を
起こし得るので、欠点である。

更に、ここに記載の方法ｔは、結晶懸濁液によシ吸収さ
れる熱は、存在する結晶の一部分が生成物として搬出さ
れるの〒、結晶化工程では部分的に利用されるだけ〒あ
る。

アンモニア及び二酸化炭素を含有するガス混合物の凝縮
時に放出される熱を、尿素溶液の濃縮のために使用する
ことも既に提案されている（英国特許第１０９１９２５
号明細書参照）。

この公知方法は、ストリッピング処理よシ成っておらず
、尿素合成溶液を放圧し、２圧力ニ程！加熱し、との放
圧時に発生するガスをこの溶液から分離させる方法より
成っている。この第１圧力ニ程ｆこの放圧時に発生した
ガス混合物の分離除去の後に得られる溶液を加熱し、こ
の操作１形成されるガス混合物を蒸発すべき尿素溶液と
熱交換させると、この際この溶液は濃縮される。ガス混
合物はこの処理時に温度低下し、部分的に凝縮される。

うに上昇させる際に、充分に高い圧力ｆ尿素形成工程で
得られるアンモニア及び二酸化炭素含有ガス混合物の凝
縮時に発生する熱をより経済的に利用することがマきる
ことが判明した。従って、これは、実際的な熱だけでは
なく、殆んど完全に利用！きる溶解熱及び凝縮熱である
。

発明が解決しようとする問題点 本発明の目的は、場合により生じる尿素溶液溶液の引続
く処理時に発することの１！きる熱を経済的に使用させ
る方法を尿素を製造する方法とれは、本発明により、ス
トリッピングされた尿素合成溶液中に彦お残存するカル
・々ミン酸塩を少々くとも圧力減少性の２工程１分解さ
せ、これら工程の最初に分離されるガスを完全に凝縮さ
せ、かつこの工程で発生する熱を、蒸発すべき尿素溶液
に移行させることにより達成される。実質的に完全な凝
縮を達成するために、凝縮すべきガス混合物の露点を、
水又は水溶液の添加によｐ上昇させ、この工程マ形成さ
れる気液混合物を蒸発されるべき尿素溶液と熱交換させ
る。

従って、本発明は、合成帯域中−’Ｑ、１２５〜３５０
・々−ルの圧力及び所属温度で二酸化炭素及び過剰のア
ンモニアから、カルバミン酸塩及び遊離アンモニアを含
有する尿素合成溶液を形成し、第１分解工程１、合成圧
又はそれよシ低い圧力〒、熱の供給によりカル・９ミ／
酸塩の一部を分解させ、この工程〒得られるガス相を第
１凝縮帯域で凝縮させ、第１分解工程’ｔ？、　４〜４
０ノ々−ルの圧力〒、なお存在するカルバミン酸塩分を
熱の供給によシ分解させ、形成されるガス相を分離させ
、引続くもう１つの工程で、残っているカルバミン酸塩
をアンモニア及び二酸化炭素を含有するガス混合物の形
マ除去し、このガス混合物を処理して水中のアンモニア
及び二酸化炭素の溶液を形成させ、残留している尿素含
有溶液を処理して濃尿素溶液を形成させる方法で尿素を
製造する方法に関する。

この方法は、濃縮すべき尿素溶液を円筒多管式熱交換器
の管内に導入し、第２分解工程からのガス混合物を熱交
換器の円筒側に、濃縮すべき尿素溶液を供給する個所と
反対側の端部から導入し、水中のアンモニア及び二酸化
炭素の溶液を、前記円筒側に、ガス混合物の入口と濃縮
すべき尿素溶液の入口との間の場所から供給し、濃縮物
を、この円筒側から、尿素溶液が管内に導入される端部
ｆ排出させることを特徴とする。

こうして、凝縮すべきガスの露点が、低い温度を有する
供給される稀カルノ々ミン酸塩溶液を加熱するために使
用される供給されるガス混合物の凝縮の発生熱の最初の
部分々しに、増大され、その代υに、この熱のすべてを
蒸発すべき尿素溶液を加熱するために使用することがで
きる。

こうする際に、第２分解工程からのガス混合物を、熱交
換器の円筒側に、この円筒側の温度がＱ−を−曲線〒稀
カルノ９ミン酸塩溶液の不在におけるガス混合物の凝縮
曲線と稀カルＡ　ミン酸塩の存在におけるガス混合物の
凝縮曲線とが交叉する温度に実質的に相当する温度雫あ
ゐ場所に導入するのが有利である（ここ１９は円筒側か
ら管側に移行する熱量′−ｒ！あυ、ｔは円筒側の温度
である）。

ここで提案されている方法の組合せにより、実際の熱、
同様に、第２分解工程からのガス混合物の凝縮熱及び吸
収熱を非常に有効に利用させることができる。

前記限界内の第２分解工程における比較的低い圧力で、
結果的に、主として交換可能な熱の量が増大する。第２
の分解工程〒の前記限界内の比較的高い圧力で、主とし
て、熱交換器の円筒側と管側との間の温度差の増大が達
成され、伝達されるべき所定の熱量を得るために、熱伝
達面積は小さくなる。

第１分解工程ｆよシ高い圧力では、凝縮すべきガス量及
び従って凝縮時に放出される熱量は少なく、尿素溶液の
付加的な蒸気加熱が必要になりうる。従って、一般に、
第２分解工程の圧力は、２５パールよシ低く、有利に１
５〜２２ノ々−ルに保持する。

この場合に、１〜ｌ　Ｏ／？−ルの圧力下で操作される
第３の分解工程が望ましい。しかしながら、第２分解工
程を４〜１０ノセールの圧力下において操作することも
できる。この場合には、この工程１得られる尿素溶液を
、残っているカルノ々ミ／酸塩の分解及び濃縮を同時に
行なう濃縮工程に直接送ることが〒きる。

尿素に変換しないカル・々ミン酸塩の分解が３工程！行
われる場合は、凝縮すべきガス混合物を１１０〜１６０
℃の露点受熱交換器内に導びくと、ここｆも、凝縮する
ガスと熱交換器の頂部で蒸発されるべき４尿素溶液との
間の温度差は、熱伝達が行なわれる最小値よシ大きくな
る。結果として、このガス混合物の温度は１２５〜１８
０℃マ充分になる。

本発明によるこの方法は、カルノ５ミン酸塩がストリッ
ピング処理、引続く１以上の圧力ニ程フの加熱により分
解される尿素の製造法、同様に、多くの加圧工程のみで
の加熱によシカルＡミン酸塩分解が行なわれる方法マ使
用することがｆきる。

実施例 本発明を添付図面及び実施例につき詳説するが、本発明
はこれらのみに限定されるもの１はない。

添付図面における態様において、１は合成帯域を示して
おシ、２は第１分解工程例えばストリッピング帯域を表
わし、３は第１凝縮帯域であり、イはスクラノ々である
。この装置は、例えば１２５〜３５０ノセールの圧力に
保持される尿素合成の高圧部の１部をなしている。５，
８及び１０は放圧弁１あシ、６は加熱帯域、７及び０は
気液分離器、１１は蒸発されるべき尿素溶液の貯槽１あ
る。１２及び１３はそれぞれ第１蒸発装置及び第２蒸発
装置であシ、１４は第２凝縮帯竣ｆあ如、１５は第１蒸
発工程ｆの熱交換時に得られるカルノ々ミン酸塩溶液の
貯槽である。１６はカルノ々ミン酸塩溶液用ポンプ″１
１％あり、１７は液体エジェクタ′ｔ％ある。

１８及び−ｒ−ジエクタ１７を通って、液体アンモニア
をスクラノ々養から１９を通って供給されるカルバミン
酸塩溶液と共に、２０を通って第１凝縮帯域３に通す。

２１を通って、ストリッピング帯域２からのガス混合物
を同様にこれに供給する。このガス混合物は、ストリッ
ピング帯域２を通って得られ、その間熱を供給し、尿素
合成溶液は、２７を通ってこの帯域に導入された二酸化
炭素に対して向流マ、合成帯域１から２２を通って搬送
される。

この第１の凝縮帯域は、例えば垂直円筒多管式熱交換器
として設計されていてよい。カルノ々ミン酸アンモニウ
ムの形成時にとの帯緘内で放出される熱を、この工程１
４〜５　／ｓ−ルの低圧蒸気に変えられるぜイラー供給
水を用いて搬出する。ストリッピング帯域も、垂直円筒
多管式熱交換器として設計されていてよい。ストリッピ
ングのために必要な熱を、例えば１５〜３０・９−ルの
高圧蒸気の形ｆ供給する。第１（ＱＮ縮帯域δ内で形成
されるカル／？　ミン酸塩溶液及び凝縮されなかったガ
スを２３から合成帯域に供給する。この帯域で、アンモ
ニア及び二酸化炭素を引続き縮合させてカルバミン酸塩
にすることによシカルノ々ミン酸塩を尿素に吸熱的に変
換するのに必要な熱を充当するのに充分な熱が発生され
る。２４から、新鮮アンモニア及び二酸化炭素と共にこ
の方法に導入される不活性ガスを含有し、空気又は酸素
を不動態化することのマきる、合成帯域内で凝縮されな
かったガス混合物を、スクラノ々ヰに供給し、ここでガ
ス中に存在するアンモニア及び二酸化炭素を、２６から
供給されるカル・々ミン酸塩溶液と共に除去する。不活
性ガスを２５から排除する。

ストリッピングされた尿素合成溶液をストリッピング帯
域２から搬出させ、２８、放圧弁５（ここ〕圧力は４〜
４０ノ々−ル例えば約２４７々−ルまマ低められる）を
通し、加熱帯域０（ここで反応混合物は熱交換によ、？
１２５〜１８０℃例えば約１６５℃に加熱され、この処
理１、なお存在するカルバミン酸塩分は分解される）を
紅て、気液分離器７に導びく。この分離器から、形成さ
れたガス、実質的にアンモニア、二酸化炭素及び水蒸気
を含有する混合物を２９から搬出し、残シの液体を３０
から搬出する。放圧弁８を用いて、液相の圧力を１〜ｌ
　Ｏノｔ−ル例えば７ノ々−ルに低め、この工程１形成
される気液混合物を気液分離器９に通す。この中で発生
する気相である実質的にアンモニア、二酸化炭素及び水
蒸気を含有する混合物を、３１から第２１ｉｌ縮帯域１
４に通し、ここフ凝縮させて、４１から供給される水溶
液例えばプロセス凝縮物を用いてカル・ンミン酸塩溶液
を形成させる。

この凝縮時に発生する熱を、冷却水を用いて搬出する。

気液分離器９中に得られる液相は３２及び放圧Ａルブ１
０を通って流れ、ここ１溶液は大気圧又はそれ以下まｆ
ｌ例えば０．６Ａ−ルまで放圧されて貯槽１１に至る。

この貯槽から、例えば尿素約７０重量％を含有する生成
溶液（この溶液はなおアンモニア及び二酸化炭素を含有
する）を３４から第１蒸発工程１２に供給する。引続き
、例えば尿素９０重量％以上まで既に濃縮された尿素溶
液を、３５から第２蒸発工程１３に通す。この蒸発工程
の加熱帯域は、本発明の方法のために、垂直円筒多管式
熱交換器として設計されている。原則的に、水平の円筒
多管式熱交換器も使用できるが、これは、装置のより複
雑な構成を必要とする。この２蒸発工程！得られる水蒸
気（少量の液体尿素、アンモニア及び二酸化炭素を含有
）を凝縮の後にそれぞれ、３９及び４０を通して、図示
されていないプセス凝縮物処理用装置に、貯槽１１から
３８を通して搬出される気相と同様に、搬送する。

第２蒸発工程１３′ｔ％の蒸発のために必要な熱は、低
圧蒸気の凝縮によ如供給される。この第１蒸発工程１２
−ｒ！必要な熱は、気液分離器７から２９を通って搬出
されるガス混合物の凝縮時に供給される。これに引続き
、このガス混合物を第１蒸発工程１２の円筒多管式熱交
換器の円筒側に通し、これに、第２凝縮帯埴１４からの
カルＡ　ｉン酸塩溶液を同時に３３から供給する。

こうして、凝縮されるべきガス混合物の露点は高められ
る。このカルバミン酸塩溶液は、凝縮剤及び凝縮される
べきガス混合物の溶剤としての作用をもする。

気液混合物を蒸発すべき尿素溶液に向流〒加熱帯域に通
すのが有利１ある。凝縮工程でこの円筒側で形成される
カル・々ミン酸塩溶液を、３６から貯槽１５に通し、合
成圧下で、ボン７’１６により、かつ２０を通ってスク
ラノ？４の頂部に、合成帯域１から２４を通って搬出さ
れた不活性ガス含有ガス混合物からアンモニア及び二酸
化炭素を除去するために、通す。

蒸発される尿素溶液を３７から搬出する。２９を通って
供給されるガス混合物の凝縮時に発生する熱が第１蒸発
工程の全熱要求量に充分溝たない場合には、不足分は低
圧蒸気の凝縮にょシ供給マきる。この場合に、加熱帯域
の円筒側は、２室に分けるべきである。

例１ 前記方法を用いて、１日当υ１５００ｔの生産能力を有
する構造の添付図面に記載の装置に依シ、尿素を製造す
る。量は、１時間当りのｋｇｆ示す。この装置の高圧部
に適用される圧力は、第２分解工程で１５７．３　’−
ルマあり、第１蒸発工程のヒーターの円筒側では２３．
５ノ々−ル１ある。

この装置の高圧部に、Ｈ２Ｏ１０７穆を含有し、予め８
５℃ま〒加熱されたＮＨ３２５５６０ｋＩＩを供給し、
ＣＯ２１６５２１ｋｌ、Ｎ）ｆ５１３３Ｑ２ｋＩＩ及び
Ｈ２Ｏ８２２８ｋＦを含有するカルノ々ミン酸塩溶液３
８６８１　ｋｇを供給する。この反応帯域内の温度は１
８３℃であＬＮ／Ｃモル比は２．９５である。

ストリッピング帯域に、尿素合成溶液１７９５９４ｋＩ
Ｉを供給し、ＣＯ２４６０７９ｋｌを含有し、残シが不
活性ガス主として空気よシなるガス混合物４５１３３　
ｋＮでストリッピングする。このストリッピング帯域か
ら尿素１２０３８２ｋｊｌ。

ビウレット２９１ｋｐ、ＣＯ□１５５５６ｋＩＩ、ＮＨ
。

１３１９３ｋｐＸＩ（２ｏ２７７７５ｋｐ及び不活性成
分２７ｋｌが搬出される。ストリッピングされた尿素合
成溶液の圧力を２３．５７々−ルま１低め、熱交換によ
シ放圧混合物の温度を１６５℃にする。こうして、気液
分離器７中に、ガス混合物２４１８３＋１Ｊが、Ｃｏ２
１４６８１に＆％　ＮＨ３７０６２ｋｐＸＨ２０２４１
３ｋＮ及び不活性成分２７１１ｇを含有して得られる。

付加的に、尿素６３５３９ｋｌＮ　ビウｖｙト２９１　
ｋｉｔ、ＣＯ２８７６’ｌｌＸＮＨ３６１３１ｋＦ及び
Ｈ２Ｏ２５３６２ｋＮを含有する液相９６１９９ｋｌが
残る。この液相の圧力を６．９パールｔ−１１’低下さ
せ、生じる混合物を気液分離器９中に通す。ここ）ＣＯ
□５５２嗜、ＮＨ，２６１２ｋｌ及びＨ２Ｏ１２２８ｋ
Ｊよりなるガス混合物４３９２に＃が分離される。残留
溶液の圧力を更に０．６５パールｔ１低下させると、９
０’Ｃの温度を有し、尿素６３４７７嗜、ビウレット３
２４ｋｌ、　Ｃｏ２２４に＃、　ＮＨ，５９３ｋＦ及び
Ｈ２Ｏ２０２４５ｋｌを含有する尿素溶液８４６６３に
＃が得られる。この気液分離器９中に得られるガス混合
物をこのプロセス凝縮物の仕上げ時に形成されるカルパ
イン酸塩溶液（このカルパイン酸塩溶液はＣＯ２２０５
９ｋ１％　ＮＨ３２８７５ｋＦ及びＨ２Ｏ４６２３１ｋ
Ｎを含有）を用いて第２凝縮帯埴内で凝縮させる。この
第２凝縮帯域内で、４５℃の温度を有し、Ｃｏ２２６１
１　Ｉ’ｌｌ、ＮＨ３７２８９ｋｌ及びＨ２Ｏ５８５０
ｋＩよシなる溶液１５７５０穆が得られる。この溶液を
２３．５ノ９−ルよす低い圧力にし、気液分離器からの
ガス混合物と一緒に、第１蒸発工程の加熱部の円筒側の
頂部に、蒸発されるべき尿素溶液に対して向流１供給す
る。次いｆこのガス混合物を凝縮させると、この方法′
ｔ％１２４℃の温度のカルノ々ミン酸塩溶液３８６８１
ｋＪが形成される。この加熱部の管を通った尿素溶液は
この方法で濃縮され、１３０℃の温度１このヒーターを
出る。この溶液の組成は、尿素６７８７４３１１、ビウ
レツ）４２５に！’、　ＮＨ，２１６穆及びＨ２Ｏ３３
７Ｑ　ｋｌである。第１蒸発工程の頂部から、蒸気混合
物１７７９８ｋｙが、Ｈ２Ｏ１６７７４ｋＮ、Ｃｏ２２
７５ｋ１％ＮＨ，５８１ｋＮ、不活性成分２３ｋＪＩ及
び尿素１４ｆ３　ｋｌを含有して逃出する。この第１蒸
発工程の加熱を低圧蒸気を用いて実施する際に、同じ結
果を得るためには、４ノ々−ルの蒸気１８３９０嗜が必
要′ｔ％おる。

例２ 添付図面に記載の態様により、１日当ＤＩＯ００ｔの生
産能力を有する装置で、尿素を製造する。量は１時間当
部のｋＩ？示す。

１８／Ｉ−ルの圧力に保持されている第２分解工程１、
ｃｏ２９４４０Ｉｑ！、ＮＨ３５６８０ｋｌ及びＨ２Ｏ
１８１０ｋＦを含有するガス混合物を得る。

このガス混合物の温度は１５３℃１その露点は１３０℃
１′りる。このガス混合物を、第１蒸発工程の加熱部を
形成する垂直円筒多管式熱交換器の円筒側中の、４５℃
の温度を有し、ＣＯ２１４７０ｋｌ、　ＮＨ３４４４０
ｋｌ及びＨ２Ｏ４４７０ｋｌを含有するカル・９建ン酸
塩溶液を用いて凝縮させる。この終シに、このガス混合
物を円筒側の頂部から、蒸発されるべき尿素４１６６７
’＃５Ｃ０２１３２に＃ＸＮＨ，１３４３ｋＮ及びＨ２
Ｏ１４６３９に／を含有する尿素含有溶液に対して向流
ｆ供給する。加熱部の管を通る尿素含有溶液は、この際
発生する熱によシ９５重量％尿素溶液まで濃縮され、こ
の加熱部を１３０℃の温度で出る。第１蒸発工程を低圧
蒸気を用いて実施する際に、手、ｓ−ルの蒸気１３１０
０　ｋＩＩが同じ結果を得るために必要ｆある。

【図面の簡単な説明】

添付図面は本発明方法を実施する装置の系統図である。 １・・・合成帯域、２・・・ストリッピング帯域、３・
・・第１＃縮帯域、牛・・・スクラノ々、５，８．１０
・・・放圧弁、０・・・加熱帯域、７，９・・・気液分
離器、１１・・・尿素溶液貯槽、１２．１３・・・蒸発
装置、１４・・・Ｍ２凝縮帯域、１５・・・カル・々ミ
ン酸塩溶液貯槽。 手続補正書（方式） 昭和６０年３月７２日 特許庁長官殿 １、事件の表示　昭和５９年特許願第２３７７２１号２
、発明の名称 尿素の製法 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　ユニー・ヴアン・タンストメストファプリーケ
ン・４スローテン・ペンノートジャツブ ４、代理人 ６、補正の対象 図　面 ７、補正の内容 別紙のとおり 但し図面の浄書（内容に変更なし）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．１合成帯域内で、１２５〜３５０パールの圧力及び
   その所属温度で、二酸化炭素と過剰のアンモニアから、
   カルノ饗ミン酸塩及び遊離アンモニアを含有する尿素合
   成溶液を形成し、第２分解工程ｆ、合成圧又はそれより
   低い圧力ｔ１熱の供給によシカル・考ミン酸塩を分解さ
   せ、この方法１得られるガス相を第１凝縮帯域内雫凝縮
   させ、第２分解工程１．４〜４Ｑ　Ａ−ルの圧力で、な
   お存在するカルＪ　ｉン酸塩分を熱の供給によシ分解さ
   せ、形成されるガス相を分離除去し、もう１つの工程雫
   、残留カルノ々ミン酸塩を、アンモニアと二酸化炭素と
   を含有するガス混合物の形で除去し、このガス混合物を
   処理して水中のアンモニア及び二酸化炭素の溶液を形成
   させ、かつ残留している尿素含有溶液を処理して濃尿素
   溶液を形成させる方法で尿素を製造する場合に、濃縮す
   べき尿素溶液を円筒多管式熱交換器内に導入し、第２分
   解工程からのガス混合物を、熱交換器の円筒側に、濃縮
   すべき尿素溶液が供給される場所の反対端部から導入し
   、水中のアンモニア及び二酸化炭素の溶液をガス混合物
   の入口と濃縮されるべき尿素溶液の入口との間に位置す
   る場所から前記円筒側に供給し、凝縮物を、円筒側から
   、尿素溶液が管内に導入される端部で流出させることを
   特徴とする、尿素の製法。 ２、第２分解工程からのガス混合物を、熱交換器の円筒
   側に、この円筒の温度が実質的に、Ｑ−を−曲線で、稀
   カルノ々ミン酸塩溶液の不存在におけるガス混合物の凝
   縮曲線と稀カルノ々ミン酸塩溶液の存在におけるガス混
   合物の凝縮曲線とが交叉する温度に相応する場所で導入
   し、Ｑは円筒側から管側に移行する熱量でおり、ｔは円
   筒側の温度ｆある、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、凝縮されるべきガス混合物は、熱交換器の円筒側に
   導入される際に１１０〜１６０℃の露点を有する、特許
   請求の範囲ｌ／ｃ１項又は第２項記載の方法。