JPS60163918A - ポリエステルの連続製造方法 - Google Patents
ポリエステルの連続製造方法Info
- Publication number
- JPS60163918A JPS60163918A JP2016984A JP2016984A JPS60163918A JP S60163918 A JPS60163918 A JP S60163918A JP 2016984 A JP2016984 A JP 2016984A JP 2016984 A JP2016984 A JP 2016984A JP S60163918 A JPS60163918 A JP S60163918A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polycondensation
- esterification
- reactor
- ethylene glycol
- polyester
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリエステルの連続製造方法に関する。
ポリエチレン、テレフタレートの連続的製造方法は、近
年大半のメーカーが製造コストが安いことから、テレフ
タル酸（以下ＴＰＡという〕とエチレングリコール（以
下ＰＧという）を原料とする、いわゆる直接エステル化
法を採用している。
年大半のメーカーが製造コストが安いことから、テレフ
タル酸（以下ＴＰＡという〕とエチレングリコール（以
下ＰＧという）を原料とする、いわゆる直接エステル化
法を採用している。
直接エステル化方法ではＴＰＡが固体であることから、
原料（ＴＰＡ＋ＢＧ）のスラリー流動性を確保するため
に理論必要量以上のＥＧを原料として供給し、過剰部分
を回収する方法が一般的である。
原料（ＴＰＡ＋ＢＧ）のスラリー流動性を確保するため
に理論必要量以上のＥＧを原料として供給し、過剰部分
を回収する方法が一般的である。
この過剰のＥＧを系外に出すことなく、有効に利用する
方法は特開昭５４−３１９４号公報に見られるように、
エステル化反応器より反応副生の水と一緒に蒸発させて
、蒸留により水と分離して原料ＥＧと混合して使用する
ことによシ、実質的に理論必要量に近い量だけ供給する
方法が開発されている。しかしながら、この方法であっ
ても、重縮合工程で副生ずるＥＧ分だけは過剰に供給す
る必要がある。本発明はこの重縮合工程で副生ずるＥＧ
を系外に出すことなく有効に利用し、完全にＥＧの供給
量を理論必要量とする方法に関する。
方法は特開昭５４−３１９４号公報に見られるように、
エステル化反応器より反応副生の水と一緒に蒸発させて
、蒸留により水と分離して原料ＥＧと混合して使用する
ことによシ、実質的に理論必要量に近い量だけ供給する
方法が開発されている。しかしながら、この方法であっ
ても、重縮合工程で副生ずるＥＧ分だけは過剰に供給す
る必要がある。本発明はこの重縮合工程で副生ずるＥＧ
を系外に出すことなく有効に利用し、完全にＥＧの供給
量を理論必要量とする方法に関する。
また重縮合工程は通常２ないし３工程で成シ立っており
、それぞれの重合度（つ才り粘度）に適した反応器を使
用している。これらの２ないし３０重縮合工程では、重
縮合反応により副生したＥＧは冷却されたＥＣと、スプ
レーその他の方法で直接接触させて凝縮回収する方法が
一般的である。
、それぞれの重合度（つ才り粘度）に適した反応器を使
用している。これらの２ないし３０重縮合工程では、重
縮合反応により副生したＥＧは冷却されたＥＣと、スプ
レーその他の方法で直接接触させて凝縮回収する方法が
一般的である。
この湿式コンデンサーで回収されるのはＥＧだけではな
く、低沸点不純物である水、アセトアルデヒド、メタノ
ール、ジメチルジオキソランなどや高沸点不純物である
ジエチレングリコールヤソノ他低重合体も含まれる。従
って湿式コンデンサーの循環液中には、次第にこれら不
純物の濃度が上って、ついにはその蒸気圧のために真空
度を維持し得々くなるか、固形分（オリゴマー〕により
循環液が乳化し、循環ライン、スプレーノズルｅｔｃを
閉そくしてしまうこともある。これを防止するためには
、低沸点不純物の少い、清澄なＥＧｋ循環液中に一定量
以上補充して、循環液の蒸気圧と固形分濃度を下げる方
法が知られている。ところが、この補充と重縮合による
生成によって、循環液の量は次第に増加することになる
ので、余剰分を除く必要がある。幸いなことに、重縮合
の工程は重縮合が進行するに従って、操作真空度は高く
なるので、最終重合缶に設けられた湿式コンデンサー〇
ＥＧ循環系に低沸点成分の少いＥＣを補充すると、その
系より余ったＥＧはその前の工程、そこで余ったＥＧは
更にその前の工程というふうに再使用が可能である。し
かしながら１度ＴＰＡとエステル結合したのち、重縮合
工程で副生ずるＥＧについては、エステル化工程で副生
ずるＥＧに比較して不純物が多く、そのま＼原料ＥＧと
一緒・に使用したのでは、ポリマー・カラーの悪化をき
几す等の理由で通常、系外に抜き出して、２度以上精留
することによって、ＥＧ以外の低沸点不純物や高沸点不
純物を各々除去して、高純度のＥＧとしたのち、原料と
して使用する方法がとられている。
く、低沸点不純物である水、アセトアルデヒド、メタノ
ール、ジメチルジオキソランなどや高沸点不純物である
ジエチレングリコールヤソノ他低重合体も含まれる。従
って湿式コンデンサーの循環液中には、次第にこれら不
純物の濃度が上って、ついにはその蒸気圧のために真空
度を維持し得々くなるか、固形分（オリゴマー〕により
循環液が乳化し、循環ライン、スプレーノズルｅｔｃを
閉そくしてしまうこともある。これを防止するためには
、低沸点不純物の少い、清澄なＥＧｋ循環液中に一定量
以上補充して、循環液の蒸気圧と固形分濃度を下げる方
法が知られている。ところが、この補充と重縮合による
生成によって、循環液の量は次第に増加することになる
ので、余剰分を除く必要がある。幸いなことに、重縮合
の工程は重縮合が進行するに従って、操作真空度は高く
なるので、最終重合缶に設けられた湿式コンデンサー〇
ＥＧ循環系に低沸点成分の少いＥＣを補充すると、その
系より余ったＥＧはその前の工程、そこで余ったＥＧは
更にその前の工程というふうに再使用が可能である。し
かしながら１度ＴＰＡとエステル結合したのち、重縮合
工程で副生ずるＥＧについては、エステル化工程で副生
ずるＥＧに比較して不純物が多く、そのま＼原料ＥＧと
一緒・に使用したのでは、ポリマー・カラーの悪化をき
几す等の理由で通常、系外に抜き出して、２度以上精留
することによって、ＥＧ以外の低沸点不純物や高沸点不
純物を各々除去して、高純度のＥＧとしたのち、原料と
して使用する方法がとられている。
上記の方法では、ポリエチレン・テレフタレートの製造
設備には必ず大がかりなｌ精留装置を付帯設備として建
設する必要があシ、建設コストの面からも、ランニング
コスト（精留コストを示す）の面からも不利である。発
明者らは、これらの事情をかんがみ、鋭意研究した結果
、大がかりな精留装置を付帯せずにしかも品質の良好な
ポリエチレン・テレフタレートの連続的製造方法を完成
するに到った。
設備には必ず大がかりなｌ精留装置を付帯設備として建
設する必要があシ、建設コストの面からも、ランニング
コスト（精留コストを示す）の面からも不利である。発
明者らは、これらの事情をかんがみ、鋭意研究した結果
、大がかりな精留装置を付帯せずにしかも品質の良好な
ポリエチレン・テレフタレートの連続的製造方法を完成
するに到った。
すなわち本発明はテレフタル酸とエチレングリコールを
スラリー混合槽にて混合しスラリーとなし、該スラリー
をエステル化反応器に供給してエステル化反応を行ない
、得られたポリエステル低重合体を続いて重縮合反応器
に供給して重縮合することによシポリエステルを連続製
造する方法において、前記重縮合反応器よ多発生するエ
チレングリコールを主体とするガスを、湿式コンデンサ
ーにて凝縮し、得られた凝縮液を前記エステル化反応器
に設けられた蒸留塔へ送り、低沸点不純物 ５− を除いた後、スラリー混合槽へ戻すことを特徴とするポ
リエステルの連続製造方法である。
スラリー混合槽にて混合しスラリーとなし、該スラリー
をエステル化反応器に供給してエステル化反応を行ない
、得られたポリエステル低重合体を続いて重縮合反応器
に供給して重縮合することによシポリエステルを連続製
造する方法において、前記重縮合反応器よ多発生するエ
チレングリコールを主体とするガスを、湿式コンデンサ
ーにて凝縮し、得られた凝縮液を前記エステル化反応器
に設けられた蒸留塔へ送り、低沸点不純物 ５− を除いた後、スラリー混合槽へ戻すことを特徴とするポ
リエステルの連続製造方法である。
本発明を図面を用いて詳しく説明する。第１図は本発明
方法の一実施態様例のフローシートであ石。第１図にお
いて、原料ＴＰＡとＥＧはスラリ−調合槽ｙへそのモル
比が１．８〜５．０の割合で供給され、エステル化反応
器１．２で常圧、約２４０〜２８０℃に加熱されて平均
重合度２〜１０のオリゴマーとなる。過剰のＥＧはエス
テル化反応の副生物である水と一緒に蒸留塔７に導かれ
、ここで水を分離１−てスラリー調合槽６へ戻される。
方法の一実施態様例のフローシートであ石。第１図にお
いて、原料ＴＰＡとＥＧはスラリ−調合槽ｙへそのモル
比が１．８〜５．０の割合で供給され、エステル化反応
器１．２で常圧、約２４０〜２８０℃に加熱されて平均
重合度２〜１０のオリゴマーとなる。過剰のＥＧはエス
テル化反応の副生物である水と一緒に蒸留塔７に導かれ
、ここで水を分離１−てスラリー調合槽６へ戻される。
得られたオリゴマーは重縮合反応器３，４．５でエステ
ル化反応温度よりも更に高い温度で段階的に重合させら
れる。この場合、重縮合工程は初期重合、中間重合、最
終重合の３工程より構成され、各々操作真空度は３０〜
１００ＴＯｒｒ、５〜２０ＴＯｒｒ、１〜５Ｔｏｒｒに
保たれている。各重縮合反応により副生ずるＥＧはそれ
ぞれ湿式コンデンサー８．９．１０で冷却されたＥＧと
直接接触し、凝縮させられて液封タンク１１．１２．１
３に貯えられる。各湿式コロ − ンデンサー８．９．１０のＥＣ循環系は各重縮合反応器
の真空度を維持するために、より低沸点不純物の少いＥ
Ｇの補充が行われる。本発明においては、最終重縮合反
応器５の湿式コンデンサー１０の循環ＥＣ系である液封
タンク１３へ、水分率０．５重量パーセント以下のＢＧ
ｆｔ原料ＴＰＡとのモル比で０．１倍以上補充すること
によって、余剰分子層その結果、反応に必要な操作真空
度を安定して得ることができる。また第１１ゴマ−の飛
沫同伴による乳化もＴＰＡとのモル比０．１以上の清澄
なＦＪＧの補充によりライン又はノズルを閉そくしない
程度以下すこ抑えることができる。補充するＥＧ量は理
論要求量、つまりＴＰＡとのモル比１．０まで可能であ
るが、本発明では０．５以下、好ましく （ｄｏ、４未
満である。０．５以上になると、原料ＥＣの大半を１度
蒸留したのち、原料として使用することにな２、す、回
収ＥＣの蒸留コストの低減という本発明の目的に反する
ことになるので好ましくない。
ル化反応温度よりも更に高い温度で段階的に重合させら
れる。この場合、重縮合工程は初期重合、中間重合、最
終重合の３工程より構成され、各々操作真空度は３０〜
１００ＴＯｒｒ、５〜２０ＴＯｒｒ、１〜５Ｔｏｒｒに
保たれている。各重縮合反応により副生ずるＥＧはそれ
ぞれ湿式コンデンサー８．９．１０で冷却されたＥＧと
直接接触し、凝縮させられて液封タンク１１．１２．１
３に貯えられる。各湿式コロ − ンデンサー８．９．１０のＥＣ循環系は各重縮合反応器
の真空度を維持するために、より低沸点不純物の少いＥ
Ｇの補充が行われる。本発明においては、最終重縮合反
応器５の湿式コンデンサー１０の循環ＥＣ系である液封
タンク１３へ、水分率０．５重量パーセント以下のＢＧ
ｆｔ原料ＴＰＡとのモル比で０．１倍以上補充すること
によって、余剰分子層その結果、反応に必要な操作真空
度を安定して得ることができる。また第１１ゴマ−の飛
沫同伴による乳化もＴＰＡとのモル比０．１以上の清澄
なＦＪＧの補充によりライン又はノズルを閉そくしない
程度以下すこ抑えることができる。補充するＥＧ量は理
論要求量、つまりＴＰＡとのモル比１．０まで可能であ
るが、本発明では０．５以下、好ましく （ｄｏ、４未
満である。０．５以上になると、原料ＥＣの大半を１度
蒸留したのち、原料として使用することにな２、す、回
収ＥＣの蒸留コストの低減という本発明の目的に反する
ことになるので好ましくない。
なお、最終重縮合反応で副生じたＥＧ量と補充量の和に
等しい量が、中間重縮合反応器４の液封タンク１２に送
られ、更にこの量と中間重縮合反応器４で副生したＥＧ
量との和に等しい量が初期重縮合反応器３の液封タンク
１１に送られ、更にこのＳ：と初期重縮合反応器３で副
生したＥＧ量との和に等１，７い量がエステル化工程に
戻される。
等しい量が、中間重縮合反応器４の液封タンク１２に送
られ、更にこの量と中間重縮合反応器４で副生したＥＧ
量との和に等しい量が初期重縮合反応器３の液封タンク
１１に送られ、更にこのＳ：と初期重縮合反応器３で副
生したＥＧ量との和に等１，７い量がエステル化工程に
戻される。
エステル化工程では、前記重縮合工程より送られて米た
回収ＥＧが、エステル化反応器１．２に設けられた蒸留
塔７に導かれ、低沸点不純物が除去されて、エステル化
反応より回収されるＥＧと共にスラリー調合槽６へ戻さ
れる。本発明において、前記回収ＥＧ中の低沸点不純物
は完全に除去されるのが好ましいが、水分約５．０重量
パーセント以下、アルデヒド約２５０ｐｐｍ以下、望ま
しくは水分２．５重量パーセント以下、アルデヒド５０
ｐｐｍ以下残っていても差支えな−。
回収ＥＧが、エステル化反応器１．２に設けられた蒸留
塔７に導かれ、低沸点不純物が除去されて、エステル化
反応より回収されるＥＧと共にスラリー調合槽６へ戻さ
れる。本発明において、前記回収ＥＧ中の低沸点不純物
は完全に除去されるのが好ましいが、水分約５．０重量
パーセント以下、アルデヒド約２５０ｐｐｍ以下、望ま
しくは水分２．５重量パーセント以下、アルデヒド５０
ｐｐｍ以下残っていても差支えな−。
以上、本発明方法は重縮合反応より排出されるＥＧ中の
低沸点不純物を、エステル化反応器に付設されている蒸
留塔を用いて除去する操作と、エステル化反応器より発
生したＥＧと水とを分離する操作とを一緒に行うことを
特徴とするものでおシ、本発明方法を採用することによ
り、大がかりな精留装置を必要とせず、また、低沸点不
純物を除去するということは、エステル化反応の副成物
である水をも除去するということであり、回収ＥＧ中の
水分濃度の変動によ如、結果として原料中の水分変動が
起り、エステル化反応速度に支障をきたすことも逢い。
低沸点不純物を、エステル化反応器に付設されている蒸
留塔を用いて除去する操作と、エステル化反応器より発
生したＥＧと水とを分離する操作とを一緒に行うことを
特徴とするものでおシ、本発明方法を採用することによ
り、大がかりな精留装置を必要とせず、また、低沸点不
純物を除去するということは、エステル化反応の副成物
である水をも除去するということであり、回収ＥＧ中の
水分濃度の変動によ如、結果として原料中の水分変動が
起り、エステル化反応速度に支障をきたすことも逢い。
また、本発明において反応系から系外に出されるのは、
エステル化反応器の蒸留塔よシ排出される低沸点不純物
のみであり、新たに供給されるＥＧ量量はＴＰＡとのモ
ル比で１．０倍量の理論必要量のみで足りるのである。
エステル化反応器の蒸留塔よシ排出される低沸点不純物
のみであり、新たに供給されるＥＧ量量はＴＰＡとのモ
ル比で１．０倍量の理論必要量のみで足りるのである。
さらに驚くべきことに、最終ポリエステル製品の性質を
左右する重要が因子である高沸点不純物、ジエチレング
リコールの量が回収ＥＧ中に常に約０．１重量％以下に
おさえられているため、高沸点不純物を除去する必要が
なく、１度の良好なポリ ９− エステルが得られる。
左右する重要が因子である高沸点不純物、ジエチレング
リコールの量が回収ＥＧ中に常に約０．１重量％以下に
おさえられているため、高沸点不純物を除去する必要が
なく、１度の良好なポリ ９− エステルが得られる。
以下実施例を用いて本発明をさらに具体的に説明するが
、本発明はこれらに限定されるものではない。
、本発明はこれらに限定されるものではない。
実施例Ｉ
Ｔ Ｐ Ａ １８００ ＫＰ／Ｈｒ 、 Ｅ Ｇ ５７
０ＫＰ／Ｈｒ （Ｅ／Ｔ ＝０．８４）’ｅスラリー調
合槽に供給し、エステル化反応器で平均重合度７のオリ
ゴマーとなし重縮合反応器３缶で段階的に重縮合させ、
極限粘度０．６３のポリエチレン−テレフタレートを得
る系において、最終重合器の液封タンクにＥ Ｇ ｆ
１００ＫＰ／Ｈｒ （Ｅ／Ｔ＝０．１６ ）供給したと
ころ、重縮合工程より回収されるＥＧ量量は１７７Ｋｐ
／Ｈｒ、組成は水分濃度６．６重量パーセント、固形分
濃度２．８重量パーセント、アセトアルデヒド２０００
ｐｐｍ 、ジメチルジオキソラン４０００ ｐｐｍ
、 Ｄ Ｅ Ｃ０，１重量パーセントであった。この回
収ＥＣをエステル化反応器の蒸留塔に供給１−２で、エ
ステル化反応器に過剰に供給されているＥＣと一緒に常
圧で処理すると、組成は水分濃度２．６重量パーセント
、固形分濃度１．１重１０− 量パーセント、アセトアルデヒド２５０ｐ１）ｍ、ジメ
チルジオキソラン６００ｐｐｒｎ 、 ＤＥ Ｇ Ｏ，
１ｉ量パーセントとなった。このＥＧをフレッシュＥＧ
とフレッシュＥＧが１１回収ＥＣが２の割合で混合し５
て、フレッシュＥＧの供給量が５７０ Ｋ９／Ｈｒとな
るようにスラリー調合槽に供給１．たところ、ポリマー
カラーはＬ値８２．５、ｂ値２．２となり、回収ＥＧを
全く使用せずに得られたポリエステルと同等の品質とみ
なせるものであった。またポリマー中のＤＥＣ量は差が
認められなかった。
０ＫＰ／Ｈｒ （Ｅ／Ｔ ＝０．８４）’ｅスラリー調
合槽に供給し、エステル化反応器で平均重合度７のオリ
ゴマーとなし重縮合反応器３缶で段階的に重縮合させ、
極限粘度０．６３のポリエチレン−テレフタレートを得
る系において、最終重合器の液封タンクにＥ Ｇ ｆ
１００ＫＰ／Ｈｒ （Ｅ／Ｔ＝０．１６ ）供給したと
ころ、重縮合工程より回収されるＥＧ量量は１７７Ｋｐ
／Ｈｒ、組成は水分濃度６．６重量パーセント、固形分
濃度２．８重量パーセント、アセトアルデヒド２０００
ｐｐｍ 、ジメチルジオキソラン４０００ ｐｐｍ
、 Ｄ Ｅ Ｃ０，１重量パーセントであった。この回
収ＥＣをエステル化反応器の蒸留塔に供給１−２で、エ
ステル化反応器に過剰に供給されているＥＣと一緒に常
圧で処理すると、組成は水分濃度２．６重量パーセント
、固形分濃度１．１重１０− 量パーセント、アセトアルデヒド２５０ｐ１）ｍ、ジメ
チルジオキソラン６００ｐｐｒｎ 、 ＤＥ Ｇ Ｏ，
１ｉ量パーセントとなった。このＥＧをフレッシュＥＧ
とフレッシュＥＧが１１回収ＥＣが２の割合で混合し５
て、フレッシュＥＧの供給量が５７０ Ｋ９／Ｈｒとな
るようにスラリー調合槽に供給１．たところ、ポリマー
カラーはＬ値８２．５、ｂ値２．２となり、回収ＥＧを
全く使用せずに得られたポリエステルと同等の品質とみ
なせるものであった。またポリマー中のＤＥＣ量は差が
認められなかった。
比較例１
実施例１と同じ装置において、重縮合工程で回収された
Ｅ Ｇ １１０Ｋｇ／Ｈｒ ’ａミーエステル反応器の
蒸留塔を用いず、そのままフレッシュＥ Ｇ ５７０Ｋ
Ｐ／Ｈｒと混合して、Ｔ Ｐ Ａ １８０Ｋｆ／ Ｈｒ
と一緒にスラリー調合槽に供給したところ、ポリマーカ
ラーはＬ値？７．５ 、 ｂ値５．０であシ、本発明方
法によって得られたボ１１エステルに比較してかなり悪
い品質となった。
Ｅ Ｇ １１０Ｋｇ／Ｈｒ ’ａミーエステル反応器の
蒸留塔を用いず、そのままフレッシュＥ Ｇ ５７０Ｋ
Ｐ／Ｈｒと混合して、Ｔ Ｐ Ａ １８０Ｋｆ／ Ｈｒ
と一緒にスラリー調合槽に供給したところ、ポリマーカ
ラーはＬ値？７．５ 、 ｂ値５．０であシ、本発明方
法によって得られたボ１１エステルに比較してかなり悪
い品質となった。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明方法の一実施態様を示すフローシートで
ある。 １．２；エステル化反応器 ３、４．５ ： 重縮合反応器 ６： 原料スラリー調合槽 ７： 蒸留塔 ８、９．１０？湿式コンデンサー １１、１２．１３ ：液封タンク １４、１５ 、１６ ：湿式コンデンサー用ＥＣ循環ポ
ンプ１７：ペレタイザー 特許出願人 東洋紡績株式会社
ある。 １．２；エステル化反応器 ３、４．５ ： 重縮合反応器 ６： 原料スラリー調合槽 ７： 蒸留塔 ８、９．１０？湿式コンデンサー １１、１２．１３ ：液封タンク １４、１５ 、１６ ：湿式コンデンサー用ＥＣ循環ポ
ンプ１７：ペレタイザー 特許出願人 東洋紡績株式会社
Claims (2)
- （１）テレフタル酸とエチレングリコールをスラリー混
合槽にて混合し、スラリーとなし、該スラリーをエステ
ル化反応器に供給してエステル化反応を行カい、得られ
たポリエステル低重合体な続いて重縮合反応器に供給し
て重縮合することによりポリエステルを連続製造する方
法において、前記重縮合反応器よ多発生するエチレング
リコールを主体とするガスを、湿式コンデンサーにて凝
縮し、得られた凝縮液を前記エステル化反応器に設けら
れた蒸留塔へ送り、低沸点不純物を除いた後、スラリー
混合槽へ戻すことを特徴とするポリエステルの連続製造
方法。 - （２）重縮合反応器に設けられた湿式コンデンサーに、
水分全０．５重量パーセント以下含むエチレングリコー
ルを供給テレフタル酸量に対［、て０．１〜０．５Ｃモ
ル比）の’１１になる範囲で供給することを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のポリエステルの連続製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016984A JPS60163918A (ja) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | ポリエステルの連続製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016984A JPS60163918A (ja) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | ポリエステルの連続製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60163918A true JPS60163918A (ja) | 1985-08-26 |
Family
ID=12019663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016984A Pending JPS60163918A (ja) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | ポリエステルの連続製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60163918A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996028246A1 (en) * | 1995-03-09 | 1996-09-19 | Eastman Chemical Company | Vacuum system for controlling pressure in a polyester process |
| WO1998050448A1 (fr) * | 1997-05-06 | 1998-11-12 | Teijin Limited | Procede de production continue de polyesters |
| EP1245606A4 (en) * | 2000-04-27 | 2003-06-04 | Teijin Ltd | POLYESTER CONTINUOUS PRODUCTION PROCESS |
| US6815525B2 (en) | 2000-12-07 | 2004-11-09 | Eastamn Chemical Company | Component introduction into manufacturing process through recirculation |
| JP2007009149A (ja) * | 2005-07-04 | 2007-01-18 | Toyobo Co Ltd | ポリエステルの製造方法、固相重縮合法および高強力ポリエステル繊維 |
| WO2013180215A1 (ja) * | 2012-05-30 | 2013-12-05 | 三菱瓦斯化学株式会社 | ポリエステル樹脂の製造方法 |
| JP2014129512A (ja) * | 2012-11-29 | 2014-07-10 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
Citations (2)
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| JPS543194A (en) * | 1977-06-09 | 1979-01-11 | Toyobo Co Ltd | Continuos production of polyester oligomer |
-
1984
- 1984-02-06 JP JP2016984A patent/JPS60163918A/ja active Pending
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