JPS60144905A - フェライト成形品の製造法 - Google Patents
フェライト成形品の製造法Info
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- JPS60144905A JPS60144905A JP59000552A JP55284A JPS60144905A JP S60144905 A JPS60144905 A JP S60144905A JP 59000552 A JP59000552 A JP 59000552A JP 55284 A JP55284 A JP 55284A JP S60144905 A JPS60144905 A JP S60144905A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/10—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure
- H01F1/11—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure in the form of particles
- H01F1/113—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure in the form of particles in a bonding agent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
に詳しくは該組成物を用いる成形方法、就中射出成形方
法の、改良に関する。
法の、改良に関する。
フェライトは、近年めざましい発達をとげた磁気材料で
、ＭｌＯ・Ｆｅ２０３ （たソしＭｌ は、Ｍｇ，Ｍｎ
。
、ＭｌＯ・Ｆｅ２０３ （たソしＭｌ は、Ｍｇ，Ｍｎ
。
Ｎｉ， ｃｏ， Ｃｕ， Ｚｎ， Ｃｄ の群から選ば
れた少くとも７つのコ価金属である）の化学式をもつス
ピネル型の結晶、又はＭｎ０・４Ｆｓ２０３ （たＭｌ
，Ｍｎ は、Ｂａ， Ｓｒ， Ｐｂ の群から選ばれた
少くとも１つの２価金属である。）の化学式をもつ六方
晶形の結晶である。
れた少くとも７つのコ価金属である）の化学式をもつス
ピネル型の結晶、又はＭｎ０・４Ｆｓ２０３ （たＭｌ
，Ｍｎ は、Ｂａ， Ｓｒ， Ｐｂ の群から選ばれた
少くとも１つの２価金属である。）の化学式をもつ六方
晶形の結晶である。
ところで、このような各種フェライトは、例えば次のよ
うな方法で作られていた。
うな方法で作られていた。
（Ｉ） 乾式加圧成形
Ｆｅ２０５＋ Ｍｎｏ， ＺｎＯの如きフェライト原料
を調合し、湿式混合、乾燥し、９００〜／２θＯ℃で仮
焼した後、Ｏ．Ｓ〜６μに粉砕し、これを成形し、焼成
、加工し成形品を得る。
を調合し、湿式混合、乾燥し、９００〜／２θＯ℃で仮
焼した後、Ｏ．Ｓ〜６μに粉砕し、これを成形し、焼成
、加工し成形品を得る。
（用射出成形
上記原料を調合し、湿式混合、乾燥し、デ００〜１．２
０θ０Ｃで仮焼した後、ｏ、ｓ〜６μに粉砕し、得られ
た粉砕物とバインダーとを混練し、これを射出成形し、
脱脂後、焼成し成形品を得る。
０θ０Ｃで仮焼した後、ｏ、ｓ〜６μに粉砕し、得られ
た粉砕物とバインダーとを混練し、これを射出成形し、
脱脂後、焼成し成形品を得る。
しかしながらこのような加圧成形法は、所望の製品が小
型で、簡単な形状であれば比較的簡単に、例えば自動成
形機などを用いて短時間に、大量の製品をうろことが可
能であったが、所望の製品が大型のものであったシある
いはさらに複雑な形状のものであったりすると、成型の
際にムラが生じ、そのため一様々製品が得られないとい
う欠点があった。
型で、簡単な形状であれば比較的簡単に、例えば自動成
形機などを用いて短時間に、大量の製品をうろことが可
能であったが、所望の製品が大型のものであったシある
いはさらに複雑な形状のものであったりすると、成型の
際にムラが生じ、そのため一様々製品が得られないとい
う欠点があった。
また公知の乾式加圧成形法で使用されている成形機の構
成から、厳密な寸法精度のものや、複雑な形状のものを
成型しようとすると、どうしても焼成後の工程で、研摩
や研削等の機械加工による仕上げを行なわなければなら
ず、それらは製品の価格を押し上げるという欠点を有し
ていた。加えて、そのような仕上げ加工は、発熱による
亀裂、あるいは内部ヒズミを生じ、そのため製品の磁気
特性が低下するという欠点を生じた。
成から、厳密な寸法精度のものや、複雑な形状のものを
成型しようとすると、どうしても焼成後の工程で、研摩
や研削等の機械加工による仕上げを行なわなければなら
ず、それらは製品の価格を押し上げるという欠点を有し
ていた。加えて、そのような仕上げ加工は、発熱による
亀裂、あるいは内部ヒズミを生じ、そのため製品の磁気
特性が低下するという欠点を生じた。
本発明は、このような各種欠点を解消又は改善する新規
なフェライト用成型組成物に関する。
なフェライト用成型組成物に関する。
即ち、本発明は
（，１粒度θ、３〜６μのフェライト原料粉末・・・・
・・・・・・・・１００Ｍ量部（ｂ）ポリスチレン、ポ
リエチレン、 及びポリゾロピレンからなる 群から選ばれた少くとも一つ の熱可塑性樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・３〜ｉｓＭ量部（ｃ）ブチラール
樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・７〜３重量部（ｄ）滑 剤 ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・７〜６重葉
部（、）アクリル系樹脂 ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・７〜３重量部（ｆ）可
塑 剤 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・／〜Ｓ１量部を混合してなる、フェライト
用成形組成物に関する。
・・・・・・・・１００Ｍ量部（ｂ）ポリスチレン、ポ
リエチレン、 及びポリゾロピレンからなる 群から選ばれた少くとも一つ の熱可塑性樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・３〜ｉｓＭ量部（ｃ）ブチラール
樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・７〜３重量部（ｄ）滑 剤 ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・７〜６重葉
部（、）アクリル系樹脂 ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・７〜３重量部（ｆ）可
塑 剤 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・／〜Ｓ１量部を混合してなる、フェライト
用成形組成物に関する。
本発明で使用するフェライト原料粉末（（ａ）成分）は
一般に使用されているものつまり乾式加圧成形法の場−
合と同じ原料組成からなるものを使用するもので、高透
磁率フェライト（Ｍｎ −Ｚｎ系フェライト）はＦｅ２
Ｏ３７０ｗｔ％、 ＺｎＯ／ ｊ ｗｔ％、 ＭｎＯ／
ｊ’ｗｔ％に秤量して混合しθ、３〜６μに粉砕して使
用する。また、低損失高周波フェライト（Ｎｌ −Ｚｎ
系フェライト）はＦ６２０３ ｉｓ ７ ｗｔ％。
一般に使用されているものつまり乾式加圧成形法の場−
合と同じ原料組成からなるものを使用するもので、高透
磁率フェライト（Ｍｎ −Ｚｎ系フェライト）はＦｅ２
Ｏ３７０ｗｔ％、 ＺｎＯ／ ｊ ｗｔ％、 ＭｎＯ／
ｊ’ｗｔ％に秤量して混合しθ、３〜６μに粉砕して使
用する。また、低損失高周波フェライト（Ｎｌ −Ｚｎ
系フェライト）はＦ６２０３ ｉｓ ７ ｗｔ％。
ＺｎＯコ２ ｗｔ％ 、 ＮｉＯ／ ／ ｗｔ−に混合
し同様に粉砕して使用する。この外のフェライト原料と
してはマイクロ波用フェライトとしてＭｎ −Ｍｇ 系
フェライト、Ｎｉ −Ｚｎ 系フェライト、磁心記憶（
コアメモリー）フェライトとしてＭｎ −Ｍｇ フェラ
イトがアシ、さらにハードフェライト磁石としてＢａ７
エライト、Ｓｒフェライト等が使用される。
し同様に粉砕して使用する。この外のフェライト原料と
してはマイクロ波用フェライトとしてＭｎ −Ｍｇ 系
フェライト、Ｎｉ −Ｚｎ 系フェライト、磁心記憶（
コアメモリー）フェライトとしてＭｎ −Ｍｇ フェラ
イトがアシ、さらにハードフェライト磁石としてＢａ７
エライト、Ｓｒフェライト等が使用される。
本発明に於ては、前記粒度を有する粉末からなるフェラ
イト原料粉末（ａ）に対し、射出成形時の加熱流動性を
附与するために、（ｂ）成分すなわちポリスチレン、ポ
リエチレン、及びポリゾロピレンからガる群から選ばれ
た少くとも一つの熱可塑性樹脂を混合する。その添加量
は（、）成分１００重量部に対し、３〜７３重量部の割
合とする。前記範囲に於て、３重量部よシ少ないと射出
成形時の加熱流動性がなくなシ、それ故均−な成形品を
得ることができない。一方、７５重量部よシ多量に用い
ると、脱脂が困難になシ（それ故脱脂時間が長くなシ）
、同時に脱脂工程（約２９０〜３３ｏＯＣ）■温度で急
激処分解し、フクレ、クラック等を生ずるという欠点が
現われる。
イト原料粉末（ａ）に対し、射出成形時の加熱流動性を
附与するために、（ｂ）成分すなわちポリスチレン、ポ
リエチレン、及びポリゾロピレンからガる群から選ばれ
た少くとも一つの熱可塑性樹脂を混合する。その添加量
は（、）成分１００重量部に対し、３〜７３重量部の割
合とする。前記範囲に於て、３重量部よシ少ないと射出
成形時の加熱流動性がなくなシ、それ故均−な成形品を
得ることができない。一方、７５重量部よシ多量に用い
ると、脱脂が困難になシ（それ故脱脂時間が長くなシ）
、同時に脱脂工程（約２９０〜３３ｏＯＣ）■温度で急
激処分解し、フクレ、クラック等を生ずるという欠点が
現われる。
本発明に於ては、（Ｃ）成分すなわちブチ２−ル樹脂（
ポリビニルブチラール）を用いる。該ブチラール樹脂と
してはブチラール化度が！ｇ〜７５ｍｏｊ係のものが適
当である。このようなブチラール樹脂は、約１７０Ｃ′
ｃ近辺で熱分解が始まシ、前記（ｂ）成分が熱分解を始
める前に、はぼ分解し除去される。本発明に於ては該ブ
チラール樹脂を、（ａ）成分１００重量部に対し、７〜
３重量部の割合で使用する。前記範囲に於て、該樹脂が
７重量部よシ少ないと脱脂時間が長時間となシ、また成
形品に７クレ、キレン等が現れるという欠点が現れる。
ポリビニルブチラール）を用いる。該ブチラール樹脂と
してはブチラール化度が！ｇ〜７５ｍｏｊ係のものが適
当である。このようなブチラール樹脂は、約１７０Ｃ′
ｃ近辺で熱分解が始まシ、前記（ｂ）成分が熱分解を始
める前に、はぼ分解し除去される。本発明に於ては該ブ
チラール樹脂を、（ａ）成分１００重量部に対し、７〜
３重量部の割合で使用する。前記範囲に於て、該樹脂が
７重量部よシ少ないと脱脂時間が長時間となシ、また成
形品に７クレ、キレン等が現れるという欠点が現れる。
一方、３重量部よシ多く用いると熱軟化性が大きくなυ
すぎて変形し、かつ脱脂時に内部欠かん（フクレ）を生
ずる傾向がある。
すぎて変形し、かつ脱脂時に内部欠かん（フクレ）を生
ずる傾向がある。
本発明妃於ては、さらに成形機よシの離型性を考慮し、
（ｄ）成分すなわち滑剤を混合する。該滑剤としては、
ステアリン酸、パラフィンワックス、鯨ロウ、木ロウ等
の炭化水素系ワックスが用いられる。その使用量は、（
ａ）成分１０ｏ重量部に対し７〜６重量部の割合とする
。前記割合に於て、その使用量が下限たる１重量部よシ
少ないと離型効果がない。すなわち優れた成形物が得ら
れない。
（ｄ）成分すなわち滑剤を混合する。該滑剤としては、
ステアリン酸、パラフィンワックス、鯨ロウ、木ロウ等
の炭化水素系ワックスが用いられる。その使用量は、（
ａ）成分１０ｏ重量部に対し７〜６重量部の割合とする
。前記割合に於て、その使用量が下限たる１重量部よシ
少ないと離型効果がない。すなわち優れた成形物が得ら
れない。
逆に、６重量部より多りと熱軟化°性が大きくなり、し
たがって脱脂時に変形を生ずる。
たがって脱脂時に変形を生ずる。
本発明に於ては、（、）成分すなわちアクリル系樹脂を
用いる。このようにアクリル系樹脂を（ｂ）成分、（ｃ
＞成分と組合せた特定の有機バインダーを使用すること
によシ、脱脂時に於ける該バインダーの熱分解直線の傾
き（減量率／温度）が第１図の曲線Ｃで示すようＫｔ’
６はイとなシ、一般にこの種の成形技術でＷ想とされて
いる熱分解直線ａｌｃ極めて近似し、これによシ脱脂が
著しく円滑かつ迅速に行なうことができる。一方、アク
リル系樹脂を使用しない場合にはバインダーの熱分解曲
線は第１図のｂで示すように上記熱分解直線ａから逸脱
し、その結果脱脂が円滑に行ない難く脱脂時間も長くな
り、また脱脂時間を短縮すると亀裂、７クレ、変形が発
生し易くなる。
用いる。このようにアクリル系樹脂を（ｂ）成分、（ｃ
＞成分と組合せた特定の有機バインダーを使用すること
によシ、脱脂時に於ける該バインダーの熱分解直線の傾
き（減量率／温度）が第１図の曲線Ｃで示すようＫｔ’
６はイとなシ、一般にこの種の成形技術でＷ想とされて
いる熱分解直線ａｌｃ極めて近似し、これによシ脱脂が
著しく円滑かつ迅速に行なうことができる。一方、アク
リル系樹脂を使用しない場合にはバインダーの熱分解曲
線は第１図のｂで示すように上記熱分解直線ａから逸脱
し、その結果脱脂が円滑に行ない難く脱脂時間も長くな
り、また脱脂時間を短縮すると亀裂、７クレ、変形が発
生し易くなる。
上記アクリル系樹脂は、第２図に示すようにステアリン
酸の如き滑剤の熱分解温度とブチ２−ル樹脂の熱分解温
度との間にある熱分解温度を有し、これを使用すること
によシ脱脂を一層円滑に行なうことが出来る。詳細に云
えば、ブチラール樹脂は／７ＯｏＣ付近からその分解が
開始するが、この分解は主としてＡ、！；０〜３２！；
ｏｃ（１０〜６．５−重ｉ％の減量）で起こる。一方、
上記アクリル系樹脂は／７０実付近から分解し始めるが
、主として２００°Ｃ−コ３０°Ｃの範囲Ｃ１０芝７り
重量％の減量）で分解が起こる。参考までに、本発明の
有機バインダーにつき、その個々の成分の熱分解曲線を
第２図に示す。
酸の如き滑剤の熱分解温度とブチ２−ル樹脂の熱分解温
度との間にある熱分解温度を有し、これを使用すること
によシ脱脂を一層円滑に行なうことが出来る。詳細に云
えば、ブチラール樹脂は／７ＯｏＣ付近からその分解が
開始するが、この分解は主としてＡ、！；０〜３２！；
ｏｃ（１０〜６．５−重ｉ％の減量）で起こる。一方、
上記アクリル系樹脂は／７０実付近から分解し始めるが
、主として２００°Ｃ−コ３０°Ｃの範囲Ｃ１０芝７り
重量％の減量）で分解が起こる。参考までに、本発明の
有機バインダーにつき、その個々の成分の熱分解曲線を
第２図に示す。
上記アクリル系樹脂としては、ポリメチルメタクリレー
ト、ポリエチルメタクリレート、ポリ−ｎ−ブチルメタ
クリレート、ポリ−１ｉｏ−ブチルメタクリレート、ポ
リメチルアクリレート、ポリエチルアクリレート、ポリ
−ｎ−ブチルアクリレート、ポリ−１ｇｏ−ブチルアク
リレート等が使用し得る。例えば、市販のダイヤナール
ＢＲ−１；３、ダイヤナールＢＲ−ｇｇ、ダイヤナール
ＢＲ−ｉｏｈ、ダイヤナールＢＲ−１０７（以上、三菱
レーヨン製）；種水化学工業の試作品Ｂ−３！ｉ等が挙
げられる。
ト、ポリエチルメタクリレート、ポリ−ｎ−ブチルメタ
クリレート、ポリ−１ｉｏ−ブチルメタクリレート、ポ
リメチルアクリレート、ポリエチルアクリレート、ポリ
−ｎ−ブチルアクリレート、ポリ−１ｇｏ−ブチルアク
リレート等が使用し得る。例えば、市販のダイヤナール
ＢＲ−１；３、ダイヤナールＢＲ−ｇｇ、ダイヤナール
ＢＲ−ｉｏｈ、ダイヤナールＢＲ−１０７（以上、三菱
レーヨン製）；種水化学工業の試作品Ｂ−３！ｉ等が挙
げられる。
本発明に於ては該アクリル系樹脂を、（、）成分ｉｏｏ
重量部に対し、７〜３重量部の割合で使用する。前記範
囲に於て、該樹脂が／ｆＣｉ部よシ少ないと、脱脂時間
の１ｇｉ、ｍ化という効果が充分発揮できず、フクレ、
亀裂が発生する傾向にあるので好ましくない。一方、ざ
重量部よシ多く用いると、該樹脂が多量−分解すること
から、脱脂の昇温速度を遅くせざるを得す、それ故脱脂
時間が延長されるため好ましくない。
重量部に対し、７〜３重量部の割合で使用する。前記範
囲に於て、該樹脂が／ｆＣｉ部よシ少ないと、脱脂時間
の１ｇｉ、ｍ化という効果が充分発揮できず、フクレ、
亀裂が発生する傾向にあるので好ましくない。一方、ざ
重量部よシ多く用いると、該樹脂が多量−分解すること
から、脱脂の昇温速度を遅くせざるを得す、それ故脱脂
時間が延長されるため好ましくない。
本発明に於ては、更に（ｆ）成分すなわち可塑剤を用い
る。該可塑剤は前記（ｂ）成分ならびＫ（ｃ）成分に可
塑性を附与するために用いられる。
る。該可塑剤は前記（ｂ）成分ならびＫ（ｃ）成分に可
塑性を附与するために用いられる。
該可塑剤としては市販のものが大体すべて使用可能であ
る。特に脱脂工程に於て、充分蒸発、揮散するような沸
点を有することが必要でアシ、例えばＤＢＰ 、ＤＯＰ
、ＤＥＰ等が使用に適する。
る。特に脱脂工程に於て、充分蒸発、揮散するような沸
点を有することが必要でアシ、例えばＤＢＰ 、ＤＯＰ
、ＤＥＰ等が使用に適する。
該可塑剤の使用量は前記（ｂ）成分、（Ｃ）成分忙対し
可塑性を与えるに充分な量、具体的には（ａ）成分−■
成分、（ｃ）成分の軟化が不充分となシ、その結果前記
（ｂ）及び（Ｃ）成分の添加効果が不充分となる傾向が
ある。その逆に、５重量部より多いと、成形品の冷却同
化性が悪化し、金型よシの離型性が悪くなシ、その結果
製品が変形を起しやすい傾向がめる。
可塑性を与えるに充分な量、具体的には（ａ）成分−■
成分、（ｃ）成分の軟化が不充分となシ、その結果前記
（ｂ）及び（Ｃ）成分の添加効果が不充分となる傾向が
ある。その逆に、５重量部より多いと、成形品の冷却同
化性が悪化し、金型よシの離型性が悪くなシ、その結果
製品が変形を起しやすい傾向がめる。
以上説明した如く、本発明は（８）成分７００重量部に
対し、夫々所定の重量割合の価）〜（ｆ）成分を配合し
てなる新規な組成物である。
対し、夫々所定の重量割合の価）〜（ｆ）成分を配合し
てなる新規な組成物である。
しかして、前記配合は公知の混合手段が大体綴べて採用
できる。
できる。
混合機等によシ充分混合した後、さらにこれを必要によ
り加熱しながらニーダ−等で混練し、成形に適したフェ
ライト用成形組成物を得る。
り加熱しながらニーダ−等で混練し、成形に適したフェ
ライト用成形組成物を得る。
該組成物は、更にロールでシート状に押し出したシ、線
状に押し出した後所定寸法に切断したシ、あるいはペレ
ット状さらには粉末状にして用いうる。
状に押し出した後所定寸法に切断したシ、あるいはペレ
ット状さらには粉末状にして用いうる。
本発明に於ては、これらを射出成形機に投入し、加熱し
ながら金型に射出し第一次成形品をうる。
ながら金型に射出し第一次成形品をうる。
次いで該成形品は金型よシ外−し脱脂炉に入れる。
室温から順次温度を高めてゆき、最終的にはｊＯＯ（前
後まで昇温脱脂する。
後まで昇温脱脂する。
この脱脂工程によって、本発明の組成物中に有した（ｂ
）〜（ｆ）成分はそれらの沸点の順序に従かい緩かに脱
脂される。
）〜（ｆ）成分はそれらの沸点の順序に従かい緩かに脱
脂される。
脱脂炉としては公知の各種の炉を用いることができる。
特に電気炉の使用が望ましい。
昇温速度としては、例えば長さｇｅｍ、幅−２ｑＩＩＩ
＋１厚さり龍の板状体を脱脂する場合、大略下記のとお
シである。
＋１厚さり龍の板状体を脱脂する場合、大略下記のとお
シである。
温 度 昇温速度 所要時間
室１ｊＡ〜９０ｏＣ１，！；ｃ′Ｃ／時間 ／時間テθ
０Ｃ〜／ＳＯＯＣｇ、！ｒｏｃ／時間 ７．／時間／、
！？ＯＣｃ〜２．２０’Ｃ，５−、＆’Ｃ７時間 ／２
．７時間２１００ｃ〜、Ｚ７０’Ｃ？、、ｔ’Ｃ／時間
５．３時間ｘｑｏｏｃ 〜ｑｏｏｃｃ ｘｏ、０’ｃ
／時間す、ｓ時間合計３２．６時間 尚、室温から９０％までは脱′脂に関与しないので、そ
の間の昇温速度は適宜定め得る。
０Ｃ〜／ＳＯＯＣｇ、！ｒｏｃ／時間 ７．／時間／、
！？ＯＣｃ〜２．２０’Ｃ，５−、＆’Ｃ７時間 ／２
．７時間２１００ｃ〜、Ｚ７０’Ｃ？、、ｔ’Ｃ／時間
５．３時間ｘｑｏｏｃ 〜ｑｏｏｃｃ ｘｏ、０’ｃ
／時間す、ｓ時間合計３２．６時間 尚、室温から９０％までは脱′脂に関与しないので、そ
の間の昇温速度は適宜定め得る。
これらの昇温速度は単に目安を示すものであシ限定する
ことを意図するものではない。
ことを意図するものではない。
従来のセラミックスの射出成形の場合には、数十〜数百
時間をかけ昇温・脱脂しているのに対し本発明の組成物
では脱脂時間が著しく短縮可能となる。
時間をかけ昇温・脱脂しているのに対し本発明の組成物
では脱脂時間が著しく短縮可能となる。
脱脂された成形品は次いで必要によシ、室温まで除冷さ
れる。勿論冷却することなく、本焼成を行ってもよい。
れる。勿論冷却することなく、本焼成を行ってもよい。
本焼成は乾式加圧成形法の場合の焼成と同じであるが、
例えばＭｎ−Ｚｎｎ系フシイ＜）においては成形体７個
の重量がＳＯＰ〜１Ｉｏｏｔ程度であれば１３ｏｏｏｃ
〜／ｌＩＯθ％で２〜３時間（昇温から除冷迄は１５時
間必要である）焼成する。この場合焼成用の電気炉は空
気と窒素との混合物によって雰囲気は調整される。
例えばＭｎ−Ｚｎｎ系フシイ＜）においては成形体７個
の重量がＳＯＰ〜１Ｉｏｏｔ程度であれば１３ｏｏｏｃ
〜／ｌＩＯθ％で２〜３時間（昇温から除冷迄は１５時
間必要である）焼成する。この場合焼成用の電気炉は空
気と窒素との混合物によって雰囲気は調整される。
以上のように本発明はフェライト粉末に加熱流動性およ
び可塑性を与える有機バインダーを混合しこれを射°出
成形機によって成形するようにした結果、複雑な形状や
大きな形状のものが従来の乾式加圧に比べて容易かつ大
量にできることは勿論のこと、成形した成形品が均質で
ひずみのない上にち密なものが得られるため強度が向上
し磁気特性（初透磁率μｉ）も良くなる等すぐれたフェ
ライトを製造することが可能になる。加えて、フェライ
ト粉末に混合する有機バインダーを脱脂時その熱分解直
線の傾きがイになるように数種の有機材料によって構成
した結果、脱脂が円滑に行なわれて脱脂時間を短縮でき
ると同時に、亀裂、フクレ、変形等を防止できるという
特徴がある。
び可塑性を与える有機バインダーを混合しこれを射°出
成形機によって成形するようにした結果、複雑な形状や
大きな形状のものが従来の乾式加圧に比べて容易かつ大
量にできることは勿論のこと、成形した成形品が均質で
ひずみのない上にち密なものが得られるため強度が向上
し磁気特性（初透磁率μｉ）も良くなる等すぐれたフェ
ライトを製造することが可能になる。加えて、フェライ
ト粉末に混合する有機バインダーを脱脂時その熱分解直
線の傾きがイになるように数種の有機材料によって構成
した結果、脱脂が円滑に行なわれて脱脂時間を短縮でき
ると同時に、亀裂、フクレ、変形等を防止できるという
特徴がある。
以下、本発明を実施例により更に詳しく説明する。
実施例１５
ソフトフェライト（Ｎｉ−Ｚｎ系）
Ｆｅ２０３Ａ ７重量％、ＮｉＯ／ ／重量％、および
ＺｎＯ２コ重量％を調合原料として湿式で混合し、フィ
ルタープレスで脱水し乾燥した後、組成などにより９０
０〜／コ００°Ｃで仮焼し、更にＯ，Ｓ〜６μに粉砕し
た。粉砕した仮焼物７００重量部に対し、下記のバイン
ダー量をゾレンダーにて充分混合を行ない、更にニーダ
−にて７５０℃で充分混練した。
ＺｎＯ２コ重量％を調合原料として湿式で混合し、フィ
ルタープレスで脱水し乾燥した後、組成などにより９０
０〜／コ００°Ｃで仮焼し、更にＯ，Ｓ〜６μに粉砕し
た。粉砕した仮焼物７００重量部に対し、下記のバイン
ダー量をゾレンダーにて充分混合を行ない、更にニーダ
−にて７５０℃で充分混練した。
ポリスチレン ７１．２重量部
ブチラール樹脂 ３．６
ポリブチルメタクリレート ３．６
ステアリン酸 ３．６
Ｄ、Ｂ、Ｐ、 ｕ、弘
得られた混練品はさらに３〜！ｒ ｍ／ｍのペレットと
し、ひき続き射出温度／３００Ｃ１射出圧力／ｌ／α２
、金型温度３３°Ｃにて一〇調×ざＯ鱈Ｘ７鱈の板状体
に射出成形した。
し、ひき続き射出温度／３００Ｃ１射出圧力／ｌ／α２
、金型温度３３°Ｃにて一〇調×ざＯ鱈Ｘ７鱈の板状体
に射出成形した。
成形品は次いで室温からりＯｏＣまでを昇温速度６Ｓｏ
ｃ／Ｈ％ｑＯ°Ｃ〜／ ５０ｃｃｆ ｔ、！Ｖ’Ｃ／’
Ｈ１／３０°ｃ−，２：１Ｏｏｃｊでを５４’Ｃ／Ｈ１
ｓｓｏ０ｃ〜、２７００Ｃまでを９．５℃／Ｉ（％、２
７０ｏｃ〜ｌ ００ｏｃマでをλθ’Ｃ／Ｈの一割合で
加熱した。成形体はクラック、フクレ、変形等の欠陥の
ないものであった。
ｃ／Ｈ％ｑＯ°Ｃ〜／ ５０ｃｃｆ ｔ、！Ｖ’Ｃ／’
Ｈ１／３０°ｃ−，２：１Ｏｏｃｊでを５４’Ｃ／Ｈ１
ｓｓｏ０ｃ〜、２７００Ｃまでを９．５℃／Ｉ（％、２
７０ｏｃ〜ｌ ００ｏｃマでをλθ’Ｃ／Ｈの一割合で
加熱した。成形体はクラック、フクレ、変形等の欠陥の
ないものであった。
次いで成形体は７２３０°Ｃまで本焼成を行ない充分の
状態をもったものが得られた。
状態をもったものが得られた。
実施例ユ
ポリプロピレン ダ、ｇ ｘ置部
ブチラール樹脂 ３．６
ブチルメタクリレート ３．６
ステアリン酸 ｔｉ、ｇ
Ｄ、 Ｅ、 Ｐ、 ／、、２
上記の諸成分を用いて、実施例／の方法に従がい、ソフ
トフェライト成形品を得た。
トフェライト成形品を得た。
実施例３
ポリプロピレン 弘９ｇ重量部
ブチラール樹脂 ３，６
ｎ−ブチルメタクリレート ３．６
ステアリン酸 弘４
Ｄ、 Ｅ、 Ｐ、 ／、コ
上記の諸成分を用いて、実施例／の方法に従がい、ハー
ドフェライト成形品を得た。
ドフェライト成形品を得た。
実施例ダ
ポリスチレン ６６ｇ 重量部
ブチラール樹脂 ３．５
ポリメチルメタクリレート ３．５
ステアリン酸 ３．り
り、Ｂ、Ｐ、 ２．３
上記の諸成分を用いて、実施例１の方法に従がい、フェ
ライト成形品を得た。
ライト成形品を得た。
比較例
スチロール ７７重量部
ブチラール樹脂 ３．６
ステアリン酸 ３，６
Ｄ、 Ｂ、 Ｐ、 コ、グ
上記の諸成分を用いて、実施例１の方法に従がい、フェ
ライト成形品を得た。
ライト成形品を得た。
この比較例においては、バインダーの内ポリブチルメタ
クリレート及びポリメチルメタクレートを、除いて実施
例／と同じ脱脂スピードで行なったため内部にフクレが
発生し、また表面にもクラックが発生した。その結果、
初透磁率が低下した。
クリレート及びポリメチルメタクレートを、除いて実施
例／と同じ脱脂スピードで行なったため内部にフクレが
発生し、また表面にもクラックが発生した。その結果、
初透磁率が低下した。
第１図は、アクリル系樹脂を使用しないフェライト用成
形組成物の有機バインダーの熱分解曲線（図中、ｂで示
す）、本願のフェライト用成形組成物の有機バインダー
の熱分解曲線（図中、Ｃで示す）および理想の熱分解直
線（図中、ａで示す）を夫々示すものである。面、昇温
速度はｏ、ｓｃｃ／分である。 第２図は、本願のフェライト用成形組成物に使用する有
機バインダーの個々の成分の熱分解曲線を示すものであ
る。図中、Ｄ、 Ｂ、 Ｐ、はシブチルフタレートを示
し、Ｓ、 Ａ、はステアリン酸を示し、Ｂ１１は？すｎ
−ブチルメタクリレートを示し、Ｂはブチラール樹脂を
示し、ＰＳはポリスチレンを示す。尚、昇温速度は０．
夕Ｏｃ ７分である。 第１図 ０ １００ ２００ ３００ ４００ 孟Ｊｉ （’Ｃ） 第２図 混塩（０Ｃ）
形組成物の有機バインダーの熱分解曲線（図中、ｂで示
す）、本願のフェライト用成形組成物の有機バインダー
の熱分解曲線（図中、Ｃで示す）および理想の熱分解直
線（図中、ａで示す）を夫々示すものである。面、昇温
速度はｏ、ｓｃｃ／分である。 第２図は、本願のフェライト用成形組成物に使用する有
機バインダーの個々の成分の熱分解曲線を示すものであ
る。図中、Ｄ、 Ｂ、 Ｐ、はシブチルフタレートを示
し、Ｓ、 Ａ、はステアリン酸を示し、Ｂ１１は？すｎ
−ブチルメタクリレートを示し、Ｂはブチラール樹脂を
示し、ＰＳはポリスチレンを示す。尚、昇温速度は０．
夕Ｏｃ ７分である。 第１図 ０ １００ ２００ ３００ ４００ 孟Ｊｉ （’Ｃ） 第２図 混塩（０Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ａ）粒度θ、Ｓ〜６μのフェライト原料粉末・・・・
・・・・・１００重量部（ｂ）ポリスチレン、ポリエチ
レン、 及びポリプロピレンからなる 群から選ばれた少くとも一つ の熱可塑性樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・３〜／Ｓ重量部（ａ）ブチラール
樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・囮
・・７〜３重量部（ｄ）清 剤 ・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・７〜６重量部（、
）アクリル系樹脂 ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・／−８重量部（ｆ）可 塑 剤
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・曲・・
７〜５重量部を混合してなる、フェライト用成形組成物
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59000552A JPS60144905A (ja) | 1984-01-06 | 1984-01-06 | フェライト成形品の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59000552A JPS60144905A (ja) | 1984-01-06 | 1984-01-06 | フェライト成形品の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60144905A true JPS60144905A (ja) | 1985-07-31 |
| JPH0430723B2 JPH0430723B2 (ja) | 1992-05-22 |
Family
ID=11476882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59000552A Granted JPS60144905A (ja) | 1984-01-06 | 1984-01-06 | フェライト成形品の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60144905A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1112582A1 (en) * | 1998-09-11 | 2001-07-04 | Durakool Incorporated | Resin ceramic compositions having magnetic properties |
| WO2003036662A1 (fr) * | 2001-10-24 | 2003-05-01 | Tdk Corporation | Procede de production d'aimant permanent a base de materiau magnetique oxyde |
| JP2009246272A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Tdk Corp | 焼結磁石の製造方法 |
| WO2013005476A1 (ja) * | 2011-07-01 | 2013-01-10 | Tdk株式会社 | 射出成形用組成物およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50139995A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-11-10 | ||
| JPS58176167A (ja) * | 1982-04-07 | 1983-10-15 | 日本高圧電気株式会社 | 成形に適した低温焼成磁器用組成物 |
-
1984
- 1984-01-06 JP JP59000552A patent/JPS60144905A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50139995A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-11-10 | ||
| JPS58176167A (ja) * | 1982-04-07 | 1983-10-15 | 日本高圧電気株式会社 | 成形に適した低温焼成磁器用組成物 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1112582A1 (en) * | 1998-09-11 | 2001-07-04 | Durakool Incorporated | Resin ceramic compositions having magnetic properties |
| EP1112582A4 (en) * | 1998-09-11 | 2003-04-23 | Dana Corp | CERAMIC RESIN COMPILATIONS WITH MAGNETIC PROPERTIES. |
| US6818478B1 (en) | 1998-09-11 | 2004-11-16 | Dana Corporation | Resin ceramic compositions having magnetic properties |
| WO2003036662A1 (fr) * | 2001-10-24 | 2003-05-01 | Tdk Corporation | Procede de production d'aimant permanent a base de materiau magnetique oxyde |
| JP2009246272A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Tdk Corp | 焼結磁石の製造方法 |
| WO2013005476A1 (ja) * | 2011-07-01 | 2013-01-10 | Tdk株式会社 | 射出成形用組成物およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0430723B2 (ja) | 1992-05-22 |
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