JPS601395B2 - 高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法Info
- Publication number
- JPS601395B2 JPS601395B2 JP15255676A JP15255676A JPS601395B2 JP S601395 B2 JPS601395 B2 JP S601395B2 JP 15255676 A JP15255676 A JP 15255676A JP 15255676 A JP15255676 A JP 15255676A JP S601395 B2 JPS601395 B2 JP S601395B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- strength
- heat treatment
- aluminum alloy
- manufacturing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法に
関し、その目的とするところは、従来のィ号アルミニウ
ム及びアルドラィ等のＡＩ−Ｍｇ−Ｓｊ系合金の強度及
び導電性を著しく改善し強度と導電性のバランスのとれ
たＡＩ−Ｍｇ−Ｓｊ系合金線の製造方法を提供せんとす
るものである。
関し、その目的とするところは、従来のィ号アルミニウ
ム及びアルドラィ等のＡＩ−Ｍｇ−Ｓｊ系合金の強度及
び導電性を著しく改善し強度と導電性のバランスのとれ
たＡＩ−Ｍｇ−Ｓｊ系合金線の製造方法を提供せんとす
るものである。
Ｎ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は、従来より導電用アルミニウム
合金としてイ号アルミニウム、アルドライ等で代表され
るようによく知られた析出型合金であり、その製造方法
は合金地金を、連続鋳造圧延もしくは溶解、鋳造後熱間
加工により荒引線となし、該荒引線を溶体処理後常温時
効を施し（常温時効は省略してもよい）、次いで所望の
線径に冷間伸線した後焼戻しを行って製品としている。
合金としてイ号アルミニウム、アルドライ等で代表され
るようによく知られた析出型合金であり、その製造方法
は合金地金を、連続鋳造圧延もしくは溶解、鋳造後熱間
加工により荒引線となし、該荒引線を溶体処理後常温時
効を施し（常温時効は省略してもよい）、次いで所望の
線径に冷間伸線した後焼戻しを行って製品としている。
しかしながら、かかる方法で製造された合金線は、強度
が高いものが得られる反面導電率が低くまた焼戻し条件
を変えることによって高導電率のものを得ようとすれば
強度が今一つ不足するといった強度と導電率のバランス
の点で難点があった。本発明者等はかかる難点に盗みＡ
Ｉ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の時効析出挙動を鋭意研究した結
果、Ｍｇ：０．３５〜０．７５重量％、Ｓｉ：０．３５
〜０．７５重量％、残部アルミニウムとその不純物から
なるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延もしくは溶解、
鋳造後熱間加工により荒引線となし、該荒引線を加工率
６０％以上で冷間加工した後、１２０午０〜１８０ｏＣ
の温度範囲で１時間〜ｌｑ時間一次熱処理し、次いで加
工率１５％以上の袷間加工を施こし、１３０ｑ○〜２４
０ｑｏの温度範囲で１時間〜１畑時間二次熱処理する製
造方法をとることにより、上記難点を解消し本発明を完
成した。すなわち本発明は、上記組成のＡＩ−Ｍｇ−Ｓ
ｊ合金の荒引線を加工率６０％以上で袷間加工すること
により、荒引線で一部晶出および析出していたＭｇ２Ｓ
ｉを粉砕し、アルミマトリックス中に微細に分散させた
後、１２０ｑｏ〜１８０００で１時間〜１餌時間の一次
熱処理により過飽和に固溶していたＭｇ２Ｓｉをアルミ
マトリックスに微細析出させ、マトリツクスの強化と導
電性を回復せしめ、次いで加工率１５％以上の冷間加工
を加えることにより微細析出したＭｇ２Ｓｉとマトリッ
クスとの相互作用による強度向上を計るとともに上記一
次熱処理によっては完全に析出し得なかったＭ＆Ｓｉを
、次の二次熱処理により完全に析出させる為、Ｍｇ２Ｓ
ｉの析出に寄与するようにマトリックス中に空孔を形成
させる。
が高いものが得られる反面導電率が低くまた焼戻し条件
を変えることによって高導電率のものを得ようとすれば
強度が今一つ不足するといった強度と導電率のバランス
の点で難点があった。本発明者等はかかる難点に盗みＡ
Ｉ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の時効析出挙動を鋭意研究した結
果、Ｍｇ：０．３５〜０．７５重量％、Ｓｉ：０．３５
〜０．７５重量％、残部アルミニウムとその不純物から
なるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延もしくは溶解、
鋳造後熱間加工により荒引線となし、該荒引線を加工率
６０％以上で冷間加工した後、１２０午０〜１８０ｏＣ
の温度範囲で１時間〜ｌｑ時間一次熱処理し、次いで加
工率１５％以上の袷間加工を施こし、１３０ｑ○〜２４
０ｑｏの温度範囲で１時間〜１畑時間二次熱処理する製
造方法をとることにより、上記難点を解消し本発明を完
成した。すなわち本発明は、上記組成のＡＩ−Ｍｇ−Ｓ
ｊ合金の荒引線を加工率６０％以上で袷間加工すること
により、荒引線で一部晶出および析出していたＭｇ２Ｓ
ｉを粉砕し、アルミマトリックス中に微細に分散させた
後、１２０ｑｏ〜１８０００で１時間〜１餌時間の一次
熱処理により過飽和に固溶していたＭｇ２Ｓｉをアルミ
マトリックスに微細析出させ、マトリツクスの強化と導
電性を回復せしめ、次いで加工率１５％以上の冷間加工
を加えることにより微細析出したＭｇ２Ｓｉとマトリッ
クスとの相互作用による強度向上を計るとともに上記一
次熱処理によっては完全に析出し得なかったＭ＆Ｓｉを
、次の二次熱処理により完全に析出させる為、Ｍｇ２Ｓ
ｉの析出に寄与するようにマトリックス中に空孔を形成
させる。
しかる後１３０ｑｏ〜２４０ｏｏで１時間〜１餌時間の
二次熱処理を施すことによりマトリックス内に微細Ｍｇ
２Ｓｉを析出させてさらに強度の向上と導電率の回復を
計り、従来のＭ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の強度と導電性を著
しく改善し、強度と導電性の良好なバランスを有する合
金線を得たものである。しかして本発明においてＭｇと
Ｓｉの量を上記範囲に限定した理由は、Ｍｇ、Ｓｉ量が
それぞれ０．３５重量％未満の場合はＭ＆Ｓｉの析出効
果による強度の向上が期待出来ず、Ｍｇ、Ｓｉ量がそれ
ぞれ０．７５重量％を越えると導電性が著しく損なわれ
る為である。
二次熱処理を施すことによりマトリックス内に微細Ｍｇ
２Ｓｉを析出させてさらに強度の向上と導電率の回復を
計り、従来のＭ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の強度と導電性を著
しく改善し、強度と導電性の良好なバランスを有する合
金線を得たものである。しかして本発明においてＭｇと
Ｓｉの量を上記範囲に限定した理由は、Ｍｇ、Ｓｉ量が
それぞれ０．３５重量％未満の場合はＭ＆Ｓｉの析出効
果による強度の向上が期待出来ず、Ｍｇ、Ｓｉ量がそれ
ぞれ０．７５重量％を越えると導電性が著しく損なわれ
る為である。
ＭｇとＳｉが上記範囲内の愛であればＭｇ２Ｓ量におい
てＭｇ／Ｓｉ量比は過剰Ｍｇ、Ｓｉのいづれであっても
何らさしつかえないが、過剰Ｍｇよりは過剰Ｓｉの方が
時効硬化性にすぐれており好ましい。一次熱処理前の冷
間加工率を６０％以上としたのは６０％未満であれば冷
間加工による強度上昇効果と一次熱処理によるＭｇ２Ｓ
ｊの微細析出が十分に達成されない為である。また一次
熱処理温度が１２０００未満ではＭ鞍Ｓｉの微細析出が
不十分であり、１８０℃を越えるとＭｇ２Ｓｉ析出物の
サイズが大きくなりマトリックスに不均一に分散する為
、次工程での強度向上への寄与が減少する。二次熱処理
前の冷間加工率を１５％以上としたのは１５％未満であ
れば、一次熱処理で生じたＭｇ２Ｓｉの微細析出物とマ
トリックスとの相互作用による強度向上効果が少なく、
かつ二次熱処理によるＭｇ２Ｓｉの微細析出が不十分と
なる恐れがある為である。また二次熱処理温度を上記範
囲としたのは、１３０ｑＣ未満では＊Ｍｇ２Ｓｉのマト
リックスへの析出硬化が不十分であり、２４０ｏｏを越
えると過時効となり、軟化が進行して強度低下が大きく
なる為である。猶、本発明における上記Ｍｇ、Ｓｉ量を
有する荒引線は、連続鋳造圧延法あるいは、合金地金を
熔解、鋳造後熱間圧延法もしくは熱間押出法等のアルミ
ニウム荒引線の製造方法として通常用いられている方法
で製造することが出来、また得られた荒引線に溶体化処
理を施こしたものを用いても何らさしつかえない。
てＭｇ／Ｓｉ量比は過剰Ｍｇ、Ｓｉのいづれであっても
何らさしつかえないが、過剰Ｍｇよりは過剰Ｓｉの方が
時効硬化性にすぐれており好ましい。一次熱処理前の冷
間加工率を６０％以上としたのは６０％未満であれば冷
間加工による強度上昇効果と一次熱処理によるＭｇ２Ｓ
ｊの微細析出が十分に達成されない為である。また一次
熱処理温度が１２０００未満ではＭ鞍Ｓｉの微細析出が
不十分であり、１８０℃を越えるとＭｇ２Ｓｉ析出物の
サイズが大きくなりマトリックスに不均一に分散する為
、次工程での強度向上への寄与が減少する。二次熱処理
前の冷間加工率を１５％以上としたのは１５％未満であ
れば、一次熱処理で生じたＭｇ２Ｓｉの微細析出物とマ
トリックスとの相互作用による強度向上効果が少なく、
かつ二次熱処理によるＭｇ２Ｓｉの微細析出が不十分と
なる恐れがある為である。また二次熱処理温度を上記範
囲としたのは、１３０ｑＣ未満では＊Ｍｇ２Ｓｉのマト
リックスへの析出硬化が不十分であり、２４０ｏｏを越
えると過時効となり、軟化が進行して強度低下が大きく
なる為である。猶、本発明における上記Ｍｇ、Ｓｉ量を
有する荒引線は、連続鋳造圧延法あるいは、合金地金を
熔解、鋳造後熱間圧延法もしくは熱間押出法等のアルミ
ニウム荒引線の製造方法として通常用いられている方法
で製造することが出来、また得られた荒引線に溶体化処
理を施こしたものを用いても何らさしつかえない。
また熱間押出法を用いる場合には、押出ビレットに適宜
溶体化処理を施こしてもよい。次いで本発明を実施例に
つき詳述する。
溶体化処理を施こしてもよい。次いで本発明を実施例に
つき詳述する。
実施例
電気用アルミニウム地金（ＪＩＳ日 ２１１０）とＡＩ
−Ｍｇ母合金及びＡＩ−Ｓｉ母合金により付表に示す組
成の合金を製造し、溶解、鋳造後６０柳◇、２４物舷長
のビレットを４７０００の熱間押出により荒引線を得え
、この荒引線を付表に示す条件で冷間伸線後一次熱処理
を施こし、次いで冷間伸線後二次熱処理を施こし仕上り
線を得た。
−Ｍｇ母合金及びＡＩ−Ｓｉ母合金により付表に示す組
成の合金を製造し、溶解、鋳造後６０柳◇、２４物舷長
のビレットを４７０００の熱間押出により荒引線を得え
、この荒引線を付表に示す条件で冷間伸線後一次熱処理
を施こし、次いで冷間伸線後二次熱処理を施こし仕上り
線を得た。
仕上り線径はすべて２側めとなるように荒引線径を調整
した。上記仕上り線の特性を第１表に併記するとともに
第１図に示す。本発明法の効果は第１表及び第１図に示
した実施例より明らかであるが、例えば実施例４の抗張
力は従来例１に比べ、約１０ｋ９′か高く、かつ導電率
も約１％ＩＡＣＳ高い。
した。上記仕上り線の特性を第１表に併記するとともに
第１図に示す。本発明法の効果は第１表及び第１図に示
した実施例より明らかであるが、例えば実施例４の抗張
力は従来例１に比べ、約１０ｋ９′か高く、かつ導電率
も約１％ＩＡＣＳ高い。
また実施例６の抗張力も従来例２に比べ、約１０ｋ９′
磯高く、かつ導電率も５８％ＩＡＣＳ以上と高導電性を
有している。以上の実施例から明らかなように本発明の
Ｍ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造方法は、従釆の製造方法に
比べ、強度及び導電率が著しく改善され、強度と導電率
のバランスが極めて良好なものが得られる。第１表
磯高く、かつ導電率も５８％ＩＡＣＳ以上と高導電性を
有している。以上の実施例から明らかなように本発明の
Ｍ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造方法は、従釆の製造方法に
比べ、強度及び導電率が著しく改善され、強度と導電率
のバランスが極めて良好なものが得られる。第１表
第１図は、本発明法による高強度導電用アルミニウム合
金線と比較法及び従来法による導電用アルミニウム合金
線の導電率と引張強ごの関係図である。 第１図
金線と比較法及び従来法による導電用アルミニウム合金
線の導電率と引張強ごの関係図である。 第１図
Claims (1)
- １ Ｍｇ：０．３５〜０．７５重量％、Ｓｉ：０．３５
〜０．７５重量％、残部アルミニウムとその不純物から
なるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延もしくは溶解、
鋳造後熱間加工により荒引線となし、該荒引線を加工率
６０％以上で冷間加工した後、１２０℃〜１８０℃の温
度範囲で１時間〜１０時間一次熱処理し、次いで加工率
１５％以上の冷間加工を施こし、１３０℃〜２４０℃の
温度範囲で１時間〜１０時間二次熱処理することを特徴
とする高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15255676A JPS601395B2 (ja) | 1976-12-17 | 1976-12-17 | 高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15255676A JPS601395B2 (ja) | 1976-12-17 | 1976-12-17 | 高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5376114A JPS5376114A (en) | 1978-07-06 |
| JPS601395B2 true JPS601395B2 (ja) | 1985-01-14 |
Family
ID=15543042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15255676A Expired JPS601395B2 (ja) | 1976-12-17 | 1976-12-17 | 高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS601395B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61136653A (ja) * | 1984-12-08 | 1986-06-24 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム極細線の製造方法 |
| JP6461570B2 (ja) * | 2014-11-25 | 2019-01-30 | 住友電気工業株式会社 | 送電線および送電線の製造方法 |
| CN114507797B (zh) * | 2020-11-17 | 2023-04-07 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强高导电铝合金材料及其制备方法 |
-
1976
- 1976-12-17 JP JP15255676A patent/JPS601395B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5376114A (en) | 1978-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI327601B (en) | Copper alloy containing cobalt, nickel and silicon | |
| JPS607701B2 (ja) | 高導電耐熱アルミニウム合金の製造法 | |
| JP3767492B2 (ja) | アルミニウム軟質箔の製造方法 | |
| JPS6358907B2 (ja) | ||
| JPS601395B2 (ja) | 高強度導電用アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JP4144188B2 (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPH0125822B2 (ja) | ||
| JP4144184B2 (ja) | 導電用耐熱Ａｌ合金線材の製造方法 | |
| JPS6123852B2 (ja) | ||
| JP2001254132A (ja) | 導電用耐熱性アルミニウム合金及び合金線の製造方法 | |
| JPS63243247A (ja) | 導電用高強度アルミニウム複合線およびその製造方法 | |
| JPH07207392A (ja) | 導電用耐熱性アルミニウム合金及び合金線の製造方法 | |
| JP2628235B2 (ja) | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS5827948A (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS63293146A (ja) | 導電用高力耐熱アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH042664B2 (ja) | ||
| JPH0215625B2 (ja) | ||
| JPS6123752A (ja) | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JP3227072B2 (ja) | 導電用アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS6143424B2 (ja) | ||
| JP2932726B2 (ja) | 銅合金線の製造方法 | |
| JPS63157843A (ja) | アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPS6116421B2 (ja) | ||
| JPH11209856A (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS6149385B2 (ja) |