JPH11209856A - 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法Info
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- JPH11209856A JPH11209856A JP1522598A JP1522598A JPH11209856A JP H11209856 A JPH11209856 A JP H11209856A JP 1522598 A JP1522598 A JP 1522598A JP 1522598 A JP1522598 A JP 1522598A JP H11209856 A JPH11209856 A JP H11209856A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高価なＢｅを添加することなく、比較的短時間
の熱処理にて５８％IACS以上の導電性と優れた耐熱性を
兼ね備えた、耐熱アルミニウム合金線を得るための製造
方法を提供する。 【解決手段】ジルコニウム（Ｚｒ）を０．３０〜０．４
５wt％、シリコン（Ｓｉ）を０．０５〜０．１０wt％、
鉄（Ｆｅ）を０．０５〜０．３０wt％、チタン（Ｔｉ）
を０．０１〜０．１０wt％、ボロン（Ｂ）を０．００３
〜０．０２wt％、残部アルミニウム（Ａｌ）及び不可避
的不純物からなる合金を連続鋳造にて荒引線とし、これ
を３００〜４００℃で２〜３０時間の第１次熱処理に供
し、続いて３５０〜４８０℃で１０〜１００時間の第２
次熱処理に供し、その後、断面積減少率７８％以上の冷
間加工に供する方法；第一手段を提供する。また、前記
第一手段により得られた荒引線に対して断面減少率５５
％以上の冷間加工を施し、これにより得られた伸線材に
前記第一手段における第１次熱処理と第２次熱処理及び
冷間加工を順次施す方法を提供する。
の熱処理にて５８％IACS以上の導電性と優れた耐熱性を
兼ね備えた、耐熱アルミニウム合金線を得るための製造
方法を提供する。 【解決手段】ジルコニウム（Ｚｒ）を０．３０〜０．４
５wt％、シリコン（Ｓｉ）を０．０５〜０．１０wt％、
鉄（Ｆｅ）を０．０５〜０．３０wt％、チタン（Ｔｉ）
を０．０１〜０．１０wt％、ボロン（Ｂ）を０．００３
〜０．０２wt％、残部アルミニウム（Ａｌ）及び不可避
的不純物からなる合金を連続鋳造にて荒引線とし、これ
を３００〜４００℃で２〜３０時間の第１次熱処理に供
し、続いて３５０〜４８０℃で１０〜１００時間の第２
次熱処理に供し、その後、断面積減少率７８％以上の冷
間加工に供する方法；第一手段を提供する。また、前記
第一手段により得られた荒引線に対して断面減少率５５
％以上の冷間加工を施し、これにより得られた伸線材に
前記第一手段における第１次熱処理と第２次熱処理及び
冷間加工を順次施す方法を提供する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、送電線用導体とし
て適する導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法に関
する。
て適する導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年の電力需要増加に伴って、送電線に
対する送電容量の増加が益々要求されている。送電容量
を増加させるためには、導体の断面積を大きくすれば良
いが、それに相応して導体の重量が増加し、既存の鉄塔
が使用できなくなるという問題へと波及する。
対する送電容量の増加が益々要求されている。送電容量
を増加させるためには、導体の断面積を大きくすれば良
いが、それに相応して導体の重量が増加し、既存の鉄塔
が使用できなくなるという問題へと波及する。
【０００３】導体の断面積を変えずに送電容量を増加さ
せためには、耐熱性に優れ、かつ導電率の高いアルミ合
金線を導体に使用すれば良い。これに対処するため、従
来は、ジルコニウム（Ｚｒ）を０．１wt％程度含んだＡ
ｌ−Ｚｒ合金が使用されてきた。
せためには、耐熱性に優れ、かつ導電率の高いアルミ合
金線を導体に使用すれば良い。これに対処するため、従
来は、ジルコニウム（Ｚｒ）を０．１wt％程度含んだＡ
ｌ−Ｚｒ合金が使用されてきた。
【０００４】従来のＡｌ−Ｚｒ合金線において耐熱性を
向上させるには、Ｚｒの添加量を多くして固溶量を増大
させれば良いものの、その反面、導電性が著しく低下し
てしまうという問題がある。この問題を解決するため
に、第３元素として、Ｆｅ，Ｍｇ，Ｓｉ等を添加し、こ
れらの添加されたアルミ合金に対して極めて長い時間の
熱処理に供することで、耐熱性と導電性の要求特性を満
たす耐熱アルミニウム合金線を製造していた。
向上させるには、Ｚｒの添加量を多くして固溶量を増大
させれば良いものの、その反面、導電性が著しく低下し
てしまうという問題がある。この問題を解決するため
に、第３元素として、Ｆｅ，Ｍｇ，Ｓｉ等を添加し、こ
れらの添加されたアルミ合金に対して極めて長い時間の
熱処理に供することで、耐熱性と導電性の要求特性を満
たす耐熱アルミニウム合金線を製造していた。
【０００５】一方、製造過程においての熱処理時間を短
縮するために、ベリリウム（Ｂｅ）を微量（０．０１〜
０．０４wt％）添加したＡｌ−Ｚｒ−Ｂｅ合金線が開発
され、送電線に適用されている状況にある。
縮するために、ベリリウム（Ｂｅ）を微量（０．０１〜
０．０４wt％）添加したＡｌ−Ｚｒ−Ｂｅ合金線が開発
され、送電線に適用されている状況にある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述した従来技術にお
いて、耐熱性と導電性の両方の要求特性を満足させるた
めに提供された、第３元素（Ｆｅ，Ｍｇ，Ｓｉ等）を添
加したＡｌ−Ｚｒ合金においては、長時間の熱処理（時
効処理）が必要となり、製造コストが高くついてしまう
問題があった。
いて、耐熱性と導電性の両方の要求特性を満足させるた
めに提供された、第３元素（Ｆｅ，Ｍｇ，Ｓｉ等）を添
加したＡｌ−Ｚｒ合金においては、長時間の熱処理（時
効処理）が必要となり、製造コストが高くついてしまう
問題があった。
【０００７】一方、Ｂｅを添加したＡｌ−Ｚｒ−Ｂｅ合
金の場合には、熱処理（時効処理）時間を短縮できるも
のの、添加するＢｅ自体が高価な金属であり、この点で
前記と同様に製造コストが高くついてしまうという問題
が残る。
金の場合には、熱処理（時効処理）時間を短縮できるも
のの、添加するＢｅ自体が高価な金属であり、この点で
前記と同様に製造コストが高くついてしまうという問題
が残る。
【０００８】そこで、本発明の解決すべき課題（目的）
は、高価なＢｅを添加することなく、比較的短時間の熱
処理にて５８％IACS以上の導電性と優れた耐熱性を兼ね
備えた、耐熱アルミニウム合金線を得るための製造方法
を提供することにある。
は、高価なＢｅを添加することなく、比較的短時間の熱
処理にて５８％IACS以上の導電性と優れた耐熱性を兼ね
備えた、耐熱アルミニウム合金線を得るための製造方法
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、発明者らの鋭意研究の結果、特定の合金組成を用
い、且つ当該合金系から連続鋳造によって得た荒引線に
特定の加工及び熱処理を施すことにより、多量のＺｒを
含有してもなお高い導電率と耐熱性を満足させられるこ
とを見出し、本発明に到った。
めに、発明者らの鋭意研究の結果、特定の合金組成を用
い、且つ当該合金系から連続鋳造によって得た荒引線に
特定の加工及び熱処理を施すことにより、多量のＺｒを
含有してもなお高い導電率と耐熱性を満足させられるこ
とを見出し、本発明に到った。
【００１０】即ち、本発明に係る耐熱アルミニウム合金
線の製造方法は、ジルコニウム（Ｚｒ）を０．３０〜
０．４５wt％、シリコン（Ｓｉ）を０．０５〜０．１０
wt％、鉄（Ｆｅ）を０．０５〜０．３０wt％、チタン
（Ｔｉ）を０．０１〜０．１０wt％、ボロン（Ｂ）を
０．００３〜０．０２wt％、残部アルミニウム（Ａｌ）
及び不可避的不純物からなる合金を連続鋳造にて荒引線
とし、これを３００〜４００℃で２〜３０時間の第１次
熱処理に供し、続いて３５０〜４８０℃で１０〜１００
時間の第２次熱処理に供し、その後、断面積減少率７８
％以上の冷間加工に供する方法；第一手段からなる。
線の製造方法は、ジルコニウム（Ｚｒ）を０．３０〜
０．４５wt％、シリコン（Ｓｉ）を０．０５〜０．１０
wt％、鉄（Ｆｅ）を０．０５〜０．３０wt％、チタン
（Ｔｉ）を０．０１〜０．１０wt％、ボロン（Ｂ）を
０．００３〜０．０２wt％、残部アルミニウム（Ａｌ）
及び不可避的不純物からなる合金を連続鋳造にて荒引線
とし、これを３００〜４００℃で２〜３０時間の第１次
熱処理に供し、続いて３５０〜４８０℃で１０〜１００
時間の第２次熱処理に供し、その後、断面積減少率７８
％以上の冷間加工に供する方法；第一手段からなる。
【００１１】また、前記第一手段により得られた荒引線
に対して断面減少率５５％以上の冷間加工を施し、これ
により得られた伸線材に前記第一手段における第１次熱
処理と第２次熱処理及び冷間加工を順次施す方法；第二
手段を提供する。
に対して断面減少率５５％以上の冷間加工を施し、これ
により得られた伸線材に前記第一手段における第１次熱
処理と第２次熱処理及び冷間加工を順次施す方法；第二
手段を提供する。
【００１２】上記のように、Ｚｒを０．３０〜０．４５
wt％、Ｓｉを０．０５〜０．１０wt％、Ｆｅを０．０５
〜０．３０wt％、Ｔｉを０．０１〜０．１０wt％、Ｂを
０．００３〜０．０２wt％、残部Ａｌ及び不可避的不純
物からなる合金系に付き連続鋳造することにより、Ａｌ
マトリックスにＺｒを過飽和に強制固溶させ、次いで、
熱処理或いは加工後に熱処理することにより、Ａｌ3 Ｚ
ｒの微細な析出物を形成させる。この析出物によって加
工組織を安定化し、且つ導電性を著しく低下させること
なく、加工材の耐熱性を向上させることができる。従っ
て、この発明による耐熱アルミニウム合金は、Ｚｒを
０．１％程度Ａｌ中に固溶させることで耐熱性を向上さ
せようとした従来技術の合金とは、その耐熱性向上のメ
カニズムが異なる。
wt％、Ｓｉを０．０５〜０．１０wt％、Ｆｅを０．０５
〜０．３０wt％、Ｔｉを０．０１〜０．１０wt％、Ｂを
０．００３〜０．０２wt％、残部Ａｌ及び不可避的不純
物からなる合金系に付き連続鋳造することにより、Ａｌ
マトリックスにＺｒを過飽和に強制固溶させ、次いで、
熱処理或いは加工後に熱処理することにより、Ａｌ3 Ｚ
ｒの微細な析出物を形成させる。この析出物によって加
工組織を安定化し、且つ導電性を著しく低下させること
なく、加工材の耐熱性を向上させることができる。従っ
て、この発明による耐熱アルミニウム合金は、Ｚｒを
０．１％程度Ａｌ中に固溶させることで耐熱性を向上さ
せようとした従来技術の合金とは、その耐熱性向上のメ
カニズムが異なる。
【００１３】また、Ｓｉは、Ａｌ3 Ｚｒの析出を促進す
る効果があり、Ｔｉ及びＢは、引張り強さの向上及び連
続鋳造によって得られるキャストバーにおける結晶粒を
微細化して、高Ｚｒ添加時に問題となるキャストバー割
れ、熱間圧延時の割れの発生を抑える効果があり、これ
により製造時の歩留りが大幅に向上する。
る効果があり、Ｔｉ及びＢは、引張り強さの向上及び連
続鋳造によって得られるキャストバーにおける結晶粒を
微細化して、高Ｚｒ添加時に問題となるキャストバー割
れ、熱間圧延時の割れの発生を抑える効果があり、これ
により製造時の歩留りが大幅に向上する。
【００１４】前記の手段における、Ａｌに対する各種添
加物量の臨的界意義について説明すると、先ず、Ｚｒの
添加量において、０．３wt％未満であると、導電率を５
８％IACS以上に向上させたときに十分な耐熱性が得られ
ず、０．４５wt％を越えると、耐熱性において満足する
一方で、５８％IACS以上の導電率を得るための熱処理に
長時間を要してしまう。従って、Ｚｒの適正な添加量と
して０．３０〜０．４５wt％を特定した。
加物量の臨的界意義について説明すると、先ず、Ｚｒの
添加量において、０．３wt％未満であると、導電率を５
８％IACS以上に向上させたときに十分な耐熱性が得られ
ず、０．４５wt％を越えると、耐熱性において満足する
一方で、５８％IACS以上の導電率を得るための熱処理に
長時間を要してしまう。従って、Ｚｒの適正な添加量と
して０．３０〜０．４５wt％を特定した。
【００１５】Ｓｉの添加量において、０．０５wt％未満
であると、Ｓｉ添加によるＡｌ3 Ｚｒの析出促進効果が
十分でなく、０．１０wt％を越えると、連続鋳造時のキ
ャストバーの鋳造欠陥が多くなり、荒引線の製造が困難
となる。従って、Ｓｉの適正な添加量として０．０５〜
０．１０wt％を特定した。
であると、Ｓｉ添加によるＡｌ3 Ｚｒの析出促進効果が
十分でなく、０．１０wt％を越えると、連続鋳造時のキ
ャストバーの鋳造欠陥が多くなり、荒引線の製造が困難
となる。従って、Ｓｉの適正な添加量として０．０５〜
０．１０wt％を特定した。
【００１６】Ｔｉの添加量において、０．０１wt％未満
であると、前述した通り、キャストバーの結晶粒が微細
化せず、鋳造欠陥を防止する効果が不十分であり、０．
１０wt％を越えると、導電率が低下し好ましくない。従
って、Ｔｉの好ましい添加量として０．０１〜０．１０
wt％を特定した。
であると、前述した通り、キャストバーの結晶粒が微細
化せず、鋳造欠陥を防止する効果が不十分であり、０．
１０wt％を越えると、導電率が低下し好ましくない。従
って、Ｔｉの好ましい添加量として０．０１〜０．１０
wt％を特定した。
【００１７】Ｆｅの添加量において、０．０５wt％未満
であると、強度向上の効果が不十分であり、０．３０wt
％を越えると、導電性が低下するため好ましくない。従
って、Ｆｅの好ましい添加量として０．０５〜０．３０
wt％を特定した。
であると、強度向上の効果が不十分であり、０．３０wt
％を越えると、導電性が低下するため好ましくない。従
って、Ｆｅの好ましい添加量として０．０５〜０．３０
wt％を特定した。
【００１８】Ｂの添加量において、０．００３wt％未満
であると、Ｔｉ同様にキャストバーの結晶粒が微細化せ
ず、鋳造欠陥を防止する効果が低く、０．０２wt％を越
えると導電率が低下する。従って、Ｂの添加量として
０．００３〜０．０２wt％を特定した。
であると、Ｔｉ同様にキャストバーの結晶粒が微細化せ
ず、鋳造欠陥を防止する効果が低く、０．０２wt％を越
えると導電率が低下する。従って、Ｂの添加量として
０．００３〜０．０２wt％を特定した。
【００１９】尚、ＴｉとＢをそれぞれ適正濃度で同時に
添加すると、それぞれを単独に添加したときよりも優れ
た表面品質の荒引線が得られる。
添加すると、それぞれを単独に添加したときよりも優れ
た表面品質の荒引線が得られる。
【００２０】上記のような特定合金のアルミニウム合金
の荒引線は、プロペルチ法、ヘズレー法、ＳＣＲ法等の
周知の方法で得ると良い。これによって得られた荒引線
へのこの発明による熱処理；３００〜４００℃で２〜３
０時間の第１次熱処理、続いて３５０〜４８０℃で１０
〜１００時間の第２次熱処理によれば、鋳造時に強制固
溶したＺｒを微細なＡｌ3 Ｚｒ粒子として析出させるこ
とができる。この際、第１次熱処理に供する理由は、Ａ
ｌ3 Ｚｒの析出物の核を形成させることにあり、第２次
熱処理に供する理由は、Ａｌ3 Ｚｒの析出物を適切な大
きさまで成長させることにある。このように熱処理を加
えた荒引線は、加工硬化により良好な強度を有し、且つ
微細な析出粒子により耐熱性を有する。
の荒引線は、プロペルチ法、ヘズレー法、ＳＣＲ法等の
周知の方法で得ると良い。これによって得られた荒引線
へのこの発明による熱処理；３００〜４００℃で２〜３
０時間の第１次熱処理、続いて３５０〜４８０℃で１０
〜１００時間の第２次熱処理によれば、鋳造時に強制固
溶したＺｒを微細なＡｌ3 Ｚｒ粒子として析出させるこ
とができる。この際、第１次熱処理に供する理由は、Ａ
ｌ3 Ｚｒの析出物の核を形成させることにあり、第２次
熱処理に供する理由は、Ａｌ3 Ｚｒの析出物を適切な大
きさまで成長させることにある。このように熱処理を加
えた荒引線は、加工硬化により良好な強度を有し、且つ
微細な析出粒子により耐熱性を有する。
【００２１】ここで、前記の各熱処理条件における臨界
的意義について説明すると、第１次熱処理において、温
度が３００℃未満であると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの核発生
が生じにくくなり、４００℃を越えると、析出物Ａｌ3
Ｚｒが成長・粗大化するため好ましくない。また、熱処
理時間が２時間未満であると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの核発
生が不十分であり、３０時間を越えると、析出物Ａｌ3
Ｚｒの粗大化が生じるため好ましくない。
的意義について説明すると、第１次熱処理において、温
度が３００℃未満であると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの核発生
が生じにくくなり、４００℃を越えると、析出物Ａｌ3
Ｚｒが成長・粗大化するため好ましくない。また、熱処
理時間が２時間未満であると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの核発
生が不十分であり、３０時間を越えると、析出物Ａｌ3
Ｚｒの粗大化が生じるため好ましくない。
【００２２】また、第２次熱処理において、温度が３５
０℃未満であると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの成長が不十分と
なり、導電性の回復が不十分となる。また、温度が４８
０℃を越えると、析出物Ａｌ3 Ｚｒが粗大化し耐熱性が
向上しない。さらに、熱処理時間が１０時間未満である
と、析出物Ａｌ3 Ｚｒの成長が十分でなく、１００時間
を越えると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの粗大化が生じ耐熱性が
低下する。従って、第１次熱処理：３００〜４００℃で
２〜３０時間、第２次熱処理：３５０〜４８０℃で１０
〜１００時間を有効な範囲として特定した。
０℃未満であると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの成長が不十分と
なり、導電性の回復が不十分となる。また、温度が４８
０℃を越えると、析出物Ａｌ3 Ｚｒが粗大化し耐熱性が
向上しない。さらに、熱処理時間が１０時間未満である
と、析出物Ａｌ3 Ｚｒの成長が十分でなく、１００時間
を越えると、析出物Ａｌ3 Ｚｒの粗大化が生じ耐熱性が
低下する。従って、第１次熱処理：３００〜４００℃で
２〜３０時間、第２次熱処理：３５０〜４８０℃で１０
〜１００時間を有効な範囲として特定した。
【００２３】本発明の第二手段において、断面積減少率
で５５％以上の冷間加工を第１次熱処理前に行なうと、
加工によって導入された転位が析出物Ａｌ3 Ｚｒの核発
生サイトとなり、熱処理時の析出が促進される利点があ
る。
で５５％以上の冷間加工を第１次熱処理前に行なうと、
加工によって導入された転位が析出物Ａｌ3 Ｚｒの核発
生サイトとなり、熱処理時の析出が促進される利点があ
る。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施例と比較例
について表１、表２を参照しながら具体的に説明する。
について表１、表２を参照しながら具体的に説明する。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】表１及び表２において、それぞれ１〜１０
が実施例、１１〜２５が比較例を示しており、これら実
施例１〜１０及び比較例１１〜２５は、ともに、表１に
示した各例に固有の合金組成からなる荒引線をそれぞれ
プロペルチ法により連続鋳造し、圧延にて外径９．５mm
の荒引線を製造し、この荒引線に表２に示す各例に固有
の第１次熱処理及び第２次熱処理をそれぞれ順次施し、
この後、断面積減少率８８％の冷間加工を加えてφ３．
２mmの素線を製造してみた。この際、本発明の合金組成
から外れている１４，１８，１９，２３，２４，２５に
ついては、表１に示す通り、荒引線の表面に傷が多発し
た。これらの傷発生例については、合金組成が不適切と
判断し、伸線加工に供さなかった。
が実施例、１１〜２５が比較例を示しており、これら実
施例１〜１０及び比較例１１〜２５は、ともに、表１に
示した各例に固有の合金組成からなる荒引線をそれぞれ
プロペルチ法により連続鋳造し、圧延にて外径９．５mm
の荒引線を製造し、この荒引線に表２に示す各例に固有
の第１次熱処理及び第２次熱処理をそれぞれ順次施し、
この後、断面積減少率８８％の冷間加工を加えてφ３．
２mmの素線を製造してみた。この際、本発明の合金組成
から外れている１４，１８，１９，２３，２４，２５に
ついては、表１に示す通り、荒引線の表面に傷が多発し
た。これらの傷発生例については、合金組成が不適切と
判断し、伸線加工に供さなかった。
【００２８】その他の実施例１〜１３、比較例１５〜１
７，２０〜２２については、上記のようにして得たφ
３．２mmの冷間伸線材の導電率、引張り強さ、耐熱性を
評価し、その結果を表２に示した。耐熱性の評価は、冷
間伸線材φ３．２mmに２８０℃，１ｈの熱処理を施した
後の引張り強さと熱処理前の強度比で定義した。対象と
なる耐熱アルミニウム合金線の要求性能は、導電率５８
％IACS以上、引張り強さ１６kgf/mm2 以上、耐熱性９０
％IACS以上である。
７，２０〜２２については、上記のようにして得たφ
３．２mmの冷間伸線材の導電率、引張り強さ、耐熱性を
評価し、その結果を表２に示した。耐熱性の評価は、冷
間伸線材φ３．２mmに２８０℃，１ｈの熱処理を施した
後の引張り強さと熱処理前の強度比で定義した。対象と
なる耐熱アルミニウム合金線の要求性能は、導電率５８
％IACS以上、引張り強さ１６kgf/mm2 以上、耐熱性９０
％IACS以上である。
【００２９】表２から明らかなように、本発明の合金組
成及び第１次熱処理並びに第２次熱処理の条件を全て充
足した実施例１〜１０は、導電率、引張り強さ、導電性
の全ての面で満足する結果が得られた。この点、上記の
ような条件を完全に充足していない比較例１１〜１３，
１５〜１７，２０〜２２は、耐熱アルミニウム合金線の
要求性能を全て満足できなかった。
成及び第１次熱処理並びに第２次熱処理の条件を全て充
足した実施例１〜１０は、導電率、引張り強さ、導電性
の全ての面で満足する結果が得られた。この点、上記の
ような条件を完全に充足していない比較例１１〜１３，
１５〜１７，２０〜２２は、耐熱アルミニウム合金線の
要求性能を全て満足できなかった。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したような本発明によれば、高
価なＢｅを添加することなく、比較的短時間の熱処理に
て５８％IACS以上の導電性と優れた耐熱性を兼ね備え
た、耐熱アルミニウム合金線を得るための製造方法を提
供するという所期の課題（目的）を達成することがで
き、Ｂｅ入りの耐熱アルミニウム合金線よりも、高価な
Ｂｅを添加しない分、安価に製造することができるとい
う効果が得られる。
価なＢｅを添加することなく、比較的短時間の熱処理に
て５８％IACS以上の導電性と優れた耐熱性を兼ね備え
た、耐熱アルミニウム合金線を得るための製造方法を提
供するという所期の課題（目的）を達成することがで
き、Ｂｅ入りの耐熱アルミニウム合金線よりも、高価な
Ｂｅを添加しない分、安価に製造することができるとい
う効果が得られる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６１Ａ ６８５ ６８５Ｚ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ａ (72)発明者 青山 正義 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社パワーシステム研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】ジルコニウム（Ｚｒ）を０．３０〜０．４
５wt％、シリコン（Ｓｉ）を０．０５〜０．１０wt％、
鉄（Ｆｅ）を０．０５〜０．３０wt％、チタン（Ｔｉ）
を０．０１〜０．１０wt％、ボロン（Ｂ）を０．００３
〜０．０２wt％、残部アルミニウム（Ａｌ）及び不可避
的不純物からなる合金を連続鋳造にて荒引線とし、これ
を３００〜４００℃で２〜３０時間の第１次熱処理に供
し、続いて３５０〜４８０℃で１０〜１００時間の第２
次熱処理に供し、その後、断面積減少率７８％以上の冷
間加工に供する、導電用耐熱アルミニウム合金線の製造
方法。 - 【請求項２】ジルコニウム（Ｚｒ）を０．３０〜０．４
５wt％、シリコン（Ｓｉ）を０．０５〜０．１０wt％、
鉄（Ｆｅ）を０．０５〜０．３０wt％、チタン（Ｔｉ）
を０．０１〜０．１０wt％、ボロン（Ｂ）を０．００３
〜０．０２wt％、残部アルミニウム（Ａｌ）及び不可避
的不純物からなる合金を連続鋳造にて荒引線とし、これ
を断面減少率５５％以上で冷間加工し、これにより得ら
れた伸線材を３００〜４００℃で２〜３０時間の第１次
熱処理に供し、続いて３５０〜４８０℃で１０〜１００
時間の第２次熱処理に供し、その後、断面減少率７８％
以上の冷間加工に供する、導電用耐熱アルミニウム合金
線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1522598A JPH11209856A (ja) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1522598A JPH11209856A (ja) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11209856A true JPH11209856A (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=11882937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1522598A Pending JPH11209856A (ja) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11209856A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100721635B1 (ko) | 2006-02-03 | 2007-05-23 | 엘에스전선 주식회사 | 평각 형상을 갖는 내열 강심 알루미늄 합금연선의 제조방법및 이 방법에 의해 제조된 연선 및 가공송전선 |
| CN101834012A (zh) * | 2010-04-23 | 2010-09-15 | 无锡华能电缆有限公司 | 一种高导电率硬铝导线及制造方法 |
| JP2013119660A (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム合金線及びその製造方法、並びにコイル |
| JP2021188106A (ja) * | 2020-06-03 | 2021-12-13 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金および電線 |
-
1998
- 1998-01-28 JP JP1522598A patent/JPH11209856A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100721635B1 (ko) | 2006-02-03 | 2007-05-23 | 엘에스전선 주식회사 | 평각 형상을 갖는 내열 강심 알루미늄 합금연선의 제조방법및 이 방법에 의해 제조된 연선 및 가공송전선 |
| CN101834012A (zh) * | 2010-04-23 | 2010-09-15 | 无锡华能电缆有限公司 | 一种高导电率硬铝导线及制造方法 |
| JP2013119660A (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム合金線及びその製造方法、並びにコイル |
| JP2021188106A (ja) * | 2020-06-03 | 2021-12-13 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金および電線 |
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