JPS60138099A - 帯鋼の電解処理装置 - Google Patents
帯鋼の電解処理装置Info
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- JPS60138099A JPS60138099A JP24642983A JP24642983A JPS60138099A JP S60138099 A JPS60138099 A JP S60138099A JP 24642983 A JP24642983 A JP 24642983A JP 24642983 A JP24642983 A JP 24642983A JP S60138099 A JPS60138099 A JP S60138099A
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- electrode
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は帯鋼の電解処理装置、特に、間接通電方式によ
る電解処理装置の改良に関する。
る電解処理装置の改良に関する。
帯鋼の電解酸洗や電解脱脂等には、第1図に示す間接通
電方式の電解処理装置が従来広く用いられている。同図
において、1は電解液(塩酸もしくはオルト硅酸ソーダ
等)を満たした電解槽である。該電解槽1の入口および
出口には送給ロール21.22が配設されており、この
送給ロールによって帯鋼1oが連続的に電解液中を通さ
れるようになっている。そして電解槽1内には、帯#A
1Oに治ってその下面側に(+)電tm 31 と(−
)電極31′とが交互に配設され、同様に、帯vA10
の上面側にも(+)電極32と(−)電極32′とが交
互に配設されている。なお、図中41.42は電解電源
であり、図示のように夫々り+)電極および(−)電極
に接続されている。
電方式の電解処理装置が従来広く用いられている。同図
において、1は電解液(塩酸もしくはオルト硅酸ソーダ
等)を満たした電解槽である。該電解槽1の入口および
出口には送給ロール21.22が配設されており、この
送給ロールによって帯鋼1oが連続的に電解液中を通さ
れるようになっている。そして電解槽1内には、帯#A
1Oに治ってその下面側に(+)電tm 31 と(−
)電極31′とが交互に配設され、同様に、帯vA10
の上面側にも(+)電極32と(−)電極32′とが交
互に配設されている。なお、図中41.42は電解電源
であり、図示のように夫々り+)電極および(−)電極
に接続されている。
上記第1図の間接通電方式による電解処理装置において
、電解電流は、まず電解電源4から夫々のり+)電極3
1’、32に流れ、電解液を通して帯鋼10に流れる。
、電解電流は、まず電解電源4から夫々のり+)電極3
1’、32に流れ、電解液を通して帯鋼10に流れる。
次に、帯t!A10を流れた電解電流は電解液を通して
(−)N極31’、 32−に達し、夫々の電解質m4
に帰還する。その際、帯鋼10の表面、例えば(+)電
極31.32に面した帯鋼表面は(−)極性となり、電
解液が電気分解する電圧に達すると帯鋼の(−)極表面
で電気分解が起り、帯鋼の表面からは電流密度に比例し
て水素ガス(H2)が発生する。また、(−)電極31
.−.32”に面した帯鋼表面はく+)極性となり、酸
素ガス(02)が発生する。そして、この水素ガス及び
酸素ガスによる物理的な洗浄作用と、塩酸もしくはオル
ト燐酸ソーダ等の電解液による化学的な酸洗効果もしく
は脱脂効果との相乗効果により、帯鋼表面のスケールを
デスケーリングし、また油脂膜の脱脂洗浄が行なわれる
。
(−)N極31’、 32−に達し、夫々の電解質m4
に帰還する。その際、帯鋼10の表面、例えば(+)電
極31.32に面した帯鋼表面は(−)極性となり、電
解液が電気分解する電圧に達すると帯鋼の(−)極表面
で電気分解が起り、帯鋼の表面からは電流密度に比例し
て水素ガス(H2)が発生する。また、(−)電極31
.−.32”に面した帯鋼表面はく+)極性となり、酸
素ガス(02)が発生する。そして、この水素ガス及び
酸素ガスによる物理的な洗浄作用と、塩酸もしくはオル
ト燐酸ソーダ等の電解液による化学的な酸洗効果もしく
は脱脂効果との相乗効果により、帯鋼表面のスケールを
デスケーリングし、また油脂膜の脱脂洗浄が行なわれる
。
ところで、上記従来の間接通電方式による電解処理装置
では、(+)電極および(−)電極に面した帯mioの
上下両面で同時に電気分解が起こり、従って1組の電気
回路を用いて帯鋼表面の4か所で電解作用を生じさせる
ことができるという長所を有している反面、次のような
問題があった。
では、(+)電極および(−)電極に面した帯mioの
上下両面で同時に電気分解が起こり、従って1組の電気
回路を用いて帯鋼表面の4か所で電解作用を生じさせる
ことができるという長所を有している反面、次のような
問題があった。
即ち、(+)電極31.32から帯mioを通って(−
)電極31−.32 ′へ電流が流れる際、帯鋼の電気
抵抗が大きいため、所定の電流を流すのに要する電圧が
高くなり、電力消費が大きくなることである。
)電極31−.32 ′へ電流が流れる際、帯鋼の電気
抵抗が大きいため、所定の電流を流すのに要する電圧が
高くなり、電力消費が大きくなることである。
そこで、上記間接通電方式の電解処理装置における問題
を回避するために、最近では第2図あるいは第3図に示
す直接通電方式の電解処理装置が採用されるようになっ
た。この直接通電方式では、第1図における送給ロール
21.22の代りに通電ロール〈通称はコンダクタロー
ル)を用い、該コンダクタロールから帯鋼に直接電流が
流される。
を回避するために、最近では第2図あるいは第3図に示
す直接通電方式の電解処理装置が採用されるようになっ
た。この直接通電方式では、第1図における送給ロール
21.22の代りに通電ロール〈通称はコンダクタロー
ル)を用い、該コンダクタロールから帯鋼に直接電流が
流される。
第2図において、51.52はコンダクタロールである
。これらのコンダクタロールには負電圧が印加されてお
り、その表面に沿い且つ表面から離間して(+)電極3
1.32が夫々配設されている。また、(+)電極31
.32の端部にはノズル61.62が夫々配設されてい
る。該ノズル61.62は、図示のようにコンダクタロ
ールに接触懸架されて送給されて来る帯#110と(+
)電極31.32との間に電解液を噴出するようになっ
ている。こうして噴出された電解液を介して帯鋼10か
ら(+)電極31.32に電流が流れ、帯鋼表面の電解
処理が行なわれる。
。これらのコンダクタロールには負電圧が印加されてお
り、その表面に沿い且つ表面から離間して(+)電極3
1.32が夫々配設されている。また、(+)電極31
.32の端部にはノズル61.62が夫々配設されてい
る。該ノズル61.62は、図示のようにコンダクタロ
ールに接触懸架されて送給されて来る帯#110と(+
)電極31.32との間に電解液を噴出するようになっ
ている。こうして噴出された電解液を介して帯鋼10か
ら(+)電極31.32に電流が流れ、帯鋼表面の電解
処理が行なわれる。
上記第2図の直接通電方式では、電流が帯鋼10を流れ
る際の抵抗が小さいため、低い電圧で大電流を流すこと
ができ、電流密度を大きく取ることができる。従って、
今≠通電時間が短くてすみ、消費電力が間接通電方式の
場合と同じ場合には・設備の全長を短くできから、少な
い設備費で同一の電解効果が得られるという特長を有し
ている。然し乍ら、第2図の直接通電方式には、電気分
解が帯鋼10の片面でしか行なわれないという欠点があ
る。
る際の抵抗が小さいため、低い電圧で大電流を流すこと
ができ、電流密度を大きく取ることができる。従って、
今≠通電時間が短くてすみ、消費電力が間接通電方式の
場合と同じ場合には・設備の全長を短くできから、少な
い設備費で同一の電解効果が得られるという特長を有し
ている。然し乍ら、第2図の直接通電方式には、電気分
解が帯鋼10の片面でしか行なわれないという欠点があ
る。
他方、第3図の直接通電方式では、帯1110を−コン
ダクタロール対71〜73に通して送給し、各コンダク
タロール間において、帯鋼10とその上下両側に配設し
た(+) Nff13x 、32との間隙にノズル61
.62から電解液を噴出して電解処理を行なう。この場
合、第2図の場合とは違って帯lA10の上下両面で電
解処理が行なわれるが、コンダクタロール対7と(十)
電極3との間に帯鋼10の電気抵抗が含まれるため、第
2図の場合に較べれば高電圧を必要とし、電力消費量が
大きくならざるを得ない。とはいっても、第1図の間接
通電方式に比較すれば通かに高い電流密度が得られる。
ダクタロール対71〜73に通して送給し、各コンダク
タロール間において、帯鋼10とその上下両側に配設し
た(+) Nff13x 、32との間隙にノズル61
.62から電解液を噴出して電解処理を行なう。この場
合、第2図の場合とは違って帯lA10の上下両面で電
解処理が行なわれるが、コンダクタロール対7と(十)
電極3との間に帯鋼10の電気抵抗が含まれるため、第
2図の場合に較べれば高電圧を必要とし、電力消費量が
大きくならざるを得ない。とはいっても、第1図の間接
通電方式に比較すれば通かに高い電流密度が得られる。
このため、第2図および第3図の直接通電方式は、何れ
も高電流密度方式(HighCurrent D en
slty 略称HCD方式)と呼ばれている。
も高電流密度方式(HighCurrent D en
slty 略称HCD方式)と呼ばれている。
なお、上記HCD方式には、以下に付言する別の問題が
存在する。
存在する。
で焼付きを起して歩留低下をきたすため、電解液にオル
ト硅酸ソーダの3%溶液を用いることにより、酸化硅素
(SiOz)を約2 ms / rd 〜4 mg /
ゴ付与している。即ち、帯鋼の表面に微量の5iOzを
付与すると、焼鈍時の焼付きを回避することができる。
ト硅酸ソーダの3%溶液を用いることにより、酸化硅素
(SiOz)を約2 ms / rd 〜4 mg /
ゴ付与している。即ち、帯鋼の表面に微量の5iOzを
付与すると、焼鈍時の焼付きを回避することができる。
そして、この場合3i02は帯鋼の(−)極性において
電流密度に比例して付着する性質がある。
電流密度に比例して付着する性質がある。
ところで、第2図もしくは第3図の直接通電方式では帯
鋼が(−)極性となり、且つ電流密度が大きいため多量
のSiO2が付着する。その結果、例えば次工程で錫メ
ッキを施す場合にはメッキ性を阻害するという問題が生
じることから、SiO2の付着量を制御するため、電解
液として可性ソーダを一定の割合でオルト硅酸ソーダに
添加混合する方法も提案されている現状にある。更に、
第2図および第3図のHCD方式ではコンダクタロール
も(−)極性である。従って、5i02はコンダクタロ
ールにも同様に付着して通電性を劣化させ、電圧の上昇
をきたす。これを回避するために、コンダクタロールの
極性を(+)に切替えるとSiO2が帯鋼に付着せず、
焼鈍時の焼付を生じることとなる。このような事情から
、第4図に示すように、(−)極性のコンダクタロール
及び(+)電極5s 、31の他に、(十)極性のコン
ダクタロール8及び(−)電極31 ′を組合せて使用
し、5102の付着量を制御する方法が提案されている
。然し乍ら、この方法では設備費の増大が避けられない
といった問題がある。
鋼が(−)極性となり、且つ電流密度が大きいため多量
のSiO2が付着する。その結果、例えば次工程で錫メ
ッキを施す場合にはメッキ性を阻害するという問題が生
じることから、SiO2の付着量を制御するため、電解
液として可性ソーダを一定の割合でオルト硅酸ソーダに
添加混合する方法も提案されている現状にある。更に、
第2図および第3図のHCD方式ではコンダクタロール
も(−)極性である。従って、5i02はコンダクタロ
ールにも同様に付着して通電性を劣化させ、電圧の上昇
をきたす。これを回避するために、コンダクタロールの
極性を(+)に切替えるとSiO2が帯鋼に付着せず、
焼鈍時の焼付を生じることとなる。このような事情から
、第4図に示すように、(−)極性のコンダクタロール
及び(+)電極5s 、31の他に、(十)極性のコン
ダクタロール8及び(−)電極31 ′を組合せて使用
し、5102の付着量を制御する方法が提案されている
。然し乍ら、この方法では設備費の増大が避けられない
といった問題がある。
このような事情から、間接通電方式の電解処理装置を改
良することにより、直接通電方式における問題を生じる
ことなく、高電流密度で効率良く処理することができる
帯鋼の電解処理装置として、出願人は第5図に示す装置
を先に提案した。
良することにより、直接通電方式における問題を生じる
ことなく、高電流密度で効率良く処理することができる
帯鋼の電解処理装置として、出願人は第5図に示す装置
を先に提案した。
第5図において、11は電解液(塩酸もしくはオルト硅
酸ソーダ等)を満たした電解槽である。
酸ソーダ等)を満たした電解槽である。
該電解槽1の入口および出口には送給ロール121.1
22が配設されており、この送給ロールによって帯!!
410が連続的に電解液中を通されるようになっている
。そして、電解槽1内には帯鋼10を上下から挟むよう
にしてこれに近接した2組の電極対131..131−
および132゜132′が配設されている。これらの電
極対は夫々電解電源141.142に接続されている。
22が配設されており、この送給ロールによって帯!!
410が連続的に電解液中を通されるようになっている
。そして、電解槽1内には帯鋼10を上下から挟むよう
にしてこれに近接した2組の電極対131..131−
および132゜132′が配設されている。これらの電
極対は夫々電解電源141.142に接続されている。
この電解処理装置は間接通電方式であるが、第1図の従
来の電解処理装置と比較すると、上記の実施例では帯1
110の上下に対向して配設されている電極が逆極性に
なっている点で異なっている。
来の電解処理装置と比較すると、上記の実施例では帯1
110の上下に対向して配設されている電極が逆極性に
なっている点で異なっている。
従って、この場合に帯鋼中を電流が流れる方向は帯鋼1
0の面に対して直角の方向となり、第1図の場合に較べ
ると、電流が流れる帯鋼の断面は著しく大きくなるから
、帯鋼中を電流が流れる際の抵抗は極めて小さくなる。
0の面に対して直角の方向となり、第1図の場合に較べ
ると、電流が流れる帯鋼の断面は著しく大きくなるから
、帯鋼中を電流が流れる際の抵抗は極めて小さくなる。
この結果、極めて大きな電流密度が得られるため、電解
時間の短縮あるいは設備全長の短縮〈従来の1/4〜1
/2)により設備費の低減が可能となり、従来の間接通
電方式における問題を解消することができる。他方、上
記第5図の電解処理装置では帯110の上下両面で電気
分解が生じ、電解処理が行なわれるから、従来のHCD
方式(直接通電方式)のように帯鋼の片面でしか電解処
理ができないといった問題は生じない。更に、第5図の
装置では帯鋼の長手方向に配置された2組の電極対の極
性を変えであるため、この2組の電極対の極性を適当に
切替えることによって、電極にSiO2が付着して電圧
の上昇をきたすといった、従来のHCD方式におけるよ
うな問題を回避することができる。同様に、(+)極性
の電極とく−)極性の電極とが交互に並べておけば、帯
鋼10に対するSiO2の付着についても過剰な付着を
防止し、第1図の従来の間接通電方式の場合と同様、約
2mg/rIl〜4ml/ボの適量が得られるという長
所を有している。従って、従来のHCD方式の場合のよ
うにSiO2の付着量を制御するための電極を別途設け
る必要はなくなり、その分だけ設備費の低減および省エ
ネルギーを図ることができる。
時間の短縮あるいは設備全長の短縮〈従来の1/4〜1
/2)により設備費の低減が可能となり、従来の間接通
電方式における問題を解消することができる。他方、上
記第5図の電解処理装置では帯110の上下両面で電気
分解が生じ、電解処理が行なわれるから、従来のHCD
方式(直接通電方式)のように帯鋼の片面でしか電解処
理ができないといった問題は生じない。更に、第5図の
装置では帯鋼の長手方向に配置された2組の電極対の極
性を変えであるため、この2組の電極対の極性を適当に
切替えることによって、電極にSiO2が付着して電圧
の上昇をきたすといった、従来のHCD方式におけるよ
うな問題を回避することができる。同様に、(+)極性
の電極とく−)極性の電極とが交互に並べておけば、帯
鋼10に対するSiO2の付着についても過剰な付着を
防止し、第1図の従来の間接通電方式の場合と同様、約
2mg/rIl〜4ml/ボの適量が得られるという長
所を有している。従って、従来のHCD方式の場合のよ
うにSiO2の付着量を制御するための電極を別途設け
る必要はなくなり、その分だけ設備費の低減および省エ
ネルギーを図ることができる。
どころが、このように大きな利点が得られる第5図の電
解処理装置にも次の様な問題があった。
解処理装置にも次の様な問題があった。
即ち、第5図の電解処理装置で電解酸洗や電解脱脂を行
なうと、そのVl −VI mに沿う断面図である第6
図に示すように、帯鋼10のエツジ部分では電流が帯鋼
を流れず、帯鋼よりも抵抗の小さい電解液中を流れてし
まう。このため、帯鋼10のエツジ部分では電解処理が
行なわれず、電解酸洗や電解脱脂に際して帯鋼の幅方向
にムラを生じてしまい、品質の低下をもたらす結果とな
る。
なうと、そのVl −VI mに沿う断面図である第6
図に示すように、帯鋼10のエツジ部分では電流が帯鋼
を流れず、帯鋼よりも抵抗の小さい電解液中を流れてし
まう。このため、帯鋼10のエツジ部分では電解処理が
行なわれず、電解酸洗や電解脱脂に際して帯鋼の幅方向
にムラを生じてしまい、品質の低下をもたらす結果とな
る。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、出願人が先
に提案した新しい間接通電方式の電解処理装置を更に改
良し、帯鋼の幅方向に電流が均一に流れるような電圧分
布を得ることを目的とするものである。
に提案した新しい間接通電方式の電解処理装置を更に改
良し、帯鋼の幅方向に電流が均一に流れるような電圧分
布を得ることを目的とするものである。
即ち、本発明による帯鋼の電解処理装置は、電解液中に
浸漬されて走行する帯鋼の表裏面に対向し、極性を異に
する電極を夫々対設すると共に、上記帯鋼のエツジ部分
の表裏面に接近して極性の異なる小電極を夫々対設した
ことを特徴とする特のである。
浸漬されて走行する帯鋼の表裏面に対向し、極性を異に
する電極を夫々対設すると共に、上記帯鋼のエツジ部分
の表裏面に接近して極性の異なる小電極を夫々対設した
ことを特徴とする特のである。
以下、第7図〜第9図を参照して本発明の一実施例を説
明する。
明する。
第7図は本発明の一実施例になる帯鋼の電解処理装置を
示す説明図である。この実施例は、全体的には第5図の
実施例と略同じ構成になっており、第7図は、第6図と
同じく第5図のVl −Vl線に沿う断面図として示さ
れている。従って、図中11は電解液を満した電解槽、
13sは(+)N極、131′はく−)電極を示し、ま
た10は帯鋼を示している。これらの構成に加えて、こ
の実施例では帯鋼10の両側縁部に、前記(+)電極お
よび(−)電極13s 、13t −よりも帯鋼の表裏
面に接近した小電極151.15s −が配設されてい
る。小電極151は電極131と同じり(+)電極で、
また小電極151′は電tII+13s −と同じり(
−)電極どして構成されている。そして、小電極151
.’151−の間には電気絶縁板16が介在されている
。
示す説明図である。この実施例は、全体的には第5図の
実施例と略同じ構成になっており、第7図は、第6図と
同じく第5図のVl −Vl線に沿う断面図として示さ
れている。従って、図中11は電解液を満した電解槽、
13sは(+)N極、131′はく−)電極を示し、ま
た10は帯鋼を示している。これらの構成に加えて、こ
の実施例では帯鋼10の両側縁部に、前記(+)電極お
よび(−)電極13s 、13t −よりも帯鋼の表裏
面に接近した小電極151.15s −が配設されてい
る。小電極151は電極131と同じり(+)電極で、
また小電極151′は電tII+13s −と同じり(
−)電極どして構成されている。そして、小電極151
.’151−の間には電気絶縁板16が介在されている
。
上記実施例の電解処理装置では、第8図の拡大図に示す
ように、電極131.13t −の電界による電流20
の他に、小電極151,15t −の電界による電流3
0が加わる。即ち、第6図で説明したのと同様、電流2
0は帯1’10のエツジ部分を流れずに抵抗の低い電界
液中を流れてしまうが、小電極15t、15ニーによる
電流3oが帯鋼10のエツジ部分を流れる。この状態を
帯110のエツジ部分近傍における電圧分布で示せば、
電極13r 、13t −にょる電圧分布および小電極
151,151−による電圧分布は、夫々第9図(A)
の曲mxaよびYのようになる。これら二つの電圧分布
X、Yが加算される結果、全体的には第9図(B)に示
すような均一な電圧分布2が1qられる。従って、上記
実施例の電界処理装置によれば、電界酸洗あるいは電界
脱脂等の処理が帯110の幅方向にムラなく均一に行な
われることとなり、品質を向上することができる。
ように、電極131.13t −の電界による電流20
の他に、小電極151,15t −の電界による電流3
0が加わる。即ち、第6図で説明したのと同様、電流2
0は帯1’10のエツジ部分を流れずに抵抗の低い電界
液中を流れてしまうが、小電極15t、15ニーによる
電流3oが帯鋼10のエツジ部分を流れる。この状態を
帯110のエツジ部分近傍における電圧分布で示せば、
電極13r 、13t −にょる電圧分布および小電極
151,151−による電圧分布は、夫々第9図(A)
の曲mxaよびYのようになる。これら二つの電圧分布
X、Yが加算される結果、全体的には第9図(B)に示
すような均一な電圧分布2が1qられる。従って、上記
実施例の電界処理装置によれば、電界酸洗あるいは電界
脱脂等の処理が帯110の幅方向にムラなく均一に行な
われることとなり、品質を向上することができる。
なお、小電極151.151−間に直接電流が流れると
電流効率が低下してしまうため、両者間には電気絶縁板
16を介在させてこのような無効電流の防止が図られて
いる。
電流効率が低下してしまうため、両者間には電気絶縁板
16を介在させてこのような無効電流の防止が図られて
いる。
また、全体の電圧分布Zは電極と帯鋼との間の距離、帯
鋼の送給速度等に応じて適宜設定する必要があるため、
電極1’31,13t −問および小電極1.51,1
51 ′間に印加する電圧を制御可能にしておくのが望
ましい。
鋼の送給速度等に応じて適宜設定する必要があるため、
電極1’31,13t −問および小電極1.51,1
51 ′間に印加する電圧を制御可能にしておくのが望
ましい。
ところで、上記実施例の電界処理装置は出願人が先に提
案した第5図の装置の改良であるから、上述した本発明
に特有の作用効果の他、第5図の構成による既述の基本
的な効果が1テられることは言うまでもない。この基本
的な効果について、より具体的に説明を補足すれば次の
通りである。
案した第5図の装置の改良であるから、上述した本発明
に特有の作用効果の他、第5図の構成による既述の基本
的な効果が1テられることは言うまでもない。この基本
的な効果について、より具体的に説明を補足すれば次の
通りである。
まず、電流密度を大きく取れることから電解効率が上り
、粗洗浄用のホットコースティクタンク及びブラシロー
ルが不要になるため、設備費の低減を図ることができる
。更に、電圧上昇が小さいため電力消費が少なくて済み
、大幅な省エネルギーを図ることがでる。特に、極薄板
のティンゲージの場合の消費電力は従来の1/4〜1/
2以下となる。
、粗洗浄用のホットコースティクタンク及びブラシロー
ルが不要になるため、設備費の低減を図ることができる
。更に、電圧上昇が小さいため電力消費が少なくて済み
、大幅な省エネルギーを図ることがでる。特に、極薄板
のティンゲージの場合の消費電力は従来の1/4〜1/
2以下となる。
また、例えば電解酸洗の場合、電解液の種類や濃度によ
っては、コンダクタロールの材質や寿命からHCD方式
の適用には限界があるが、上記実施例における電極は消
耗品扱いであるから極めて広い範囲に適用できる。場合
によっては、軟鋼板の酸洗設備にメカニカルデスケーリ
ングを組合せることにより、酸洗槽を1/4〜1/2以
下とすることも可能である。
っては、コンダクタロールの材質や寿命からHCD方式
の適用には限界があるが、上記実施例における電極は消
耗品扱いであるから極めて広い範囲に適用できる。場合
によっては、軟鋼板の酸洗設備にメカニカルデスケーリ
ングを組合せることにより、酸洗槽を1/4〜1/2以
下とすることも可能である。
他方、電解清浄設備に適用する場合、高電流密度が取れ
ることから従来は1000 m/minのライン速度で
あるのに対して、2500m/minのライン速度の達
成も実現可能となる。しかも、冷間圧延機(タンデムコ
ールドミル)との連続化も可能性がでてくる。
ることから従来は1000 m/minのライン速度で
あるのに対して、2500m/minのライン速度の達
成も実現可能となる。しかも、冷間圧延機(タンデムコ
ールドミル)との連続化も可能性がでてくる。
更に、NMSとAL(COld)(7)連続化が可能と
なり、特に、APのライン速度は現在100m/min
が最高であるが、少なくとも200m/minは充分に
可能となる。
なり、特に、APのライン速度は現在100m/min
が最高であるが、少なくとも200m/minは充分に
可能となる。
以上詳述したように、本発明による帯鋼の電解処理装置
では、間接通電方式でありながら高電流密度で効率良く
、しかも帯鋼の幅方向に均一な電解処理を行なうことが
でき、且つ従来の直接通電方式に生じている問題も回避
できる等、顕著な効果が得られるものである。
では、間接通電方式でありながら高電流密度で効率良く
、しかも帯鋼の幅方向に均一な電解処理を行なうことが
でき、且つ従来の直接通電方式に生じている問題も回避
できる等、顕著な効果が得られるものである。
第1図は従来の間接通電方式による帯鋼の電解処理装置
を示す説明図、第2図、第3図、第4図は夫々直接通電
方式による従来の電解!2!IL理装置を示す説明図、
第5図は出願人が先に提案した改良間接通電方式による
帯鋼の電解処理装置を示す説明図であり、第6図はその
問題点を説明するための第5図Vl −Vl線に沿う断
面図、第7図は本発明の一実施例になる帯鋼の電解処理
装置を示す説明図であり、第8図および第9図(A)(
B)はその作用を示す説明図である。 11・・・電解槽、12s 、122.123・・・送
給ロール、131.132・・・(+)電極、131′
132′・・・(−)電極、141,142・・・電解
電源、151.151−・・・小電極、16・・・電気
絶縁板。 第4図 20′
を示す説明図、第2図、第3図、第4図は夫々直接通電
方式による従来の電解!2!IL理装置を示す説明図、
第5図は出願人が先に提案した改良間接通電方式による
帯鋼の電解処理装置を示す説明図であり、第6図はその
問題点を説明するための第5図Vl −Vl線に沿う断
面図、第7図は本発明の一実施例になる帯鋼の電解処理
装置を示す説明図であり、第8図および第9図(A)(
B)はその作用を示す説明図である。 11・・・電解槽、12s 、122.123・・・送
給ロール、131.132・・・(+)電極、131′
132′・・・(−)電極、141,142・・・電解
電源、151.151−・・・小電極、16・・・電気
絶縁板。 第4図 20′
Claims (1)
- 電解液中に浸漬されて走行する帯鋼の表裏面に対向し、
極性を異にする電極を夫々対設すると共に、上記帯鋼の
エツジ部分の表裏面に接近して極性の異なる小電極を夫
々対設したことを特徴どする帯鋼の電解処理装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24642983A JPS60138099A (ja) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | 帯鋼の電解処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24642983A JPS60138099A (ja) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | 帯鋼の電解処理装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60138099A true JPS60138099A (ja) | 1985-07-22 |
Family
ID=17148343
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24642983A Pending JPS60138099A (ja) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | 帯鋼の電解処理装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60138099A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01255687A (ja) * | 1988-04-04 | 1989-10-12 | Ibiden Co Ltd | 金属表面改質法 |
CN102776553A (zh) * | 2012-07-11 | 2012-11-14 | 中冶南方工程技术有限公司 | 冷轧带钢电解清洗电极 |
-
1983
- 1983-12-27 JP JP24642983A patent/JPS60138099A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01255687A (ja) * | 1988-04-04 | 1989-10-12 | Ibiden Co Ltd | 金属表面改質法 |
CN102776553A (zh) * | 2012-07-11 | 2012-11-14 | 中冶南方工程技术有限公司 | 冷轧带钢电解清洗电极 |
CN102776553B (zh) * | 2012-07-11 | 2015-03-25 | 中冶南方工程技术有限公司 | 冷轧带钢电解清洗电极 |
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