JPS6013098A - シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 - Google Patents
シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法Info
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- JPS6013098A JPS6013098A JP12093583A JP12093583A JPS6013098A JP S6013098 A JPS6013098 A JP S6013098A JP 12093583 A JP12093583 A JP 12093583A JP 12093583 A JP12093583 A JP 12093583A JP S6013098 A JPS6013098 A JP S6013098A
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- plating
- alloy
- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
シーム溶接により接胴される食缶を土たる使途とする表
面処理鋼板の製造方法に関してこの明細会で以下に開示
する技術内容は、冷延鋼板に１Ｊｉ−１ｉ’６合金めつ
き後、Ｔずめつきを施し、グ１き続きクロメート処理Ｔ
る方法、および、Ｓｎめつきを行なった後に溶錫処理ご
行ない引き続きクロメート皮膜を形成させる方法により
、シーム溶接による接胴の施工を容易ならしめることの
開発成果であり、いわゆる表面処理鋼板の製造に関連Ｔ
る技術の分野に位置づけられる。
面処理鋼板の製造方法に関してこの明細会で以下に開示
する技術内容は、冷延鋼板に１Ｊｉ−１ｉ’６合金めつ
き後、Ｔずめつきを施し、グ１き続きクロメート処理Ｔ
る方法、および、Ｓｎめつきを行なった後に溶錫処理ご
行ない引き続きクロメート皮膜を形成させる方法により
、シーム溶接による接胴の施工を容易ならしめることの
開発成果であり、いわゆる表面処理鋼板の製造に関連Ｔ
る技術の分野に位置づけられる。
（問題点）
従来、食缶（飲料缶を含む以下同じ）を製造丁る際にお
けるぶりきの終局は、半田によって行われてきた。しか
しながら半田に含まれている有害な鉛が缶内容物中に溶
出Ｔることかあり、食品衛生上問題となる。
けるぶりきの終局は、半田によって行われてきた。しか
しながら半田に含まれている有害な鉛が缶内容物中に溶
出Ｔることかあり、食品衛生上問題となる。
このため近年半田による終局にかわって、シーム浴接な
かでも、スードロニツク溶接法による終局法が普及しつ
つある。
かでも、スードロニツク溶接法による終局法が普及しつ
つある。
スードロニツク溶接法では缶胴接合部の重ｉ２合せ部分
が０．８〜０．５間程度の著しく狭い喝であるために鋼
板の表面処理法の如何によって接合の良否が大き−く左
右される。
が０．８〜０．５間程度の著しく狭い喝であるために鋼
板の表面処理法の如何によって接合の良否が大き−く左
右される。
ここに溶接缶は全て内面塗装を施して使用されることか
ら、耐食性の面からはずＴ付ＮｆＪｉを少なくしても良
いと考えられるところ、丁ずの高価格面より缶用材料の
需要家からは薄目付ぶりきないしは、これに代りうる低
価格の新材料の要求が強い。
ら、耐食性の面からはずＴ付ＮｆＪｉを少なくしても良
いと考えられるところ、丁ずの高価格面より缶用材料の
需要家からは薄目付ぶりきないしは、これに代りうる低
価格の新材料の要求が強い。
このようなすう勢によってＮｉめっき鋼板や薄いｓｎめ
つきの上にクロムめっき、または厚いクロメート皮膜を
形成させた表面処理鋼板の試作ちるいは、実用化が進め
られている。
つきの上にクロムめっき、または厚いクロメート皮膜を
形成させた表面処理鋼板の試作ちるいは、実用化が進め
られている。
これら新材料は耐錆性、塗装性には優れているが、以下
のような欠点が看過され得ない。
のような欠点が看過され得ない。
まずＨｉめつき鋼板は、ＮｉとＢ’ｅの電位差が大きい
ために、取扱い中にめっき層に微細なきすがついた場合
にはきすの部分で鉄が急激に腐食、酸化され、その部に
穴があくことがあり、このために塗装、製缶、缶詰工程
では取扱いに細心の注意を要する。もちろん溶接缶は普
通内外面ともに塗装して使用されるが、塗膜にＷ、細な
きずがついたＵ＝めっき缶に内容物を充填した場合には
、短期ｎｌＴで水素ガスが発生して膨張缶となる。
ために、取扱い中にめっき層に微細なきすがついた場合
にはきすの部分で鉄が急激に腐食、酸化され、その部に
穴があくことがあり、このために塗装、製缶、缶詰工程
では取扱いに細心の注意を要する。もちろん溶接缶は普
通内外面ともに塗装して使用されるが、塗膜にＷ、細な
きずがついたＵ＝めっき缶に内容物を充填した場合には
、短期ｎｌＴで水素ガスが発生して膨張缶となる。
−万博目付けのｓｎめつき上にクロムあるいは、厚いク
ロメート皮膜を施した鋼板は、溶接性が悪くて、ちり（
スパッター）を起し、また非溶接部分が発生することも
あり、最適溶接１荘流のコントロールが雌かしい欠点が
ある。加えこの鋼板は溶接性を向上させようとしてクロ
ムめっき、あるいはクロメート皮膜量を下けると、耐錆
性が悪くなｔ）％製缶メーカーで塗装を経て製缶が行な
われるまでに錆が発生するうれいがある。
ロメート皮膜を施した鋼板は、溶接性が悪くて、ちり（
スパッター）を起し、また非溶接部分が発生することも
あり、最適溶接１荘流のコントロールが雌かしい欠点が
ある。加えこの鋼板は溶接性を向上させようとしてクロ
ムめっき、あるいはクロメート皮膜量を下けると、耐錆
性が悪くなｔ）％製缶メーカーで塗装を経て製缶が行な
われるまでに錆が発生するうれいがある。
（発明の目的）
発明者らは、上記問題の打開を目指して、めっき面さら
には、塗装面に微細な欠陥を生゛じた場合にも耐錆性、
耐食性が実質的に損われることなくして、塗料密着性と
溶接性に優れた溶接缶用葉材たるべき表面処理鋼板を手
中にするため鋭意研究を重ねた結果、清浄な冷延鋼板表
面にまずｍｉ−Ｆｅ合金めつきを施し、これに重ねて極
く薄いｓｎめつきを行ない、さらにクロメート皮膜を形
成させる方法、および、ｓｎめっきを行なった後に溶鍋
処理を行ない、す［き続きクロメート皮膜を形成させる
方法によって上記の諸要請が有利に満足され得ることを
見出した。
には、塗装面に微細な欠陥を生゛じた場合にも耐錆性、
耐食性が実質的に損われることなくして、塗料密着性と
溶接性に優れた溶接缶用葉材たるべき表面処理鋼板を手
中にするため鋭意研究を重ねた結果、清浄な冷延鋼板表
面にまずｍｉ−Ｆｅ合金めつきを施し、これに重ねて極
く薄いｓｎめつきを行ない、さらにクロメート皮膜を形
成させる方法、および、ｓｎめっきを行なった後に溶鍋
処理を行ない、す［き続きクロメート皮膜を形成させる
方法によって上記の諸要請が有利に満足され得ることを
見出した。
この知見に基いて、シーム溶接缶の使途でとくに有用な
、表面処理鋼板を安価に提供することを可能にすること
がこの発明の目的である。
、表面処理鋼板を安価に提供することを可能にすること
がこの発明の目的である。
（発明の構成）
この発明の上記目的は、次の事項からなる処理過程を経
ることによって適切に成就されるＯ脱脂、酸洗した冷延
鋼板に、重量比でＮｉ ／ Ｎｌ＋Ｆ ｅＯ０６０〜０
．９５の範囲となる合金組成のＮｉ−Ｆｅ合金めつきを
０．０１〜０．２０μｍの厚さに施した後、０．０５〜
１．０９／ｉのｓｎめつきを施し、さらにクロメート処
理によりクロム換算量が８〜８０■／ばの範囲にて水和
酸化クロム上体のクロメート皮膜を重ねて形成させる方
法、および、３ｎめっき後溶錫処理を行ない、引続きク
ロメート皮膜を形成させる方法からなり、耐錆性、耐食
性および塗料密着性ならびに溶接性に優れるシーム溶接
缶用表面処理鋼板の製造方法０ ここに第１層のｍｉ−Ｆｅ合金めつき層は、母材のｌｉ
’６との電位差をＮ１とＢｒｅの電位差よりも極端に小
さくすることができ、めっき欠陥部での局部電池に基〈
腐食を有効に抑制Ｔるのに役立つ０第２層の３ｎめっき
は、下層の１ｒｅ 、 ｌＪｉ −ｐｅ合金層に対し、
犠牲防食作用を呈して耐食性を着しく向上するとともに
、とくに、Ｓｎめっき層を有することにより、スードロ
ニツク溶接法による溶接性が格段に改善される０ 第８層のクロメート皮膜は、めっき皮膜の封孔処理とし
てめっき欠陥部の補修に役立って耐錆性を向上させ、同
時に塗膜密着性の向上にも着しい寄与を呈する。
ることによって適切に成就されるＯ脱脂、酸洗した冷延
鋼板に、重量比でＮｉ ／ Ｎｌ＋Ｆ ｅＯ０６０〜０
．９５の範囲となる合金組成のＮｉ−Ｆｅ合金めつきを
０．０１〜０．２０μｍの厚さに施した後、０．０５〜
１．０９／ｉのｓｎめつきを施し、さらにクロメート処
理によりクロム換算量が８〜８０■／ばの範囲にて水和
酸化クロム上体のクロメート皮膜を重ねて形成させる方
法、および、３ｎめっき後溶錫処理を行ない、引続きク
ロメート皮膜を形成させる方法からなり、耐錆性、耐食
性および塗料密着性ならびに溶接性に優れるシーム溶接
缶用表面処理鋼板の製造方法０ ここに第１層のｍｉ−Ｆｅ合金めつき層は、母材のｌｉ
’６との電位差をＮ１とＢｒｅの電位差よりも極端に小
さくすることができ、めっき欠陥部での局部電池に基〈
腐食を有効に抑制Ｔるのに役立つ０第２層の３ｎめっき
は、下層の１ｒｅ 、 ｌＪｉ −ｐｅ合金層に対し、
犠牲防食作用を呈して耐食性を着しく向上するとともに
、とくに、Ｓｎめっき層を有することにより、スードロ
ニツク溶接法による溶接性が格段に改善される０ 第８層のクロメート皮膜は、めっき皮膜の封孔処理とし
てめっき欠陥部の補修に役立って耐錆性を向上させ、同
時に塗膜密着性の向上にも着しい寄与を呈する。
以上の成案は、冷延鋼板の耐錆性がＮ＝ −Ｆｅ合金め
っき法により改善できることに加えて、耐食性、塗膜密
着性ならびに溶接性の一層の向上が、さらにＢｎめっき
、クロメート皮膜からなる多層めっきの方法によって実
現できることの究明に由来している。
っき法により改善できることに加えて、耐食性、塗膜密
着性ならびに溶接性の一層の向上が、さらにＢｎめっき
、クロメート皮膜からなる多層めっきの方法によって実
現できることの究明に由来している。
この発明に従ってシーム浴接缶用表面処理鋼板の製造に
供するめつき原板、Ｔなわち素材に用いる鋼板は、造塊
材、連続鋳造材のいずれでもよいが、これらを通常の方
法で０．１５〜０．ａ５Ｉ＋１１１１ノ冷延板とし、焼
なまし後調質圧延を行うことがまず必要である。
供するめつき原板、Ｔなわち素材に用いる鋼板は、造塊
材、連続鋳造材のいずれでもよいが、これらを通常の方
法で０．１５〜０．ａ５Ｉ＋１１１１ノ冷延板とし、焼
なまし後調質圧延を行うことがまず必要である。
次ニこの原板は、めっきをするために通常の脱る合金組
成のＨｌ−Ｈｅ合金めつきご行なう。
成のＨｌ−Ｈｅ合金めつきご行なう。
酸塩浴、塩化物浴、スルファミン酸塩浴、ビロリン酸塩
浴などご適宜に使用Ｔることができるが。
浴などご適宜に使用Ｔることができるが。
そのめっき厚さは０．０１〜０．２０μｍとすることが
必要である。
必要である。
由来している。
（１） Ｆｅ含有量を異にＴるＮｉ−Ｆｅ合金鋼薄板お
よび純Ｎｉ薄板をそれぞれ８％食塩水中で純鉄板とカッ
プルさせ、４時間ＪＪｉ装置した後に、一定面積から溶
出したＦｅイオンを測定した実験結果を第１図に示ＴＯ ルではＦｅイオンの溶出が極端に少なくなった。
よび純Ｎｉ薄板をそれぞれ８％食塩水中で純鉄板とカッ
プルさせ、４時間ＪＪｉ装置した後に、一定面積から溶
出したＦｅイオンを測定した実験結果を第１図に示ＴＯ ルではＦｅイオンの溶出が極端に少なくなった。
（２ン 冷延鋼板を通常の脱脂、酸洗に供した後、スル
ファミツｍ塩系Ｎｉ−ｈｅ金合金っき浴のＦｅｌイオン
割合、電流密度を変化させて、合金組成が種々に異るＨ
ｉ−Ｆｅ合金めっきを施し、めっき厚さは全て０．２μ
ｍとした。
ファミツｍ塩系Ｎｉ−ｈｅ金合金っき浴のＦｅｌイオン
割合、電流密度を変化させて、合金組成が種々に異るＨ
ｉ−Ｆｅ合金めっきを施し、めっき厚さは全て０．２μ
ｍとした。
これら合金組成の異るＨ＝ −ＢｒｅＦｅ合金き鋼板耐
錆性が良くなった。
錆性が良くなった。
なお同図のたて軸にとった５段階耐錆評価試験は、乾湿
繰り返しく条件は後述）を行って一日経過後の発錆状況
の目視観察で判定した。
繰り返しく条件は後述）を行って一日経過後の発錆状況
の目視観察で判定した。
前記（１） 、 （２）の結果が下地めっき合金組成を
”（Ｎｉ＋Ｆｅ） −ｏ、ｅ〜０．９５とした理由であ
る。
”（Ｎｉ＋Ｆｅ） −ｏ、ｅ〜０．９５とした理由であ
る。
Ｔなわち０．６未満ではめつき欠陥部での電気化学的な
腐食に対しては有効であっても、耐錆性が充分でなく、
”／ −０，９５−より多くＴると（Ｈｉ＋Ｆｅ） 耐錆性に対しては有利である反面、地鉄とのｍ位差が大
きくなり、電解液中に浸漬したときに、めっき欠陥部で
の腐食が促進されて、Ｆｅイオンの溶出が急激に多くな
ることから、 Ｆｅ溶出と耐錆性の両立する０、６〜０
．９５の範囲が必要である。
腐食に対しては有効であっても、耐錆性が充分でなく、
”／ −０，９５−より多くＴると（Ｈｉ＋Ｆｅ） 耐錆性に対しては有利である反面、地鉄とのｍ位差が大
きくなり、電解液中に浸漬したときに、めっき欠陥部で
の腐食が促進されて、Ｆｅイオンの溶出が急激に多くな
ることから、 Ｆｅ溶出と耐錆性の両立する０、６〜０
．９５の範囲が必要である。
次に下地めっき厚さを０．０１〜０．２μｍに規定した
理由は、次のとおりである。
理由は、次のとおりである。
０．０１μｍ未満では鋼板表面の被覆が不完全になるお
それがあって耐錆性、また塗装後の耐食性が悪くなり、
下地めっきなしない原板の″耐錆性、塗装後の耐食性に
対する目立った区別がなくなる。
それがあって耐錆性、また塗装後の耐食性が悪くなり、
下地めっきなしない原板の″耐錆性、塗装後の耐食性に
対する目立った区別がなくなる。
しかし０．２μｍＪ：り厚くすると耐錆性は向上するが
加土性が悪くなり、実際使用に不適となる。
加土性が悪くなり、実際使用に不適となる。
従ってＮｉ −Ｆｅ合金めつきＪ￥ ｆ： ０，０１〜
０．２ ｐｍの範囲とした。
０．２ ｐｍの範囲とした。
上記Ｈ１−Ｆｅ合金めつきを、上記厚さに施したのみで
も、同一のめつき厚さのｓｎめっきに比し、鋼板の耐錆
性能は数倍も改善されるが、溶接性についてはｓｎめつ
き鋼板にはるかに及ばない。
も、同一のめつき厚さのｓｎめっきに比し、鋼板の耐錆
性能は数倍も改善されるが、溶接性についてはｓｎめつ
き鋼板にはるかに及ばない。
そこで溶接性の向上−を図るように、Ｎ１−Ｆ９合金め
つきに重ねて０．０５〜１，０り／げのＳｎめつきを施
し、必要により溶鍋処理を施こすこととした０Ｈ１−１
ｒｅ合金めつき上のｓｎめつき量を０．０５〜１．０
ｇ／Ｉ１１”と規定した理由は、次のことからである。
つきに重ねて０．０５〜１，０り／げのＳｎめつきを施
し、必要により溶鍋処理を施こすこととした０Ｈ１−１
ｒｅ合金めつき上のｓｎめつき量を０．０５〜１．０
ｇ／Ｉ１１”と規定した理由は、次のことからである。
Ｂｎめっき量を０．０５ｇ／−より少なくＴると。
溶接性の向上およびｓｎのＦ１３ 、 Ｎ＝ −ｒｅ合
金暦に対Ｔる犠牲防食作用に基〈耐食性の向上効果がほ
とんどみられなくなり、また１、０り／ピより多くして
も、その効果が飽和して経済的にも損失となるからであ
る。
金暦に対Ｔる犠牲防食作用に基〈耐食性の向上効果がほ
とんどみられなくなり、また１、０り／ピより多くして
も、その効果が飽和して経済的にも損失となるからであ
る。
Ｎｉ −Ｆｅ合金めつき上のＳｎめっきを溶錫処理する
理由は次のことからである。ｓｎめつき層を溶錫処理す
ることにより平滑な錫層となると同時に、下地のＨｌ−
Ｆｅ合金と一部が緻密な合金層を形成するために、耐食
性がより一層向上する。特に、塗装後の耐食性の向上が
顕著である。
理由は次のことからである。ｓｎめつき層を溶錫処理す
ることにより平滑な錫層となると同時に、下地のＨｌ−
Ｆｅ合金と一部が緻密な合金層を形成するために、耐食
性がより一層向上する。特に、塗装後の耐食性の向上が
顕著である。
次に水利酸化クロムを生体とするクロメート皮膜は、溶
接性、塗膜密着性の点でとくに重要である。クロメート
皮膜量はＱｒ換算量にて８〜８０ｍｙ／♂の範囲が最も
優れた効果を呈Ｔる０すなわち８■／♂未満では耐錆性
が不十分であり、塗膜缶着性能の向上効果も得られない
。８０ｍｇ／ｌｒ？をこえると前記効果は良好であるが
、溶接時にちりを生じ、溶接部の補修塗装を困難にＴる
ばかりでなく、溶接強度が低下し、溶接不良を起こしや
Ｔくなるからである。
接性、塗膜密着性の点でとくに重要である。クロメート
皮膜量はＱｒ換算量にて８〜８０ｍｙ／♂の範囲が最も
優れた効果を呈Ｔる０すなわち８■／♂未満では耐錆性
が不十分であり、塗膜缶着性能の向上効果も得られない
。８０ｍｇ／ｌｒ？をこえると前記効果は良好であるが
、溶接時にちりを生じ、溶接部の補修塗装を困難にＴる
ばかりでなく、溶接強度が低下し、溶接不良を起こしや
Ｔくなるからである。
以下この発明の実施例を比較例および参考例と対比し具
体的に説明する。
体的に説明する。
めっき原板は、厚さ０．２２ｍ’ｌｌ＋で同一ロットの
調質圧延した冷延鋼板を用い５通常の脱脂、０先処理を
施した後、下記の条件の範囲で合金組成を変化させてめ
っきを行なったＯ Ｎｉ −Ｆｅ合金めつき組成は、重量比にて、Ｎｊ−７
・ −０，５〜０．９５でそのめっき厚さは、（Ｎｌ＋
Ｆｅ） ０．０１〜０．２μｍの範囲になるようにめっき液組成
電気量ご変化させてスルファミン酸塩浴法により下地め
っきを行った。
調質圧延した冷延鋼板を用い５通常の脱脂、０先処理を
施した後、下記の条件の範囲で合金組成を変化させてめ
っきを行なったＯ Ｎｉ −Ｆｅ合金めつき組成は、重量比にて、Ｎｊ−７
・ −０，５〜０．９５でそのめっき厚さは、（Ｎｌ＋
Ｆｅ） ０．０１〜０．２μｍの範囲になるようにめっき液組成
電気量ご変化させてスルファミン酸塩浴法により下地め
っきを行った。
Ｎｉ−Ｆｅ合金めつき後のＳｎめっきは、／）ロゲン浴
で０．０５〜１．０り７ｍ１の範囲にめっきを行った。
で０．０５〜１．０り７ｍ１の範囲にめっきを行った。
３ｎめっき後の溶錫処理は通電加熱で行なった０クロメ
ート処理は重クロム酸ナトリウム溶液中で陰極処理を行
なった。なおりロメート皮膜を２０■／ハ（クロム換に
量）以上にクロメート処理な施す時には無水クロム酸溶
液で陰極処理を行なった０ 各処理条件は実施例、比較例とも次のとおりで・ある０ （１） Ｎｉ −Ｆｅ合金めつき条件 スルファミン酸ニッケル： （Ｎｉ”）５０〜１５０り
／を硫酸第１鉄（ＦｅＳＯ，−７Ｈ，０） ：ｌ Ｏ〜
１００ ｇ／ｌはう酸二 δ０９／１ サッカリンナトリウム： ０．６ｇ／ｌラウリル硫酸ナ
トリウム： ７５ｔｎ９／、７ｊスルファミンｅ／：５
〜８０９／Ｉ Ｐ、Ｈ，１，０〜４．０ 温度 ２５〜６０℃ 電流密度 ０，５〜ａｏＡ／ｄ♂ めつき厚 ０．０１〜０，２ ｔｔｍ （ｇ） Ｓｎめっき条件（ハロゲン／浴）塩化第１錫：
６０ｇ／ｌ 酸性ふつ化ナトリウム： ｚｏｇ／ｌ ぶつ化ナトリウム： ５０’；ｌ／１ 塩化ナトリウム： ６０９／ １ 添加剤 少々 温度 ６０℃ 電流密度 ５ム／ｄ♂ めつ八属 ０．０５〜ｘ、ｏ９／げ （８）クロメート処理 Ａ：重クロム醗ナトリウム： δ０り／ｌ温度 ４５℃ 電流密度 ５Ａ／ｄｒｆ Ｂ：無水クロム酸： ６０ ｇ／Ｉ ＨＢ８０． ： ０．１２９／を 温度 ４５℃ 電流密度 ５Ａ／ｄげ 参考例についても同様の前処理を行い、次の表面処理を
行った。
ート処理は重クロム酸ナトリウム溶液中で陰極処理を行
なった。なおりロメート皮膜を２０■／ハ（クロム換に
量）以上にクロメート処理な施す時には無水クロム酸溶
液で陰極処理を行なった０ 各処理条件は実施例、比較例とも次のとおりで・ある０ （１） Ｎｉ −Ｆｅ合金めつき条件 スルファミン酸ニッケル： （Ｎｉ”）５０〜１５０り
／を硫酸第１鉄（ＦｅＳＯ，−７Ｈ，０） ：ｌ Ｏ〜
１００ ｇ／ｌはう酸二 δ０９／１ サッカリンナトリウム： ０．６ｇ／ｌラウリル硫酸ナ
トリウム： ７５ｔｎ９／、７ｊスルファミンｅ／：５
〜８０９／Ｉ Ｐ、Ｈ，１，０〜４．０ 温度 ２５〜６０℃ 電流密度 ０，５〜ａｏＡ／ｄ♂ めつき厚 ０．０１〜０，２ ｔｔｍ （ｇ） Ｓｎめっき条件（ハロゲン／浴）塩化第１錫：
６０ｇ／ｌ 酸性ふつ化ナトリウム： ｚｏｇ／ｌ ぶつ化ナトリウム： ５０’；ｌ／１ 塩化ナトリウム： ６０９／ １ 添加剤 少々 温度 ６０℃ 電流密度 ５ム／ｄ♂ めつ八属 ０．０５〜ｘ、ｏ９／げ （８）クロメート処理 Ａ：重クロム醗ナトリウム： δ０り／ｌ温度 ４５℃ 電流密度 ５Ａ／ｄｒｆ Ｂ：無水クロム酸： ６０ ｇ／Ｉ ＨＢ８０． ： ０．１２９／を 温度 ４５℃ 電流密度 ５Ａ／ｄげ 参考例についても同様の前処理を行い、次の表面処理を
行った。
０４例−ｌ
ワット浴中で０．２μｍのＨｌめつきご施した後前記ク
ロメート処理条件Ａでクロメ−ト皮膜な、１０■／Ｗ？
（クロム換算量）付着させた。
ロメート処理条件Ａでクロメ−ト皮膜な、１０■／Ｗ？
（クロム換算量）付着させた。
参考例−２
ハロゲン浴中で１．１９／♂のｓｎめつきを施し、す７
０−処理後、前記クロメ７ト浴Ａでクロメート皮膜を８
Ｗ９／Ｉ１１″（クロム換算量）付着させた０参考例−
８ 参考例−２と同様の処理でＳｎめっきを、とくに２．８
９７−にかえた。
０−処理後、前記クロメ７ト浴Ａでクロメート皮膜を８
Ｗ９／Ｉ１１″（クロム換算量）付着させた０参考例−
８ 参考例−２と同様の処理でＳｎめっきを、とくに２．８
９７−にかえた。
前記条件で得られた各表面処理鋼板製品から・試験片を
切り出して特性調査を行なった。
切り出して特性調査を行なった。
特性調査項目および試験法の詳細は以下のとおりである
。
。
（ＩＪ耐錆性の評価方法
乾湿繰り返し装置の試験槽内に試片を入れ、５゜”Ｃ，
９８％（相対湿度）、８０分、２５°Ｃ，６０％（相対
湿度）、８０分の乾湿状態を繰り返して一定期間試験を
行い、錆の発生程度で評価した。
９８％（相対湿度）、８０分、２５°Ｃ，６０％（相対
湿度）、８０分の乾湿状態を繰り返して一定期間試験を
行い、錆の発生程度で評価した。
評価は、ＪＩＳ −Ｚ−２９１２「錆発生度測定法」ニ
準拠し、◎（錆なし）、Ｏ１△、 ｘ 、 ｘｘ （全
面錆）の５段階で行った。
準拠し、◎（錆なし）、Ｏ１△、 ｘ 、 ｘｘ （全
面錆）の５段階で行った。
（２］溶接性の評価方法
溶接性試験は１Ｂ４．７Ｘ１１０ｗのに駒片を用いて次
の条件で行なった。
の条件で行なった。
溶接機 ： スードロニツク社製全自動溶接機２０２径
用 オーバラック ０．４〜０．５朋 溶接電流 １０００〜５０００Ａ 溶接性の評価は、ちりの出ない均一なナゲツト形成およ
び十分な溶接強度が得られる適正電流範囲の広さで行っ
た。
用 オーバラック ０．４〜０．５朋 溶接電流 １０００〜５０００Ａ 溶接性の評価は、ちりの出ない均一なナゲツト形成およ
び十分な溶接強度が得られる適正電流範囲の広さで行っ
た。
Ｑ： １５０Ａ以上、Δ：１００〜１５０ＡＸ：ＩＱＯ
Ａ助下 最小溶接可能電流値は溶接部の強度、ちりの発生がなく
、良好な溶接が可能な電流値である。溶接可能電流値が
小さいほど、経済性に優れる。
Ａ助下 最小溶接可能電流値は溶接部の強度、ちりの発生がなく
、良好な溶接が可能な電流値である。溶接可能電流値が
小さいほど、経済性に優れる。
適正電流範囲とは最小溶接可能電流値からの溶接可能電
流範囲を示した。
流範囲を示した。
なお、溶接部の強度は、試験円筒の一端にて溶接部をは
さんでＶ字型の切り込みを入れ、隅角部をプライヤーで
掴んで他端に向って引っ張るへインテストを行ない、途
中で溶１部が切断しないことを必要強度とした。
さんでＶ字型の切り込みを入れ、隅角部をプライヤーで
掴んで他端に向って引っ張るへインテストを行ない、途
中で溶１部が切断しないことを必要強度とした。
（８）塗装後の性能評価
エポキシフェノール系塗料量が４５±５ ｍｙ／ ｄゼ
となるように塗装し、２１０°Ｃ×１０分間の焼付乾燥
を行ったものにつき次のような試験を行った。
となるように塗装し、２１０°Ｃ×１０分間の焼付乾燥
を行ったものにつき次のような試験を行った。
（８−１）塗膜の二次密着性試験
１．５％Ｎａ０４．１．５ ％クエン酸ご含有Ｔる水溶
液中に９６時間浸漬後、１００個の基盤目をけがき、テ
ープによるはく喘個数で以下のとおり評価した〇◎：は
く離なし、０２１〜８個、△：４〜１０個Ｘ：１１〜８
０個、××：８０個以上 （８−２）耐食性試験 塗装面にスクラッチを入れて上記溶液に９６時Ｂ浸漬後
、スクラッチの腐食状態で評価した。
液中に９６時間浸漬後、１００個の基盤目をけがき、テ
ープによるはく喘個数で以下のとおり評価した〇◎：は
く離なし、０２１〜８個、△：４〜１０個Ｘ：１１〜８
０個、××：８０個以上 （８−２）耐食性試験 塗装面にスクラッチを入れて上記溶液に９６時Ｂ浸漬後
、スクラッチの腐食状態で評価した。
◎：非常に良好、Ｏ：良好、Δ：やや劣るＸ：者しく劣
る 以上の諸試験結果を次表に描けた。
る 以上の諸試験結果を次表に描けた。
（発明の効果）
この発明の方法で得られた鋼板は、比較例および参考例
のものに比して耐錆性、耐食性および塗装密着性ならび
に溶接性が優れていることがわかる０
のものに比して耐錆性、耐食性および塗装密着性ならび
に溶接性が優れていることがわかる０
第１図は、Ｎ１／ ・ 重量比とｙｅ溶出量との（Ｎｌ
＋Ｆ６） 関係を示すグラフであり、 Ｎｉ。 第２図は ／（Ｎ工＋Ｆ６）重量比と耐錆性との関床を
示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
＋Ｆ６） 関係を示すグラフであり、 Ｎｉ。 第２図は ／（Ｎ工＋Ｆ６）重量比と耐錆性との関床を
示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 脱脂、酸洗した冷延鋼板に、重量比でＮｉ／ （Ｎ
ｉ ＋Ｆｅ） −０，６０〜０．９５ ＋７）範囲とな
る合金組成（７） Ｎｉ −Ｆｅ合金めっきを０．０１
〜０．２０μｍの厚さに施した後、０．０５〜１．０ｇ
／ｍ’のｓｎめつきを施し、さらにクロメート処理によ
りクロム換算ｆｆ１８〜８０ｍｇ／げの範囲にて水和酸
化クロム正体のクロメート皮膜を重ねて形成させること
から成り、耐錆性、耐食性°および塗料密着性ならびに
溶接性に優れることを特徴とＴるシーム溶接缶用表面処
理鋼板の製造方法。 λ 脱脂、酸洗した冷延鋼板に、重量比でＮｉ／（Ｎｉ
＋Ｆｅ）−０，６ｏ Ｎ００９ ｓの範囲となる合金組
成のＨｌ−Ｆｅ合金めっきを０．０１〜０．２０ｎｍ
（Ｄ厚すニ施Ｌｆ後、０．０５〜１．０ｇ／Ｉ１１′の
４３ｎめっきを行なった後溶錫処理し、さらにクロメー
ト処理によりクロム換Ｘｆｌｔ８〜８０ ｍｇｌｄの範
囲にて水和酸化クロム主体のクロメート皮膜を重ねて形
成させることから成り、耐錆性、耐食性および塗料密着
性ならびに溶接性に優れることを特徴とするシーム溶接
缶用表面処理鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12093583A JPS6013098A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12093583A JPS6013098A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013098A true JPS6013098A (ja) | 1985-01-23 |
Family
ID=14798605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12093583A Pending JPS6013098A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013098A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6029484A (ja) * | 1983-07-29 | 1985-02-14 | Nippon Steel Corp | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
| JPS6240396A (ja) * | 1985-08-15 | 1987-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 溶接性、耐食性に優れた缶用表面処理鋼板 |
| JPS634091A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 製缶用表面処理鋼板 |
| JPH02156096A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | シーム溶接性、塗料密着性および塗装後耐食性に優れた極薄溶接缶用材料 |
-
1983
- 1983-07-05 JP JP12093583A patent/JPS6013098A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6029484A (ja) * | 1983-07-29 | 1985-02-14 | Nippon Steel Corp | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
| JPS6217039B2 (ja) * | 1983-07-29 | 1987-04-15 | Nippon Steel Corp | |
| JPS6240396A (ja) * | 1985-08-15 | 1987-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 溶接性、耐食性に優れた缶用表面処理鋼板 |
| JPH0434636B2 (ja) * | 1985-08-15 | 1992-06-08 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS634091A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 製缶用表面処理鋼板 |
| JPH02156096A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | シーム溶接性、塗料密着性および塗装後耐食性に優れた極薄溶接缶用材料 |
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