JPS6217039B2 - - Google Patents
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Description
（産業上の利用分野）
本発明は製缶用素材として、特にシーム溶接性
に優れた製缶用表面処理鋼板に関するものであ
る。 （従来技術） 従来製缶用表面処理鋼板として電解Snメツキ
鋼板（以下ブリキと称す。）及び電解クロムメツ
キ鋼板（以下TFS−CTと称す。）が使用されて
おり、これらを使用して３ピース缶（缶体が缶ブ
タ上・下及び缶胴の３部分から構成される缶）を
製缶する際、ブリキの場合はハンダ付法、TFS
−CTの場合は接着法が主として使用されてき
た。ところが近年このハンダ付法、接着法に替り
シーム溶接性が指向されるようになつてきた。 そして缶胴接合法としてシーム溶接法を採用す
る場合、使用する素材はブリキが主であり、
TFS−CTはその表面の金属クロム、クロム酸化
物等の融点が高く、シーム溶接の前にこの表面層
を研削除去する必要があるため一般的でない。 ところがブリキはSn価格の上昇等によつてそ
のコストが高く、シーム溶接缶用素材として、ブ
リキに替り得る低コストかつ高性能な新素材の開
発が望まれており、その１つとして本発明と同一
出願人が既に特願昭55−73795、55−77015、55−
77017、55−111040号及び特願昭56−129077号等
でNi又はNi−Zn合金を鋼板に被覆した後クロメ
ート処理層を形成させる表面処理鋼板を提案して
いる。これらNi系被覆鋼板において、クロメー
ト処理層はその耐食性能向上に非常に大きな役割
を果しているが、製缶用素材としての耐食性とシ
ーム溶接性両方のバランスが得ることがむずかし
く、クロメート処理量が少ないとシーム溶接性は
良好であるが耐食性に劣り、逆にクロメート処理
量が多過ぎると、耐食性は良好となるがシーム溶
接性が劣る難点がある。そして現在市場に出され
ているNi系被覆鋼板ではシーム溶接性を確保す
るため、若干塗装耐食性、特に耐硫化黒変性能が
犠牲になつているのが現状である。 すなわち、これらNi系被覆鋼板を工業的に生
産する際、常に耐食性及びシーム溶接性共に満足
する必要がある。 （本発明の目的） 本発明はこの問題を解決することを目的とする
ものであり、本発明者が鋭意研究を行つた結果、
鋼板の表面にNi−Fe系合金被覆層を設けた後缶
内面側にシーム溶接に効果のあるSnを単独被覆
層として重層せしめることによつて、例え2500
mg／m2以下の極低Sn被覆層であつても、シーム
溶接性の劣化が起らず、塗装耐食性にも優れた製
缶用表面処理鋼板が得られることを見出し、本発
明を完成するに至つたものである。 （発明の構成・作用） 即ち、本発明は鋼板両面下層にNi−Fe系合金
被覆層を設け、 缶内面側のNi−Fe系合金被覆層の被覆量が
10〜500mg／m2、該被覆層中のFe含量が10〜
80wt％であり、該被覆層の上に設けるSn被覆
層の被覆量が100〜2500mg／m2であり、 缶外面側のNi−Fe合金被覆層の被覆量が100
〜1000mg／m2、該被覆層中のFe含量が50wt％
以下であり、且つ該被覆層の上にSn被覆層を
設けず、 さらに両面にCr処理層を形成させたことを
特徴とするシーム溶接性に優れた製缶用表面処
理鋼板である。 以下、本発明につき分説する。 まず、本発明のNi−Fe系合金は、代表的には
Ni−Fe2元合金であるが、Co、Cr、Sn、Cu、Ｐ
等を含有する場合も含まれる。 本発明の表面処理鋼板は、表裏でメツキ層構成
を変え、製缶後缶外面に該当する面は、Sn被覆
を重層させず、Ni−Fe系合金被覆又はNi単層被
覆のみとしている。 これは製缶後、缶内面側となる面と、外面側に
なる面に要求される特性はそれぞれ異なり、製缶
後缶内面となる面は直接内容物に接触する面であ
ることより、塗装耐食性、換言すれば塗装欠陥部
等からのFe溶出の防止、又硫化黒変等のいわゆ
る塗膜下腐食性能等の特性を満足する必要があ
り、缶外面は製缶後缶保管中の耐錆性、又塗装印
刷後の美観等を満足すればよく、全体としてシー
ム溶接性が良好であればよいからである。 Ni−Fe系合金被覆方法は特に限定しないが、
電気合金メツキ法が使用でき経済的である。メツ
キ浴についても公知のメツキ浴が使用でき、特に
限定するものではない。 つぎに製缶後缶内面となる面について説明す
る。製缶後缶内面となる面は、前述のように優れ
た塗装耐食性等が要求され、従来、片面当り、
2500mg／m2超のSnメツキ被覆が必要とされてい
た。しかし、Snが高価であるため、コストダウ
ンのため、Snメツキ量を減らして2500mg／m2以
下とすると塗装耐食性及びシーム溶接性が劣化
し、実用に耐えなくなるとされていた。 本発明者は、片面当り2500mg／m2以下の極薄ブ
リキで製缶用材料としての塗装耐食性、シーム溶
接性を確保すべく、研究を行つた結果、表面清浄
化した鋼板に、Fewt％が10〜80wt％のNi−Fe合
金被覆を片面当り10〜500mg／m2被覆した後、Sn
被覆を片面当り100〜2500mg／m2被覆し、さらに
リフロー処理を行うか、もしくはそのまま、通常
の方法でＴ・Cr（全クロム量）として、片面当
り２〜30mg／m2のクロム処理層を形成することに
よつて、Sn被覆量が片面当り2500mg／m2以下の
極薄メツキ領域においも、優れた塗装耐食性、及
びシーム溶接性を持つことを知見した。 片面当りのSn被覆量が2500mg／m2以下の極薄
ブリキの問題点は、前述のようにメツキ層の地鉄
被覆性が不十分であり、塗装耐食性が劣ること
と、塗装焼付時の熱処理によつて、Sn層と地鉄
との合金化が進行し、特に片面当り500mg／m2以
下のSn層では、ほとんど全てFe−Sn二元合金と
なり、シーム溶接性が劣化することであつた。 しかるに、本発明のように鋼板上にNi−Fe合
金被覆した後Snメツキを行うと、地鉄上を緻密
で、しかも素地Feとの間のガルバニツク作用の
小さなNi−Fe系合金被覆が存在するため、片面
当り2500mg／m2以下のSnメツキ量でも塗装耐食
性は良好である。又片面当り500mg／m2以下のSn
メツキ量でも、Ni−Fe系合金被覆層が塗膜焼付
時の加熱処理時、SnとFeとの合金化を抑制し、
未合金のいわゆるFree Sn層を確保することがで
きるものと思われる。 特にシーム溶接性にはFree Sn層が有効である
ため、本発明のように、Snメツキ量が薄くて
も、Free Snが塗装焼付後も十分に存在するもの
は、シーム溶接性に有利である。 又製缶後、缶内面となる面のNi−Fe被覆中の
Fewt％は10〜80wt％が望ましく、10wt％未満で
はNi単層被覆に近い性格を持ち、Sn層との合金
化反応が大きくなり、又80wt％超では逆に素地
Feに近い性格を持つことより、さらにSn被覆を
行つても、片面当り2500mg／m2以下の被覆量では
塗装後の耐食性が劣化する。又Ni−Fe系合金被
覆量が10mg／m2未満では効果が認められず、500
mg／m2超では効果が飽和しコストアツプになり更
にシーム溶接性も劣化する。 次に製缶後缶外面となる面について説明する。 前述のように製缶後缶外面となる面は、製缶後
の耐錆性等を満足できればよく、製缶後缶内面と
なる面のようにSn被覆層は不要である。 本発明のように製缶後缶外面となる面にSn被
覆を行わない場合、Ni−Fe系合金被覆層の被覆
量は片面当り100〜1000mg／m2、合金層中のFewt
％は50wt％以下が望ましく、場合によつては
Fewt％０のNi単層被覆でも良い。100mg／m2未満
では塗装後の耐錆性が不足し、1000mg／m2超では
性能の向上が望めず、コスト高となる。又合金層
中のFewt％が50wt％超では塗装後の耐錆性が劣
化する。 以上述べた如き構成をもつた被覆層を缶内・外
面側に設けたのち、リフロー処理を行うか、もし
くは行わず、そのまま、両面にクロム処理層を形
成させる。クロム処理により耐錆性、耐食性が向
上する。 リフロー処理は本発明の必須要件ではなく、適
時、実施すれば良い。又リフロー処理の中には表
層Snの溶融までには到らない、いわゆるアンダ
ーメルト処理も含めるのもとする。 両面に行うクロム処理層の被覆法について本発
明においても特に制限を設けず、ブリキのケミカ
ル処理のようにOX−Cr（クロム酸化物）を主体
とするものでも、CrO3−SO4 2-又はCrO3−Na2
SiF6等の処理浴で行つたＭ・Cr（金属クロム）、
OX−Crの二層構造を持つもの（TFS−CT処理
と称す。）でも良く、必要な性能に応じて適宜選
択すれば良い。 ブリキのケミカル処理のようにOX−Crを主体
とするクロメート被覆の場合、Ｔ・Cr量として
２mg／m2以上30mg／m2以下が好ましく、TFS−
CT処理の場合Ｍ・Cr量は10mg／m2以下、OX−
Cr量は20mg／m2以下、Ｔ・Crとしてケミカル処
理と同じく２mg／m2以上30mg／m2以下が好まし
い。Ｔ・Cr2mg／m2未満では耐食性が劣化し、30
mg／m2超ではシーム溶接性が劣化する。 以上被覆を行つたのち、通常の方法で、輸送、
保管中の発錆防止等の目的で塗油を行つた後製品
となる。 次に実施例について説明する。 実施例 １ 表面清浄化した冷延鋼板両面に(1)に示す条件で
Ni−Fe二元合金被覆を電気メツキ法で製缶後缶
内面となる面は片面当り100mg／m2（Ni70〜80wt
％）、製缶後缶外面となる面は片面当り600mg／m2
（Ni70〜80wt％）とした後、製缶後缶内面となる
面にのみ、(2)の条件で片面当り650mg／m2のSnを
被覆し、塗装後缶外面となる面はSn重層被覆を
施さず、さらに両面に(3)、(4)に示す条件で電解ク
ロム酸処理を行い、さらに両面にジオクチルセバ
ケートの油膜を片面当り４mg／m2形成し、各種テ
ストに供した。 なお、評価テストは製缶後、缶外面側となる面
についてそれぞれ行つた。 (1) 浴組成 NiSO4・6H2O 150〜200ｇ／ NiC 40〜60ｇ／ FeSO4・7H2O 10〜15ｇ／ H3BO3 40〜50ｇ／ 浴 温 50℃ 陰極電流密度 10A／ｄm2 (2) 浴組成 硫酸錫 20〜30ｇ／ フエノールスルフオン酸 （65％溶液） 25〜35ｇ／ 浴 温 50℃ 陰極電流密度 15A／ｄm2 (3) 浴組成 Na2Cr2O7 20〜30ｇ／ 浴 温 40〜70℃ (4) 浴組成 CrO3 50〜150ｇ／ H2SO4又は Na2SiF6 ３〜５ｇ／ 浴温 50℃ 実施例 ２ 実施例１においてSn重層被覆後、表面Sn溶融
処理として270℃×3secで加熱するいわゆるリフ
ロー処理を行つた。電解クロム酸処理は実施例１
の(3)のみとした。その他は実施例１と同じ条件で
実施した。 比較例 １ 実施例１において製缶後缶外面側となる面の
Ni−Fe二元合金被覆量を片面当り80mg／m2
（Ni70〜80wt％）とした。電解クロム酸処理は実
施例１の(4)のみとした。その他は実施例１と同じ
条件で実施した。 なお、評価テストは外面側についてのみ実施し
た。 比較例 ２ 表面清浄化した冷延鋼板両面に実施例１の(2)に
示す条件で片面当り650mg／m2のSn被覆を施し、
しかる後実施例１と同じ条件で後処理を実施し
た。 以上述べた本発明実施例及び比較例又従来例と
して片面当りのSn被覆量2.8ｇ／m2の通常ブリキ
（＃25ETと称す。）又片面当りの金属Cr量100
mg／m2、酸化Cr量15mg／m2のクロムメツキ鋼板
（TFS−CTと称す。）について下記の評価テスト
を実施した。 試験項目は以下に示す(A)〜(E)の項目について実
施し、その性能を評価した。 (A) UCC（アンダーカツトフイルムコロージヨ
ン）テスト 製缶用エポキシフエノール塗料を片面当りの乾
燥重量として50mg／ｄm2となるようサンプルの試
験面に塗布し、205℃×10分焼付を行いさらに180
℃×20分の空焼を行つた。そして塗装面にナイフ
でスクラツチを入れ、腐食液（1.5％クエン酸−
1.5％食塩）中に浸漬しCO2ガスをバブリングし
ながら50℃で３日間保定した後、スクラツチ部を
テープ剥離してスクラツチ部の塗膜剥離状態及び
スクラツチ部穿孔腐食状態（ピツテイング）を判
定した。 塗膜剥離状況の判定は◎剥離なし、〇剥離小、
△剥離やや大、×剥離大で、穿孔腐食状況の判定
は◎なし、〇小、△やや大、×大とした。 (B) 耐硫化黒変テスト (A)と同様な塗装を施した試片の中央部にエリク
セン試験機で４mmの張り出し加工を行い、試片を
市販缶中に入れ、缶中に市販のサケ水煮をリパツ
クした後、125℃で90分のレトルト処理を行つ
た。そして徐冷後開缶し、エリクセン張出部及び
エリクセン張出部以外（平板部）の表面黒変状態
を目視判定した。判定は◎黒変なし、〇小、△や
や大、×大とした。 (C) 塗膜２次密着性テスト (A)と同様な塗装を施した試片を、３％食塩水中
に浸漬し、125℃×90分レトルト処理を施した
後、塗膜に２mm間隔のゴバン目をナイフで入れ、
テープ剥離することによつて判定した。判定は◎
剥離なし、〇小、△やや大、×大とした。 (D) 耐糸錆テスト (A)と同様な塗装を施した試片にナイフでスクラ
ツチを入れ、試片中央部にエリクセン試験器で４
mmの張り出し加工を行つた後、塩水噴霧試験機で
５％NaCを３時間噴霧した。 そして試片を水洗乾燥後乾球38℃、湿球35.5
℃、相対湿度85％の恒温恒湿試験機中に試片を入
れ、14日間放置した。そして試片塗膜スクラツチ
部の糸錆発生状況を目視判定することによつて耐
糸錆性を評価した。判定は◎糸錆発生なし、〇発
生小、△やや大、×大とした。 (E) シーム溶接性テスト 各試片を缶胴に成形した後、シーム溶接機を使
用して、缶胴接合部のラツプ巾0.6mm、加圧力50
Kg、２次側の溶接電流4.5KAの条件でシーム溶接
した。そしてシーム溶接部の強度は衝撃テスト及
び溶接部にＶ形のノツチを入れペンチで引きさく
引きさきテストにより判定し、シーム溶接部の外
観は目視で散りの有無等より判定した。なおシー
ム溶接性テストに供した試片には塗装は行わず
210℃×20分の空焼処理のみ行つた。強度の判定
は〇全て素材部破断、△一部溶接部破断、×溶接
部破断とし、外観の判定は◎全く散りなし、〇散
り小、△散りやや大、×散り大とした。 以上のテスト結果を第１表に示す。 第１表に示すように実施例１は製缶後缶内外面
それぞれ異なつた品質要求を充分満足する性能を
有している。 これに対し、比較例１は製缶後、缶外面側とな
す面のNi−Fe二元合金被覆量が少ない場合の例
で耐錆性、シーム溶接性共劣つている。 又比較例２はNi−Fe二元合金被覆を省略した
いわゆる極薄Snメツキ鋼板であり、耐食性、及
びシーム溶接性に劣つている。 （発明の効果） このように本発明の表面処理鋼板は、Ni−Fe
二元合金被覆層を両面に設け、片面のみにSn層
を重層させることによつて缶内外面の要求品質即
ち、缶内面の耐食性、缶外面の耐錆性を満足させ
ながら安定した良好なシーム溶接性を保持する低
コストの製缶用表面処理鋼板である。
に優れた製缶用表面処理鋼板に関するものであ
る。 （従来技術） 従来製缶用表面処理鋼板として電解Snメツキ
鋼板（以下ブリキと称す。）及び電解クロムメツ
キ鋼板（以下TFS−CTと称す。）が使用されて
おり、これらを使用して３ピース缶（缶体が缶ブ
タ上・下及び缶胴の３部分から構成される缶）を
製缶する際、ブリキの場合はハンダ付法、TFS
−CTの場合は接着法が主として使用されてき
た。ところが近年このハンダ付法、接着法に替り
シーム溶接性が指向されるようになつてきた。 そして缶胴接合法としてシーム溶接法を採用す
る場合、使用する素材はブリキが主であり、
TFS−CTはその表面の金属クロム、クロム酸化
物等の融点が高く、シーム溶接の前にこの表面層
を研削除去する必要があるため一般的でない。 ところがブリキはSn価格の上昇等によつてそ
のコストが高く、シーム溶接缶用素材として、ブ
リキに替り得る低コストかつ高性能な新素材の開
発が望まれており、その１つとして本発明と同一
出願人が既に特願昭55−73795、55−77015、55−
77017、55−111040号及び特願昭56−129077号等
でNi又はNi−Zn合金を鋼板に被覆した後クロメ
ート処理層を形成させる表面処理鋼板を提案して
いる。これらNi系被覆鋼板において、クロメー
ト処理層はその耐食性能向上に非常に大きな役割
を果しているが、製缶用素材としての耐食性とシ
ーム溶接性両方のバランスが得ることがむずかし
く、クロメート処理量が少ないとシーム溶接性は
良好であるが耐食性に劣り、逆にクロメート処理
量が多過ぎると、耐食性は良好となるがシーム溶
接性が劣る難点がある。そして現在市場に出され
ているNi系被覆鋼板ではシーム溶接性を確保す
るため、若干塗装耐食性、特に耐硫化黒変性能が
犠牲になつているのが現状である。 すなわち、これらNi系被覆鋼板を工業的に生
産する際、常に耐食性及びシーム溶接性共に満足
する必要がある。 （本発明の目的） 本発明はこの問題を解決することを目的とする
ものであり、本発明者が鋭意研究を行つた結果、
鋼板の表面にNi−Fe系合金被覆層を設けた後缶
内面側にシーム溶接に効果のあるSnを単独被覆
層として重層せしめることによつて、例え2500
mg／m2以下の極低Sn被覆層であつても、シーム
溶接性の劣化が起らず、塗装耐食性にも優れた製
缶用表面処理鋼板が得られることを見出し、本発
明を完成するに至つたものである。 （発明の構成・作用） 即ち、本発明は鋼板両面下層にNi−Fe系合金
被覆層を設け、 缶内面側のNi−Fe系合金被覆層の被覆量が
10〜500mg／m2、該被覆層中のFe含量が10〜
80wt％であり、該被覆層の上に設けるSn被覆
層の被覆量が100〜2500mg／m2であり、 缶外面側のNi−Fe合金被覆層の被覆量が100
〜1000mg／m2、該被覆層中のFe含量が50wt％
以下であり、且つ該被覆層の上にSn被覆層を
設けず、 さらに両面にCr処理層を形成させたことを
特徴とするシーム溶接性に優れた製缶用表面処
理鋼板である。 以下、本発明につき分説する。 まず、本発明のNi−Fe系合金は、代表的には
Ni−Fe2元合金であるが、Co、Cr、Sn、Cu、Ｐ
等を含有する場合も含まれる。 本発明の表面処理鋼板は、表裏でメツキ層構成
を変え、製缶後缶外面に該当する面は、Sn被覆
を重層させず、Ni−Fe系合金被覆又はNi単層被
覆のみとしている。 これは製缶後、缶内面側となる面と、外面側に
なる面に要求される特性はそれぞれ異なり、製缶
後缶内面となる面は直接内容物に接触する面であ
ることより、塗装耐食性、換言すれば塗装欠陥部
等からのFe溶出の防止、又硫化黒変等のいわゆ
る塗膜下腐食性能等の特性を満足する必要があ
り、缶外面は製缶後缶保管中の耐錆性、又塗装印
刷後の美観等を満足すればよく、全体としてシー
ム溶接性が良好であればよいからである。 Ni−Fe系合金被覆方法は特に限定しないが、
電気合金メツキ法が使用でき経済的である。メツ
キ浴についても公知のメツキ浴が使用でき、特に
限定するものではない。 つぎに製缶後缶内面となる面について説明す
る。製缶後缶内面となる面は、前述のように優れ
た塗装耐食性等が要求され、従来、片面当り、
2500mg／m2超のSnメツキ被覆が必要とされてい
た。しかし、Snが高価であるため、コストダウ
ンのため、Snメツキ量を減らして2500mg／m2以
下とすると塗装耐食性及びシーム溶接性が劣化
し、実用に耐えなくなるとされていた。 本発明者は、片面当り2500mg／m2以下の極薄ブ
リキで製缶用材料としての塗装耐食性、シーム溶
接性を確保すべく、研究を行つた結果、表面清浄
化した鋼板に、Fewt％が10〜80wt％のNi−Fe合
金被覆を片面当り10〜500mg／m2被覆した後、Sn
被覆を片面当り100〜2500mg／m2被覆し、さらに
リフロー処理を行うか、もしくはそのまま、通常
の方法でＴ・Cr（全クロム量）として、片面当
り２〜30mg／m2のクロム処理層を形成することに
よつて、Sn被覆量が片面当り2500mg／m2以下の
極薄メツキ領域においも、優れた塗装耐食性、及
びシーム溶接性を持つことを知見した。 片面当りのSn被覆量が2500mg／m2以下の極薄
ブリキの問題点は、前述のようにメツキ層の地鉄
被覆性が不十分であり、塗装耐食性が劣ること
と、塗装焼付時の熱処理によつて、Sn層と地鉄
との合金化が進行し、特に片面当り500mg／m2以
下のSn層では、ほとんど全てFe−Sn二元合金と
なり、シーム溶接性が劣化することであつた。 しかるに、本発明のように鋼板上にNi−Fe合
金被覆した後Snメツキを行うと、地鉄上を緻密
で、しかも素地Feとの間のガルバニツク作用の
小さなNi−Fe系合金被覆が存在するため、片面
当り2500mg／m2以下のSnメツキ量でも塗装耐食
性は良好である。又片面当り500mg／m2以下のSn
メツキ量でも、Ni−Fe系合金被覆層が塗膜焼付
時の加熱処理時、SnとFeとの合金化を抑制し、
未合金のいわゆるFree Sn層を確保することがで
きるものと思われる。 特にシーム溶接性にはFree Sn層が有効である
ため、本発明のように、Snメツキ量が薄くて
も、Free Snが塗装焼付後も十分に存在するもの
は、シーム溶接性に有利である。 又製缶後、缶内面となる面のNi−Fe被覆中の
Fewt％は10〜80wt％が望ましく、10wt％未満で
はNi単層被覆に近い性格を持ち、Sn層との合金
化反応が大きくなり、又80wt％超では逆に素地
Feに近い性格を持つことより、さらにSn被覆を
行つても、片面当り2500mg／m2以下の被覆量では
塗装後の耐食性が劣化する。又Ni−Fe系合金被
覆量が10mg／m2未満では効果が認められず、500
mg／m2超では効果が飽和しコストアツプになり更
にシーム溶接性も劣化する。 次に製缶後缶外面となる面について説明する。 前述のように製缶後缶外面となる面は、製缶後
の耐錆性等を満足できればよく、製缶後缶内面と
なる面のようにSn被覆層は不要である。 本発明のように製缶後缶外面となる面にSn被
覆を行わない場合、Ni−Fe系合金被覆層の被覆
量は片面当り100〜1000mg／m2、合金層中のFewt
％は50wt％以下が望ましく、場合によつては
Fewt％０のNi単層被覆でも良い。100mg／m2未満
では塗装後の耐錆性が不足し、1000mg／m2超では
性能の向上が望めず、コスト高となる。又合金層
中のFewt％が50wt％超では塗装後の耐錆性が劣
化する。 以上述べた如き構成をもつた被覆層を缶内・外
面側に設けたのち、リフロー処理を行うか、もし
くは行わず、そのまま、両面にクロム処理層を形
成させる。クロム処理により耐錆性、耐食性が向
上する。 リフロー処理は本発明の必須要件ではなく、適
時、実施すれば良い。又リフロー処理の中には表
層Snの溶融までには到らない、いわゆるアンダ
ーメルト処理も含めるのもとする。 両面に行うクロム処理層の被覆法について本発
明においても特に制限を設けず、ブリキのケミカ
ル処理のようにOX−Cr（クロム酸化物）を主体
とするものでも、CrO3−SO4 2-又はCrO3−Na2
SiF6等の処理浴で行つたＭ・Cr（金属クロム）、
OX−Crの二層構造を持つもの（TFS−CT処理
と称す。）でも良く、必要な性能に応じて適宜選
択すれば良い。 ブリキのケミカル処理のようにOX−Crを主体
とするクロメート被覆の場合、Ｔ・Cr量として
２mg／m2以上30mg／m2以下が好ましく、TFS−
CT処理の場合Ｍ・Cr量は10mg／m2以下、OX−
Cr量は20mg／m2以下、Ｔ・Crとしてケミカル処
理と同じく２mg／m2以上30mg／m2以下が好まし
い。Ｔ・Cr2mg／m2未満では耐食性が劣化し、30
mg／m2超ではシーム溶接性が劣化する。 以上被覆を行つたのち、通常の方法で、輸送、
保管中の発錆防止等の目的で塗油を行つた後製品
となる。 次に実施例について説明する。 実施例 １ 表面清浄化した冷延鋼板両面に(1)に示す条件で
Ni−Fe二元合金被覆を電気メツキ法で製缶後缶
内面となる面は片面当り100mg／m2（Ni70〜80wt
％）、製缶後缶外面となる面は片面当り600mg／m2
（Ni70〜80wt％）とした後、製缶後缶内面となる
面にのみ、(2)の条件で片面当り650mg／m2のSnを
被覆し、塗装後缶外面となる面はSn重層被覆を
施さず、さらに両面に(3)、(4)に示す条件で電解ク
ロム酸処理を行い、さらに両面にジオクチルセバ
ケートの油膜を片面当り４mg／m2形成し、各種テ
ストに供した。 なお、評価テストは製缶後、缶外面側となる面
についてそれぞれ行つた。 (1) 浴組成 NiSO4・6H2O 150〜200ｇ／ NiC 40〜60ｇ／ FeSO4・7H2O 10〜15ｇ／ H3BO3 40〜50ｇ／ 浴 温 50℃ 陰極電流密度 10A／ｄm2 (2) 浴組成 硫酸錫 20〜30ｇ／ フエノールスルフオン酸 （65％溶液） 25〜35ｇ／ 浴 温 50℃ 陰極電流密度 15A／ｄm2 (3) 浴組成 Na2Cr2O7 20〜30ｇ／ 浴 温 40〜70℃ (4) 浴組成 CrO3 50〜150ｇ／ H2SO4又は Na2SiF6 ３〜５ｇ／ 浴温 50℃ 実施例 ２ 実施例１においてSn重層被覆後、表面Sn溶融
処理として270℃×3secで加熱するいわゆるリフ
ロー処理を行つた。電解クロム酸処理は実施例１
の(3)のみとした。その他は実施例１と同じ条件で
実施した。 比較例 １ 実施例１において製缶後缶外面側となる面の
Ni−Fe二元合金被覆量を片面当り80mg／m2
（Ni70〜80wt％）とした。電解クロム酸処理は実
施例１の(4)のみとした。その他は実施例１と同じ
条件で実施した。 なお、評価テストは外面側についてのみ実施し
た。 比較例 ２ 表面清浄化した冷延鋼板両面に実施例１の(2)に
示す条件で片面当り650mg／m2のSn被覆を施し、
しかる後実施例１と同じ条件で後処理を実施し
た。 以上述べた本発明実施例及び比較例又従来例と
して片面当りのSn被覆量2.8ｇ／m2の通常ブリキ
（＃25ETと称す。）又片面当りの金属Cr量100
mg／m2、酸化Cr量15mg／m2のクロムメツキ鋼板
（TFS−CTと称す。）について下記の評価テスト
を実施した。 試験項目は以下に示す(A)〜(E)の項目について実
施し、その性能を評価した。 (A) UCC（アンダーカツトフイルムコロージヨ
ン）テスト 製缶用エポキシフエノール塗料を片面当りの乾
燥重量として50mg／ｄm2となるようサンプルの試
験面に塗布し、205℃×10分焼付を行いさらに180
℃×20分の空焼を行つた。そして塗装面にナイフ
でスクラツチを入れ、腐食液（1.5％クエン酸−
1.5％食塩）中に浸漬しCO2ガスをバブリングし
ながら50℃で３日間保定した後、スクラツチ部を
テープ剥離してスクラツチ部の塗膜剥離状態及び
スクラツチ部穿孔腐食状態（ピツテイング）を判
定した。 塗膜剥離状況の判定は◎剥離なし、〇剥離小、
△剥離やや大、×剥離大で、穿孔腐食状況の判定
は◎なし、〇小、△やや大、×大とした。 (B) 耐硫化黒変テスト (A)と同様な塗装を施した試片の中央部にエリク
セン試験機で４mmの張り出し加工を行い、試片を
市販缶中に入れ、缶中に市販のサケ水煮をリパツ
クした後、125℃で90分のレトルト処理を行つ
た。そして徐冷後開缶し、エリクセン張出部及び
エリクセン張出部以外（平板部）の表面黒変状態
を目視判定した。判定は◎黒変なし、〇小、△や
や大、×大とした。 (C) 塗膜２次密着性テスト (A)と同様な塗装を施した試片を、３％食塩水中
に浸漬し、125℃×90分レトルト処理を施した
後、塗膜に２mm間隔のゴバン目をナイフで入れ、
テープ剥離することによつて判定した。判定は◎
剥離なし、〇小、△やや大、×大とした。 (D) 耐糸錆テスト (A)と同様な塗装を施した試片にナイフでスクラ
ツチを入れ、試片中央部にエリクセン試験器で４
mmの張り出し加工を行つた後、塩水噴霧試験機で
５％NaCを３時間噴霧した。 そして試片を水洗乾燥後乾球38℃、湿球35.5
℃、相対湿度85％の恒温恒湿試験機中に試片を入
れ、14日間放置した。そして試片塗膜スクラツチ
部の糸錆発生状況を目視判定することによつて耐
糸錆性を評価した。判定は◎糸錆発生なし、〇発
生小、△やや大、×大とした。 (E) シーム溶接性テスト 各試片を缶胴に成形した後、シーム溶接機を使
用して、缶胴接合部のラツプ巾0.6mm、加圧力50
Kg、２次側の溶接電流4.5KAの条件でシーム溶接
した。そしてシーム溶接部の強度は衝撃テスト及
び溶接部にＶ形のノツチを入れペンチで引きさく
引きさきテストにより判定し、シーム溶接部の外
観は目視で散りの有無等より判定した。なおシー
ム溶接性テストに供した試片には塗装は行わず
210℃×20分の空焼処理のみ行つた。強度の判定
は〇全て素材部破断、△一部溶接部破断、×溶接
部破断とし、外観の判定は◎全く散りなし、〇散
り小、△散りやや大、×散り大とした。 以上のテスト結果を第１表に示す。 第１表に示すように実施例１は製缶後缶内外面
それぞれ異なつた品質要求を充分満足する性能を
有している。 これに対し、比較例１は製缶後、缶外面側とな
す面のNi−Fe二元合金被覆量が少ない場合の例
で耐錆性、シーム溶接性共劣つている。 又比較例２はNi−Fe二元合金被覆を省略した
いわゆる極薄Snメツキ鋼板であり、耐食性、及
びシーム溶接性に劣つている。 （発明の効果） このように本発明の表面処理鋼板は、Ni−Fe
二元合金被覆層を両面に設け、片面のみにSn層
を重層させることによつて缶内外面の要求品質即
ち、缶内面の耐食性、缶外面の耐錆性を満足させ
ながら安定した良好なシーム溶接性を保持する低
コストの製缶用表面処理鋼板である。
【表】
Claims (1)
- １ 鋼板両面下層にNi−Fe系合金被覆層を設
け、缶内面側のNi−Fe系合金被覆層の被覆量が
10〜500mg／m2、該被覆層中のFe含量が10〜80wt
％であり、該被覆層の上に設けるSn被覆層の被
覆量が100〜2500mg／m2であり、缶外面側のNi−
Fe合金被覆層の被覆量が100〜1000mg／m2、該被
覆層中のFe含量が50wt％以下であり、且つ該被
覆層の上にSn被覆層を設けず、さらに両面にCr
処理層を形成させたことを特徴とするシーム溶接
性に優れた製缶用表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13779083A JPS6029484A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13779083A JPS6029484A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029484A JPS6029484A (ja) | 1985-02-14 |
| JPS6217039B2 true JPS6217039B2 (ja) | 1987-04-15 |
Family
ID=15206905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13779083A Granted JPS6029484A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029484A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6255213U (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-06 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5295544A (en) * | 1976-02-04 | 1977-08-11 | M & T Chemicals Inc | Electrodeposition of protective alloy layer on iron surface |
| JPS57177991A (en) * | 1981-04-23 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Steel plate plated with multiple dissimilar layers for can making |
| JPS57200592A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-08 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of surface treated steel plate for welded can |
| JPS6013098A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-29 JP JP13779083A patent/JPS6029484A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5295544A (en) * | 1976-02-04 | 1977-08-11 | M & T Chemicals Inc | Electrodeposition of protective alloy layer on iron surface |
| JPS57177991A (en) * | 1981-04-23 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Steel plate plated with multiple dissimilar layers for can making |
| JPS57200592A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-08 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of surface treated steel plate for welded can |
| JPS6013098A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6029484A (ja) | 1985-02-14 |
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