JPS60103120A - 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法Info
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- JPS60103120A JPS60103120A JP20983483A JP20983483A JPS60103120A JP S60103120 A JPS60103120 A JP S60103120A JP 20983483 A JP20983483 A JP 20983483A JP 20983483 A JP20983483 A JP 20983483A JP S60103120 A JPS60103120 A JP S60103120A
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- Japan
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- annealing
- steel sheet
- subjected
- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
一方向性けい素鋼板の製造方法に関し、とくに2次再結
晶焼鈍前の′1次再結晶粒の集合絹様を適切に制御する
ことに:より鉄損の極めて低い高級一方向けい素鋼板の
製造方法を提案しようとり゛るしのである。
晶焼鈍前の′1次再結晶粒の集合絹様を適切に制御する
ことに:より鉄損の極めて低い高級一方向けい素鋼板の
製造方法を提案しようとり゛るしのである。
(背景技術)
一方向性りい素≦Ill板は、主として変圧器の積鉄心
、巻鉄心や発電(;詭の固定子の鉄心として利用され、
圧延方向の磁Its ’4jf性が優れ−Cいること、
りなわら銅帯の長手力面の磁束密度(Boo値で代表さ
れる)がにもく、かつ鉄損(W 17/ 50ζ・代表
される)が低い特徴がある。
、巻鉄心や発電(;詭の固定子の鉄心として利用され、
圧延方向の磁Its ’4jf性が優れ−Cいること、
りなわら銅帯の長手力面の磁束密度(Boo値で代表さ
れる)がにもく、かつ鉄損(W 17/ 50ζ・代表
される)が低い特徴がある。
この鋼板はGO!’iSh位と呼ばれる、鋼板面に(1
10)面を有し銅帯の長手方向に< 001>軸が向い
た、いわゆる( 110) < 001>方位の結晶粒
の集合からなっている。(110) < 001>粒は
2次再結晶とげばれ、持具な結晶粒成長によって生成さ
れるため、2次再結晶粒とも呼ばれる1゜これに対し、
2次再結晶前の柵かい結晶粒は1次再結晶粒と呼ばれて
いる。
10)面を有し銅帯の長手方向に< 001>軸が向い
た、いわゆる( 110) < 001>方位の結晶粒
の集合からなっている。(110) < 001>粒は
2次再結晶とげばれ、持具な結晶粒成長によって生成さ
れるため、2次再結晶粒とも呼ばれる1゜これに対し、
2次再結晶前の柵かい結晶粒は1次再結晶粒と呼ばれて
いる。
一方向性けい素鋼板の磁気特性を向上さけるためには、
2次再結晶粒の方位を(110) < 001>方位に
できるだけ揃えることが有効−ζ゛あり、そのため−h
向向性ジノMgI2板は今日まで故多くの改fjがなさ
れ、その特性も年を追って向上し、最近(゛はBoo値
が1.139 T以上の高磁束密度でW17150の値
が1.05 W/kgの低鉄損の製品が得られるように
なった。
2次再結晶粒の方位を(110) < 001>方位に
できるだけ揃えることが有効−ζ゛あり、そのため−h
向向性ジノMgI2板は今日まで故多くの改fjがなさ
れ、その特性も年を追って向上し、最近(゛はBoo値
が1.139 T以上の高磁束密度でW17150の値
が1.05 W/kgの低鉄損の製品が得られるように
なった。
しかし、近年のエネルギー危(幾を契(幾どして電力損
失の低減化の要請が一段と強まり、さらに、低鉄損の材
料が望まれている。
失の低減化の要請が一段と強まり、さらに、低鉄損の材
料が望まれている。
ところで、一方向性けい素鋼板の鉄損を上げるには、3
i含右量を上げる、製品板j9をit’7 <りる、不
純物含有量を低減りるなどどいつだ方法があるが、S1
含有鼻を高めると冷間加工性が劣化するのでイJ効では
なく、製品の板厚を現状以上薄くすることは、鉄心用、
s’t (口sの積工数の増大、占積率の低[・に伴う
、励1社電流の増大の問題があってあまりイj効でなく
、さらに不純物含有量を現状以上に低減りることは、そ
の目標達成内勤さの割に、鉄]○向上の効果が明(if
fに現れてこない。
i含右量を上げる、製品板j9をit’7 <りる、不
純物含有量を低減りるなどどいつだ方法があるが、S1
含有鼻を高めると冷間加工性が劣化するのでイJ効では
なく、製品の板厚を現状以上薄くすることは、鉄心用、
s’t (口sの積工数の増大、占積率の低[・に伴う
、励1社電流の増大の問題があってあまりイj効でなく
、さらに不純物含有量を現状以上に低減りることは、そ
の目標達成内勤さの割に、鉄]○向上の効果が明(if
fに現れてこない。
残る方法は、11ζf述のように2次再結晶粒の方位の
(110) < OOL・lj位への集積度を高めるこ
とが<1・)るが、これ0現状以上に集積度をJ、り高
めたどし−(も、磁束詫;1u−は向上するにぜよ鉄損
はさして改香され4′にいことが明らかになった。
(110) < OOL・lj位への集積度を高めるこ
とが<1・)るが、これ0現状以上に集積度をJ、り高
めたどし−(も、磁束詫;1u−は向上するにぜよ鉄損
はさして改香され4′にいことが明らかになった。
これは(1io) < ooi>方位への集積度が高ま
ると、2次414結晶粒/J曹11人化して逆に鉄損に
は不利になるからである。
ると、2次414結晶粒/J曹11人化して逆に鉄損に
は不利になるからである。
このため、(101) < 001>方位への集積を高
めて、かつ2次!’J r+’、;晶粒径を小さくす゛
る方法が、例えば特公昭j)/l−23647号公報に
開示され(いるが、実際の!lIR品における結晶粒細
粒化には一定の限界があり、効果にも限界があった。
めて、かつ2次!’J r+’、;晶粒径を小さくす゛
る方法が、例えば特公昭j)/l−23647号公報に
開示され(いるが、実際の!lIR品における結晶粒細
粒化には一定の限界があり、効果にも限界があった。
これに対し、ごく最近特公昭57−2252号公報に開
示されているように、製品板表面に圧延方向にほぼ直角
にレーザービームを数■間隔に照射し鋼板表面に人工粒
界を導入することにJ、り鉄損を低くりる方法が提案さ
れCいる。しかしながらこの人工粒界導入法は、局部的
に高転(1′/密度領域を形成されるため、製品は35
0℃以下の温1良状態しか安定使用できり゛、もとにり
歪取り焼鈍が必要な用途には、もちろん適合しない。さ
らに、1ノーリ゛−照射後、10コーテイング処理をし
なGJれぽならないという欠点もある。
示されているように、製品板表面に圧延方向にほぼ直角
にレーザービームを数■間隔に照射し鋼板表面に人工粒
界を導入することにJ、り鉄損を低くりる方法が提案さ
れCいる。しかしながらこの人工粒界導入法は、局部的
に高転(1′/密度領域を形成されるため、製品は35
0℃以下の温1良状態しか安定使用できり゛、もとにり
歪取り焼鈍が必要な用途には、もちろん適合しない。さ
らに、1ノーリ゛−照射後、10コーテイング処理をし
なGJれぽならないという欠点もある。
しかしごく114近、特開昭57−94 ’;i ’I
8号公報に開示されているように、1次f1」結晶組
織にJ3いて、2次再結晶粒の核どなる( 110)
< ooi>粒の分布ならびに大きさに、名目りる手法
が見出された。
8号公報に開示されているように、1次f1」結晶組
織にJ3いて、2次再結晶粒の核どなる( 110)
< ooi>粒の分布ならびに大きさに、名目りる手法
が見出された。
りなわら、1次再結晶組成の表面近傍で形成される(
110) < 001>方位の集合体を集合体の周囲の
他の6位の1次再結晶粒の粒成長を起させること’、’
K <ひとつの人さな(110) < 001>方位の
1次再結晶粒に合体さけることにJ:す、2次再結晶の
核を有利に形成さUるものである。
110) < 001>方位の集合体を集合体の周囲の
他の6位の1次再結晶粒の粒成長を起させること’、’
K <ひとつの人さな(110) < 001>方位の
1次再結晶粒に合体さけることにJ:す、2次再結晶の
核を有利に形成さUるものである。
1次再結晶組成にJ3りる表面近傍の(iio>< 0
01>方位の集合体の、ひとつの大きな(110)・、
001〉方位の′1次出精晶粒への合体の方法どしζ、
特開11rイ5 ’7−9 /l :)18号公報に:
d3 イT ハ、1回以上の1〜9ai 11.’i
間の高1温加熱処理、す゛なわちパルス焼鈍処1!I!
を11?桑しCいる。J、た特開昭55−2 ’l !
、’i 31号JjJ、び1、′1聞昭55−2497
2号各公報によれば、11(2炭焼鈍後950〜115
0℃の高温短時間連続焼鈍に−3いて、N2の分圧10
%以上のN2+1−+2混合雰囲気で焼鈍し、表面近傍
の結晶6粒(Yを中心層の結晶粒径よりも大ぎくなるよ
うに粒成長ざぜてQSr (]lを向上させる手法が提
案されている。
01>方位の集合体の、ひとつの大きな(110)・、
001〉方位の′1次出精晶粒への合体の方法どしζ、
特開11rイ5 ’7−9 /l :)18号公報に:
d3 イT ハ、1回以上の1〜9ai 11.’i
間の高1温加熱処理、す゛なわちパルス焼鈍処1!I!
を11?桑しCいる。J、た特開昭55−2 ’l !
、’i 31号JjJ、び1、′1聞昭55−2497
2号各公報によれば、11(2炭焼鈍後950〜115
0℃の高温短時間連続焼鈍に−3いて、N2の分圧10
%以上のN2+1−+2混合雰囲気で焼鈍し、表面近傍
の結晶6粒(Yを中心層の結晶粒径よりも大ぎくなるよ
うに粒成長ざぜてQSr (]lを向上させる手法が提
案されている。
ごれらの手V、に、1、り一定程度磁束密度の向上と鉄
損の低減がもたらされたが、磁束密度の向上の割には、
鉄損の低1Illi量は少ない。
損の低減がもたらされたが、磁束密度の向上の割には、
鉄損の低1Illi量は少ない。
7 また、特開昭57・134519乃公報には、1次
再結晶領域と2次再結晶領域どの境界部位に2℃/cm
以上の温度勾配を与えながら、2次再結晶粒を成長さU
る手法が提案されているが、この方法は前記境界部位に
、安定して2℃/cn+以上の)温度勾配を与えること
が難しく特性向上効果に安定性がない。
再結晶領域と2次再結晶領域どの境界部位に2℃/cm
以上の温度勾配を与えながら、2次再結晶粒を成長さU
る手法が提案されているが、この方法は前記境界部位に
、安定して2℃/cn+以上の)温度勾配を与えること
が難しく特性向上効果に安定性がない。
(発明の端紹)
これらの手法をざらに発展さぜることにJ:す、極めて
低鉄損の一方面110ノい素鋼板を簡便に)“B告し得
る有利な手法として、1次再結晶組織において、表面近
傍で形成される( 110) < 001>方位の集合
体を、ひとつの大きな(110) <001>力位に統
合した領域と、(110) < 001>方位の集合体
をそのままとした領域とを鋼帯の長平方向【こ交Hに形
成させることの企てにより、この発明の完成を導くこと
ができた。
低鉄損の一方面110ノい素鋼板を簡便に)“B告し得
る有利な手法として、1次再結晶組織において、表面近
傍で形成される( 110) < 001>方位の集合
体を、ひとつの大きな(110) <001>力位に統
合した領域と、(110) < 001>方位の集合体
をそのままとした領域とを鋼帯の長平方向【こ交Hに形
成させることの企てにより、この発明の完成を導くこと
ができた。
(発明の目的)
以上の企てにより、極めで鉄損の低い一方向性けい素鋼
板の安定な製造を可能にすることが、この発明の目的で
ある。
板の安定な製造を可能にすることが、この発明の目的で
ある。
(発明の4δ成)
この発明は、−ツノ向性けい素鋼スラブを熱間圧延し、
得られた熱延鋼帯に必要に応じて熱処理を施し、次いで
該熱延鋼帯を1回もしくは中間焼鈍をはさむ2回の冷間
圧延で最終板厚とし、次に1次111結晶をかねて連続
11((炭焼鈍してから鋼板に焼鈍分離剤を塗布した後
、2次再結晶焼鈍を含む高温純化焼鈍を施づ−jlFの
一方向性けい素鋼板の製造にJ3いC1 前記1次再結晶をかねる連続脱炭焼鈍工程において電磁
波を鋼板表面に集束照射さぜることにより、鋼板に局所
的に1回もしくは1回以上の繰返しで高温瓜処理される
領域と該照射を受けることなく通常の焼N!温頂で処理
される領域との交互配列のもとに1次(1」結晶をかね
る連続+152炭焼鈍を施すことを特徴ど゛りる昌級一
方向性けい素鋼板の製造方法である。
得られた熱延鋼帯に必要に応じて熱処理を施し、次いで
該熱延鋼帯を1回もしくは中間焼鈍をはさむ2回の冷間
圧延で最終板厚とし、次に1次111結晶をかねて連続
11((炭焼鈍してから鋼板に焼鈍分離剤を塗布した後
、2次再結晶焼鈍を含む高温純化焼鈍を施づ−jlFの
一方向性けい素鋼板の製造にJ3いC1 前記1次再結晶をかねる連続脱炭焼鈍工程において電磁
波を鋼板表面に集束照射さぜることにより、鋼板に局所
的に1回もしくは1回以上の繰返しで高温瓜処理される
領域と該照射を受けることなく通常の焼N!温頂で処理
される領域との交互配列のもとに1次(1」結晶をかね
る連続+152炭焼鈍を施すことを特徴ど゛りる昌級一
方向性けい素鋼板の製造方法である。
この発明は1回もしくは1回以上の繰返しで高温度処理
される領域の温度が通常の焼鈍温度より1!1〜100
℃高く、かつ該領域が2〜25關の幅を有し、通常の焼
鈍温度で処理される領域が2〜25關の幅を右づ゛るこ
とが実施上のぞましい。
される領域の温度が通常の焼鈍温度より1!1〜100
℃高く、かつ該領域が2〜25關の幅を有し、通常の焼
鈍温度で処理される領域が2〜25關の幅を右づ゛るこ
とが実施上のぞましい。
さて一方向性けい素鋼板の製造にJ3いて■程十重視さ
れCきた点、ずなわら、鋼板表面近傍の(110) <
001>方位の粗大な1次再結晶粒(すなわち2次再
結晶の核)のみを選択成長さUることを必要どするのは
この発明においても同様であり、そのためには、 ■正常粒成長を抑制するための析出分散相(例λ。
れCきた点、ずなわら、鋼板表面近傍の(110) <
001>方位の粗大な1次再結晶粒(すなわち2次再
結晶の核)のみを選択成長さUることを必要どするのは
この発明においても同様であり、そのためには、 ■正常粒成長を抑制するための析出分散相(例λ。
ばAJ2N、Mn S、Mn Sc F、)が適正イフ
リイスで適止な分散状態で鋼中に分散していること、■
表面近f力の鋼板III械中に2次再結晶の核どなる粗
大な(110) < 001>方位の1次オill 6
L/ <はその集合体が大fitに存在すること、■
(110) < (l旧〉方位の結晶粒が133先成I
Wでさるように細粒の1次粒が存在すること、を必要ど
する。
リイスで適止な分散状態で鋼中に分散していること、■
表面近f力の鋼板III械中に2次再結晶の核どなる粗
大な(110) < 001>方位の1次オill 6
L/ <はその集合体が大fitに存在すること、■
(110) < (l旧〉方位の結晶粒が133先成I
Wでさるように細粒の1次粒が存在すること、を必要ど
する。
この発明はこのような配出を前提どし、これと同時に、
1次再結晶組織に(110) < 001>方位の集合
体をひとつの大きな(110) < 001>方位に統
合した領域と、(110’) < 001>方位の集合
体をそのままとした領域とを鋼帯の長平方向に交Uに形
成さゼることが鉄損の低減に著しくイj利なことの知見
に塁い°C1このような1次再結晶組織を1!する手法
を解明することにより上記目的に適う一方向性けい素鋼
板の新規な製造方法を確立したーしのである。
1次再結晶組織に(110) < 001>方位の集合
体をひとつの大きな(110) < 001>方位に統
合した領域と、(110’) < 001>方位の集合
体をそのままとした領域とを鋼帯の長平方向に交Uに形
成さゼることが鉄損の低減に著しくイj利なことの知見
に塁い°C1このような1次再結晶組織を1!する手法
を解明することにより上記目的に適う一方向性けい素鋼
板の新規な製造方法を確立したーしのである。
この発明に従い名しい鉄損の低下がもたらされたりご験
の内容をまりd1明する。
の内容をまりd1明する。
に:0.045%、 Si : 3.30%、 3e
: 0.015%。
: 0.015%。
MU : 0.015%、 31+ : 0.025%
を含有する組成<1>ノtin塊、13J、ヒに :
0.045%、 3i : 3.10%、Δβ: 0,
02f玲;、 S : 0.018%、Ni:(1,f
H150%を含f」する組成(IF)の鋼塊を熱間圧紺
し、ぞれぞれ2.h111’?、、2.0mm厚とした
。
を含有する組成<1>ノtin塊、13J、ヒに :
0.045%、 3i : 3.10%、Δβ: 0,
02f玲;、 S : 0.018%、Ni:(1,f
H150%を含f」する組成(IF)の鋼塊を熱間圧紺
し、ぞれぞれ2.h111’?、、2.0mm厚とした
。
イの後(1)の熱延4kを900℃で5分間のノルマI
A鈍後圧下率約611%に゛C冷間圧延し、950℃で
3分間の中間焼鈍後、2回目の冷間圧延を施して0.3
0朋の板厚の冷延板とした。
A鈍後圧下率約611%に゛C冷間圧延し、950℃で
3分間の中間焼鈍後、2回目の冷間圧延を施して0.3
0朋の板厚の冷延板とした。
一方、(I[)の熱延板は1050℃で3分間焼鈍後急
冷し、250℃の調度で温間f「延を施し、(1、3+
1mmの板りの冷延板とした。
冷し、250℃の調度で温間f「延を施し、(1、3+
1mmの板りの冷延板とした。
両冷延板は+112脂後(1)、ur)とも(a)。
(b)、<c>、((1)および(e)に5ブン割しT
。
。
<a >は820℃の>ij IItぐ4分間、湿水素
(dpGO”c 。
(dpGO”c 。
1−12 (i5%、Nz35%)中C脱炭り“る通常
の熱処理、 (1))は820℃の温度にパ温後2分間保持し、わC
すU 8GO℃の温度にが温し、2分間保持し、湿水素
(dp60℃、 t−l 2 G5%、N235%)中
C焼鈍、 (C)は同様の雰囲気中で、820℃のべA LuにI
jlン11.1後2分間保持し、続GJ’(820℃と
り00℃の調度の間で類114間5回の繰返し高温7J
lば・:1、怨3jk冷fJl (湿水素(dp60℃
、l−12℃5%、N235%)中の処理、 (d )と(0)は湿水素(dpGO℃、 l−12G
!1%。
の熱処理、 (1))は820℃の温度にパ温後2分間保持し、わC
すU 8GO℃の温度にが温し、2分間保持し、湿水素
(dp60℃、 t−l 2 G5%、N235%)中
C焼鈍、 (C)は同様の雰囲気中で、820℃のべA LuにI
jlン11.1後2分間保持し、続GJ’(820℃と
り00℃の調度の間で類114間5回の繰返し高温7J
lば・:1、怨3jk冷fJl (湿水素(dp60℃
、l−12℃5%、N235%)中の処理、 (d )と(0)は湿水素(dpGO℃、 l−12G
!1%。
N235%)中で(a)と同じ820℃の4.冒旦Cの
4分間にわIこる焼鈍中に、第1図(イ)く[コ)に例
示しムー多焦点型の赤外線反射炉を用い−Cv4仮」而
(3、第2図(イ)(ロ)に斜線で示しl、:領1+i
に、(d)試料は幅101111、間隔15龍、<c>
試fi+は幅、間隔とも5m11に−CCれぞれ焼S・
l! ’+5’;期の2分間にわたる照射によって82
0 Cより40℃温度を高める処理、を行った。
4分間にわIこる焼鈍中に、第1図(イ)く[コ)に例
示しムー多焦点型の赤外線反射炉を用い−Cv4仮」而
(3、第2図(イ)(ロ)に斜線で示しl、:領1+i
に、(d)試料は幅101111、間隔15龍、<c>
試fi+は幅、間隔とも5m11に−CCれぞれ焼S・
l! ’+5’;期の2分間にわたる照射によって82
0 Cより40℃温度を高める処理、を行った。
これら(1)の(a )〜(0)、(II)の(il)
〜(C)の台拭J’lには、Mhoを主成分とする焼鈍
分間(剤を塗イli シ、(1)の<a >〜(c )
の試オ”l 1.J、 850℃C5011,’1間の
ン次再結晶焼鈍後、続いて、+2f101’、 (”
511.’1間の水、f(中(・純化焼鈍を施した。ま
I、: (II )の(a)へ((りの試r斗は800
℃から10!+OC;J: −e b ”G / l+
r(−採熱して2次1rJ結晶させた舌、1200℃′
ca ll’1間]1く素中で純化焼鈍した。
〜(C)の台拭J’lには、Mhoを主成分とする焼鈍
分間(剤を塗イli シ、(1)の<a >〜(c )
の試オ”l 1.J、 850℃C5011,’1間の
ン次再結晶焼鈍後、続いて、+2f101’、 (”
511.’1間の水、f(中(・純化焼鈍を施した。ま
I、: (II )の(a)へ((りの試r斗は800
℃から10!+OC;J: −e b ”G / l+
r(−採熱して2次1rJ結晶させた舌、1200℃′
ca ll’1間]1く素中で純化焼鈍した。
これらの磁気特性を第3図に示J0第3図に示されるよ
うに、1吹出結晶組織の表層付近の第11大化処理を行
った(b)、他の1次再結晶粒に影響を及ばざないで表
層近傍の(110) < 001>方位の集合体の合体
化処理を施した(C)は何れも(a )に比し磁束密度
も向上し、鉄損し低減し、これらに対しこの発明に従い
鋼板内に、通、;ニジの1次再結晶領域ど、(110)
< O旧> 7J li’xの集合体を合体化させる
該温度処理を施した領域とを父ひに形成さけた((1>
、(0)の16気’I”、+ i’lは、(並東密度こ
そ若干劣るが鉄1flは極めて低い。
うに、1吹出結晶組織の表層付近の第11大化処理を行
った(b)、他の1次再結晶粒に影響を及ばざないで表
層近傍の(110) < 001>方位の集合体の合体
化処理を施した(C)は何れも(a )に比し磁束密度
も向上し、鉄損し低減し、これらに対しこの発明に従い
鋼板内に、通、;ニジの1次再結晶領域ど、(110)
< O旧> 7J li’xの集合体を合体化させる
該温度処理を施した領域とを父ひに形成さけた((1>
、(0)の16気’I”、+ i’lは、(並東密度こ
そ若干劣るが鉄1flは極めて低い。
(d )おJ、び(0)において鋼板内に(不拘1”1
な熱処理を施すことにより鉄損が向上した理由は、F記
のように考えられる。
な熱処理を施すことにより鉄損が向上した理由は、F記
のように考えられる。
通常の1次再結晶処理ひは、鋼板表層近傍の(110)
< 001>方位の集合体からなるため、この領域よ
り生成づ“る2次■」結晶粒の方位は(’I+(+)<
001>方位J、りわずかにり゛れている確率が高い
。
< 001>方位の集合体からなるため、この領域よ
り生成づ“る2次■」結晶粒の方位は(’I+(+)<
001>方位J、りわずかにり゛れている確率が高い
。
これに対し、(110) < 001>方位の集合体の
合体化処理を施した領域から生成りる2次i’J t+
’+晶粒の方位は合体化処理により、方位が整うため(
110) < 001>方位に極めく近い。このR,宋
。
合体化処理を施した領域から生成りる2次i’J t+
’+晶粒の方位は合体化処理により、方位が整うため(
110) < 001>方位に極めく近い。このR,宋
。
2次再結晶後の製品板にJ3りる結晶組織は、方位の(
110) < 001>ににり1前つlこ2次11j彫
−1晶才i1を、ツξ 4ニ プi 46f1< (1
1(N < 001> か ら ず れ I、: 2
次 出結晶粒が秋4?(14j’4 +”、 <>−J
ている。この方位のり゛れ1、−ン次内結晶粒の磁区(
111造が、中間の極めて(110) < (101>
)°l荀に揃った2次再結晶粒の(公1メG、73+’
;に何らかの影響を及ぼし、全体の磁区J(ii 造の
再分離化による鉄jc1 (1(減をもたらlたbのど
思われる。
110) < 001>ににり1前つlこ2次11j彫
−1晶才i1を、ツξ 4ニ プi 46f1< (1
1(N < 001> か ら ず れ I、: 2
次 出結晶粒が秋4?(14j’4 +”、 <>−J
ている。この方位のり゛れ1、−ン次内結晶粒の磁区(
111造が、中間の極めて(110) < (101>
)°l荀に揃った2次再結晶粒の(公1メG、73+’
;に何らかの影響を及ぼし、全体の磁区J(ii 造の
再分離化による鉄jc1 (1(減をもたらlたbのど
思われる。
次に、このブを明の−り向性りい素鋼板の製造ノ)法に
ついて制限的“b JjoIにあわU説明を進める。
ついて制限的“b JjoIにあわU説明を進める。
J、ザ索利についCは公知の製鋼方法で溶製され、1i
t3に造j県1!2分塊月延、したは連続鋳造によって
スノブ(鋼片)どし/j後、熱間圧延にJ、って熱延鋼
帯りる。この発明(、二通用される熱延鋼帯の成分は、
4:()kの公知の−h向flりい素m1反の成分であ
れば、J、く、例えば (1)3i : 2.0〜4.(196、’ M O:
0.005〜0.05%。
t3に造j県1!2分塊月延、したは連続鋳造によって
スノブ(鋼片)どし/j後、熱間圧延にJ、って熱延鋼
帯りる。この発明(、二通用される熱延鋼帯の成分は、
4:()kの公知の−h向flりい素m1反の成分であ
れば、J、く、例えば (1)3i : 2.0〜4.(196、’ M O:
0.005〜0.05%。
3 b : 0,005〜0.2!1%、S又は3eを
0.005〜0.05%含右りる組成成分 ■Si : 2.0〜4,096.Aβ: o、oi〜
0.05%。
0.005〜0.05%含右りる組成成分 ■Si : 2.0〜4,096.Aβ: o、oi〜
0.05%。
S : 0.(105〜0.0!+ 96. N :
0.001〜0.01%の組成成分 ■Si : 2,0〜4.0%、S又はSeを0.00
5〜0.05%、B : 0,0003〜0.0040
%、Cu:0.1〜1.0%、 N : 0.001〜
0.01%の組成成分ならびに ■3i : 2.0〜4.0%、 c : 0.001
〜0.015.3 :o、ooi〜 0,015%、A
λ: o、oi 〜0.05%。
0.001〜0.01%の組成成分 ■Si : 2,0〜4.0%、S又はSeを0.00
5〜0.05%、B : 0,0003〜0.0040
%、Cu:0.1〜1.0%、 N : 0.001〜
0.01%の組成成分ならびに ■3i : 2.0〜4.0%、 c : 0.001
〜0.015.3 :o、ooi〜 0,015%、A
λ: o、oi 〜0.05%。
N : 0.001〜0.01%を含有する組成成分の
ごときいずれの成分においても適用可能である。
ごときいずれの成分においても適用可能である。
次に熱延板は磁束密度を向上させる必要のある場合、通
常800〜1100℃でノルマ焼鈍を行う。磁束密度の
向上の必要のない場合は、これは必要としない。
常800〜1100℃でノルマ焼鈍を行う。磁束密度の
向上の必要のない場合は、これは必要としない。
その後、1回もしくは850〜1050℃の中間焼鈍を
はさむ2回の冷間圧延によって0.20〜0,35罷厚
の最終板厚とする。ここで最終の圧下率は40〜85%
程度が好ましい。
はさむ2回の冷間圧延によって0.20〜0,35罷厚
の最終板厚とする。ここで最終の圧下率は40〜85%
程度が好ましい。
次に表面を脱脂後、湿水素中で1次書結晶をかねる脱炭
焼鈍を行う。この焼鈍において、この発明による効果を
得る/jめには、鋼板内にn湿度処理される領域と通常
の温度で熱処理される領域を交、Uに配列りることe3
ffi成されるのはすでにのべた。ここで高温瓜処理を
鋼板の局部において施す方法としては、炉内又は炉外に
、フラッシュランプもしくは赤外線イメージ炉その他レ
ーザー発信器のような、電磁波照射源を設置して、それ
らの照射エネルギーを集束させることで達成される。
焼鈍を行う。この焼鈍において、この発明による効果を
得る/jめには、鋼板内にn湿度処理される領域と通常
の温度で熱処理される領域を交、Uに配列りることe3
ffi成されるのはすでにのべた。ここで高温瓜処理を
鋼板の局部において施す方法としては、炉内又は炉外に
、フラッシュランプもしくは赤外線イメージ炉その他レ
ーザー発信器のような、電磁波照射源を設置して、それ
らの照射エネルギーを集束させることで達成される。
これらの照射源は
■短時間照射が可能なこと
■集光器などにより照射エネルギーを局所的に集中でき
ること ■出力制御、温度制御能力に優れていることの故にこの
発明に最適である。
ること ■出力制御、温度制御能力に優れていることの故にこの
発明に最適である。
これらの照射エネルギーはたとえば集光器を介し、鋼板
表面に照04 =Σれるが、その際、例えば第′1図の
(イ)のJ、うに多焦点型の反射鏡を用いタリ、第2図
の(【」)のように多焦点型の凸レンズを用いることは
、5t4板上の照射領域と非照射領域の間隔を細かく制
911Jるのに有効である。また、こ−)シl〔照射源
の;計V9数は炉内にひとつとは限定されず、また鋼板
の上面側でも下面側でも、あるいは上・下両面に併用り
ることも可能でdうる。また、この照射は1回のみでも
持続さけば効果があるが、短時間の繰返し照射(パルス
処理)によつCより一層効果が高まる。
表面に照04 =Σれるが、その際、例えば第′1図の
(イ)のJ、うに多焦点型の反射鏡を用いタリ、第2図
の(【」)のように多焦点型の凸レンズを用いることは
、5t4板上の照射領域と非照射領域の間隔を細かく制
911Jるのに有効である。また、こ−)シl〔照射源
の;計V9数は炉内にひとつとは限定されず、また鋼板
の上面側でも下面側でも、あるいは上・下両面に併用り
ることも可能でdうる。また、この照射は1回のみでも
持続さけば効果があるが、短時間の繰返し照射(パルス
処理)によつCより一層効果が高まる。
また照Q」される領域の渇痕上Wt分は1;)〜1()
0℃の範囲が最も鉄損低減効果が強い。つJ、す15゛
C以下では(110) < 001>集合体の合体が起
こり知く、100℃以上では周囲の他の粒が粗大化し過
ぎて効果がJ3ちる。さらに製品の2出角結晶粒径は通
常2〜25關の範囲であるから、最も効果的に鉄損を低
減させるためには、光の照射を受()る領域と光の照射
を受けない領域の繰返し間隔が2〜25龍の間隔にすれ
ばよい。
0℃の範囲が最も鉄損低減効果が強い。つJ、す15゛
C以下では(110) < 001>集合体の合体が起
こり知く、100℃以上では周囲の他の粒が粗大化し過
ぎて効果がJ3ちる。さらに製品の2出角結晶粒径は通
常2〜25關の範囲であるから、最も効果的に鉄損を低
減させるためには、光の照射を受()る領域と光の照射
を受けない領域の繰返し間隔が2〜25龍の間隔にすれ
ばよい。
この後、鋼板はMgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
した後、2次再結晶焼鈍と、それに続く高温純化焼鈍を
施す。2次再結晶焼鈍は1(00〜900℃の低温で1
O−1001−Ir保持Jるlj法ど、800〜105
0℃の間を0.!+−15℃/ I−1rのシミI温j
l 1.CCで採熱焼!1I11る方法がある。次に引
き続き112中?l−1130〜1250℃の温1褒で
3〜101−IrのKEi f品ra tpa化焼鈍を
行う。
した後、2次再結晶焼鈍と、それに続く高温純化焼鈍を
施す。2次再結晶焼鈍は1(00〜900℃の低温で1
O−1001−Ir保持Jるlj法ど、800〜105
0℃の間を0.!+−15℃/ I−1rのシミI温j
l 1.CCで採熱焼!1I11る方法がある。次に引
き続き112中?l−1130〜1250℃の温1褒で
3〜101−IrのKEi f品ra tpa化焼鈍を
行う。
次にこの発明の実施例についで説明する。
実施例1
C:0.04!+%、 Si : 3.30%、 3e
: 0.01(i%9Mo : (1,01fi’]
6.31) : 0,025%の組成を右Jる連鋳スラ
ブを熱延して2.61T1厚の熱延鋼帯とした。この熱
延鋼帯を900℃で3分間のノルマ焼1111を諭した
後、!l !+ (1’Cで3分間の中間焼鈍をはさ/
uで2回の冷間Jj: j【[を行い、0.30 m1
1の板厚とした。1このどき、211+11]の冷延圧
下率は65%とした。
: 0.01(i%9Mo : (1,01fi’]
6.31) : 0,025%の組成を右Jる連鋳スラ
ブを熱延して2.61T1厚の熱延鋼帯とした。この熱
延鋼帯を900℃で3分間のノルマ焼1111を諭した
後、!l !+ (1’Cで3分間の中間焼鈍をはさ/
uで2回の冷間Jj: j【[を行い、0.30 m1
1の板厚とした。1このどき、211+11]の冷延圧
下率は65%とした。
その後、銅帯を2分割し、ひとつ【よdpt30℃。
1−1250%+ N 250%の湿水素雰囲気中で8
20℃で3分間の1次再結晶焼鈍を行い比較例とした。
20℃で3分間の1次再結晶焼鈍を行い比較例とした。
他のひとつは、同様の雰囲気ど焼鈍温度を有づる連続炉
の後部にフ゛シッシュランプを設置して、聞は−)的に
光を照Q・1シ、実施例とした。この時、第1図の(ロ
)の多焦点型凸レンズを使用し、またフノッシコノンゾ
1ノL3個合鋼板上に並列し、鋼板上、銅帯の長手方向
に焦魚が80個、20u間隔で並ぶようにした。
の後部にフ゛シッシュランプを設置して、聞は−)的に
光を照Q・1シ、実施例とした。この時、第1図の(ロ
)の多焦点型凸レンズを使用し、またフノッシコノンゾ
1ノL3個合鋼板上に並列し、鋼板上、銅帯の長手方向
に焦魚が80個、20u間隔で並ぶようにした。
鋼板は1.2m/minの速度で通板し、フラッシュラ
ンプは10秒間に1回の割合で点灯さヒだ。この時、凸
レンズの鋼板からの距離を調整して、光が照射される領
域の幅を3IIINとした。この結采、第4図の(イ)
のように熱リイクルの視゛1′約4()4“p間で82
0℃と900℃との間のn熱急冷夕j1処即(1メ下パ
ルス熱処11jと称り。)は4回行4つれた。;J、ノ
1、この後半40秒間のパルス前処jj)lが施された
領域の幅は3Illlnであり、パルス熱処理を受り/
、「かつノ、:領域の幅は17mmとなった。
ンプは10秒間に1回の割合で点灯さヒだ。この時、凸
レンズの鋼板からの距離を調整して、光が照射される領
域の幅を3IIINとした。この結采、第4図の(イ)
のように熱リイクルの視゛1′約4()4“p間で82
0℃と900℃との間のn熱急冷夕j1処即(1メ下パ
ルス熱処11jと称り。)は4回行4つれた。;J、ノ
1、この後半40秒間のパルス前処jj)lが施された
領域の幅は3Illlnであり、パルス熱処理を受り/
、「かつノ、:領域の幅は17mmとなった。
この後、両鋼帯とも焼鋪分闇剤を塗作し、8 !i 0
℃で50時間の2次再結晶焼鈍後、ざらに1200’G
t5時間の水素中の純化焼鈍を行った。この++、l
の製品の特性は前記の如くである。
℃で50時間の2次再結晶焼鈍後、ざらに1200’G
t5時間の水素中の純化焼鈍を行った。この++、l
の製品の特性は前記の如くである。
実施例B + o = 1.907 W17/ 50=
Ooり7 W/ kg比較例13 Io = 1.8
96 W17150= 1.00 W/に8実施例2 C:0.045%、 Si : 3.07%、 Ml+
: 0,073%、 S : 0.021%、Aμ:
0.025%、N:0.0048%の組成をイjする
連続鋳造スラブを熱器r==延して、2.0+[l厚の
外延銅帯にした。
Ooり7 W/ kg比較例13 Io = 1.8
96 W17150= 1.00 W/に8実施例2 C:0.045%、 Si : 3.07%、 Ml+
: 0,073%、 S : 0.021%、Aμ:
0.025%、N:0.0048%の組成をイjする
連続鋳造スラブを熱器r==延して、2.0+[l厚の
外延銅帯にした。
この熱延鋼帯を1000”’に−(”3分間の熱処理を
諭した1股、2 、’+ (1℃の)晶間月3ijを施
しU、0.30mm厚の冷plj鋼;iシにした。1 Jの冷延j74帯を2力割し、ひどつはdp60″C1
1−+ 24!i%+ N 25!i%のi!id水素
雰囲気中で前半820”に (゛2分30秒間、iすl
’ 880’Cで30秒間の後段高温電熱処理を施し、
比較例どした。他のひとつはl111様の雰囲気で連続
炉’4i11!炉内で820 ℃で3分間の熱処理を行
ったが、炉内の後部tこ赤外線イメージ炉を;l i、
971.間(〕つ的に赤外線を照射さゼた。この時第1
図のくイ)の多焦点型反射鏡を使用し、また赤外線ラン
プ610個、鋼板上、に並列し鋼帯の長手方向に焦点が
60個10吐間隔で並ぶようにした。
諭した1股、2 、’+ (1℃の)晶間月3ijを施
しU、0.30mm厚の冷plj鋼;iシにした。1 Jの冷延j74帯を2力割し、ひどつはdp60″C1
1−+ 24!i%+ N 25!i%のi!id水素
雰囲気中で前半820”に (゛2分30秒間、iすl
’ 880’Cで30秒間の後段高温電熱処理を施し、
比較例どした。他のひとつはl111様の雰囲気で連続
炉’4i11!炉内で820 ℃で3分間の熱処理を行
ったが、炉内の後部tこ赤外線イメージ炉を;l i、
971.間(〕つ的に赤外線を照射さゼた。この時第1
図のくイ)の多焦点型反射鏡を使用し、また赤外線ラン
プ610個、鋼板上、に並列し鋼帯の長手方向に焦点が
60個10吐間隔で並ぶようにした。
また鋼板は1.211+ 、/ 1lli11の速度で
通板し、赤外線(よ0,2秒間照射し/、:後、0.3
秒間照射を停止リ−るリイクルの繰返しどし、実施例と
した。この結呆、実施例では鋼帯の各場所での熱履歴は
、第4図の(ロ)のように、熱り一イクルの後半30秒
間で880℃の高温熱処理を受(プる領域の幅は4II
n 、後半の高温熱処理を受(〕ない領域の幅は6Il
lIllとなり、この2領域の繰返しどなった。
通板し、赤外線(よ0,2秒間照射し/、:後、0.3
秒間照射を停止リ−るリイクルの繰返しどし、実施例と
した。この結呆、実施例では鋼帯の各場所での熱履歴は
、第4図の(ロ)のように、熱り一イクルの後半30秒
間で880℃の高温熱処理を受(プる領域の幅は4II
n 、後半の高温熱処理を受(〕ない領域の幅は6Il
lIllとなり、この2領域の繰返しどなった。
この後、両鋼帯とも、焼鈍分離剤を塗布し、800℃か
ら1050℃の間を5℃/1」rの昇温法1身(゛が前
後、1200℃で8時間、水素中の純化焼鈍を?jなっ
た。この時の製品の特性は、下記の如くである。
ら1050℃の間を5℃/1」rの昇温法1身(゛が前
後、1200℃で8時間、水素中の純化焼鈍を?jなっ
た。この時の製品の特性は、下記の如くである。
実施例B + o = 1,912 W17150 =
0.98 W/驕比較例B + o = 1.917
Wi7150= 1.03 W/kg丈施例3 C:0.040%、s; : 3.20 %、Mll
: 0.052%、3 : 0,025%、CU :
0.!i5 %、B:0、(1020%、 MO: 0
.013%の組成を右りる連鋳スラブを熱延して 1.
8 m+n厚の熱延鋼帯とした。
0.98 W/驕比較例B + o = 1.917
Wi7150= 1.03 W/kg丈施例3 C:0.040%、s; : 3.20 %、Mll
: 0.052%、3 : 0,025%、CU :
0.!i5 %、B:0、(1020%、 MO: 0
.013%の組成を右りる連鋳スラブを熱延して 1.
8 m+n厚の熱延鋼帯とした。
この熱延鋼帯から実施例2と全く同じ方法により製品を
製造した。
製造した。
この時の製品の特性は下記の如くである。。
実施例F3 + o = 1,908 W17150=
0.97 W/に++比較例B + o = 1.9
15 W17150== LO2W/kp。
0.97 W/に++比較例B + o = 1.9
15 W17150== LO2W/kp。
実施例4
C:0.008%、 Si : 3.10%、3:0.
015%、Δ、g : 0.023%、 N : 0.
0058%を含有づる鋼塊を1250℃で熱延しC2,
Omm厚とし7j後、1100℃で3分間の焼鈍後急冷
処理を行った。その後、300、℃で温間圧延を施し”
CO,30龍厚の冷延鋼帯としlこ 。
015%、Δ、g : 0.023%、 N : 0.
0058%を含有づる鋼塊を1250℃で熱延しC2,
Omm厚とし7j後、1100℃で3分間の焼鈍後急冷
処理を行った。その後、300、℃で温間圧延を施し”
CO,30龍厚の冷延鋼帯としlこ 。
この冷延鋼帯を2分割し、ひとつはdp40°C9I−
12:f35%、 N 23!196の湿水素雰囲気中
で前半820℃で2分30秒間、後半30秒間の間に8
20℃と860℃との間のパルス熱処理を3回行い、比
較例どした。他のひとつは、同様の雰囲気で、連続焼鈍
炉内で820℃の3分間の熱処理を行ったが、炉内後部
にフラッシュランプを設置し、間【プつ的に光を照射し
た。この時、第1図の(1コ)の多焦点((す凸L・ン
ズを使用し、またフラッジ1ランプも6個鋼板上に並列
し、鋼板上、銅帯の長手方向に焦s:、Iが30個20
m++間++tAC並ぶようにした。
12:f35%、 N 23!196の湿水素雰囲気中
で前半820℃で2分30秒間、後半30秒間の間に8
20℃と860℃との間のパルス熱処理を3回行い、比
較例どした。他のひとつは、同様の雰囲気で、連続焼鈍
炉内で820℃の3分間の熱処理を行ったが、炉内後部
にフラッシュランプを設置し、間【プつ的に光を照射し
た。この時、第1図の(1コ)の多焦点((す凸L・ン
ズを使用し、またフラッジ1ランプも6個鋼板上に並列
し、鋼板上、銅帯の長手方向に焦s:、Iが30個20
m++間++tAC並ぶようにした。
tIll板は1,2111/l1li11の速度で通板
し、フラッシュランプは10秒間に1回の割合でパルス
熱処理を施し、実施例どした。この時、凸レンズの鋼板
からの距離を調整してパルス熱処理を受【ノる領域の幅
を5.imとした。
し、フラッシュランプは10秒間に1回の割合でパルス
熱処理を施し、実施例どした。この時、凸レンズの鋼板
からの距離を調整してパルス熱処理を受【ノる領域の幅
を5.imとした。
この結果、実施例での銅帯の各場所での熱層歴は第4図
の(ハ)のように熱ザイクルの後半30秒間で820℃
と860℃との間のパルス熱処理をご3回受ける領域が
5 mmの幅を持ち、後半のパルス熱処理を受Gノない
領域の幅が15龍となり、この2領域の繰返しとなった
。この後、両銅帯と6、焼鈍分断剤を塗布し、800℃
から10!i0℃との間を8℃/′Hrの昇温速度で昇
熱後、1200℃で511′1間、水系中の純化焼鈍を
行った。この時の製品の特性は下記の如くである。
の(ハ)のように熱ザイクルの後半30秒間で820℃
と860℃との間のパルス熱処理をご3回受ける領域が
5 mmの幅を持ち、後半のパルス熱処理を受Gノない
領域の幅が15龍となり、この2領域の繰返しとなった
。この後、両銅帯と6、焼鈍分断剤を塗布し、800℃
から10!i0℃との間を8℃/′Hrの昇温速度で昇
熱後、1200℃で511′1間、水系中の純化焼鈍を
行った。この時の製品の特性は下記の如くである。
実施例B + o = 1.910 W17150 =
0.97 W/kg比較例B + o = 1.92
4 W17150= 1.02 W/kg実旅例5 C:0.045%* S i : 3.35%、 Sc
: 0,017%、 Mo : 0,015%、 3
b : 0,023%の組成を右り゛る連鋳スラブを熱
延して2.!+mm厚の熱延鋼帯とした。
0.97 W/kg比較例B + o = 1.92
4 W17150= 1.02 W/kg実旅例5 C:0.045%* S i : 3.35%、 Sc
: 0,017%、 Mo : 0,015%、 3
b : 0,023%の組成を右り゛る連鋳スラブを熱
延して2.!+mm厚の熱延鋼帯とした。
この熱延鋼帯を980℃で2分間の中間焼鈍をはさんで
2回の冷間)1延を行い、0.30 uの板厚の冷板銅
帯とした。このとき2−回目の冷延圧下率は70%とし
た。
2回の冷間)1延を行い、0.30 uの板厚の冷板銅
帯とした。このとき2−回目の冷延圧下率は70%とし
た。
その後、この冷延鋼帯を2分割し、ひとつは、dpGo
℃* H2:5!i%+ N2 :45%の湿水素雰囲
気中で820℃で3分間の熱処理を行う際、前半の30
秒間の間に820℃と860℃との間のパルス熱処理を
3回行い、比較1シ11どした。他のひとつは、同様の
雰囲気で連続焼鈍力j内で820℃で3分間の熱処理を
行ったが、炉内の前部にフラッシュランプを設i?Yし
、u1目ノつ的に光を照射した。この時、第1図の(ロ
)の多焦魚型凸レンズを使用し、またフラッシュランプ
も6個鋼板上に並列し、W4板上、銅帯の長手方向に焦
点が30個20顛間隔で並ぶようにした。
℃* H2:5!i%+ N2 :45%の湿水素雰囲
気中で820℃で3分間の熱処理を行う際、前半の30
秒間の間に820℃と860℃との間のパルス熱処理を
3回行い、比較1シ11どした。他のひとつは、同様の
雰囲気で連続焼鈍力j内で820℃で3分間の熱処理を
行ったが、炉内の前部にフラッシュランプを設i?Yし
、u1目ノつ的に光を照射した。この時、第1図の(ロ
)の多焦魚型凸レンズを使用し、またフラッシュランプ
も6個鋼板上に並列し、W4板上、銅帯の長手方向に焦
点が30個20顛間隔で並ぶようにした。
鋼板は1.211/l1li11の速度で通板し、フラ
ッシュランプは10秒間に1回の割合でパルス熱処理を
施し、実施例としIこ。この時凸レンズの鋼板からの距
離を調整しく、パルス熱処理を受ける領域の幅を5闘ど
した。
ッシュランプは10秒間に1回の割合でパルス熱処理を
施し、実施例としIこ。この時凸レンズの鋼板からの距
離を調整しく、パルス熱処理を受ける領域の幅を5闘ど
した。
この結果、実施例での銅帯の各場所での前層IWは第4
図の(ニ)のように熱ザイクルの前半30秒間で820
℃ど8Gθ℃との間のパルス熱処理を3回受ける領域が
5龍の幅を持ち、前半のパルス熱処理を受けない領域が
151Illの幅となり、この2領域の繰返しとなった
。
図の(ニ)のように熱ザイクルの前半30秒間で820
℃ど8Gθ℃との間のパルス熱処理を3回受ける領域が
5龍の幅を持ち、前半のパルス熱処理を受けない領域が
151Illの幅となり、この2領域の繰返しとなった
。
この後、両銅帯とも焼鈍分離剤を塗布し、850℃で5
0 [1i?間の2次再結晶焼鈍後、引ぎわ2い(’1
2(10℃で5時間、水素中の純化焼鈍をtjつた1゜
この時の製品の特性は下記の如くぐある。
0 [1i?間の2次再結晶焼鈍後、引ぎわ2い(’1
2(10℃で5時間、水素中の純化焼鈍をtjつた1゜
この時の製品の特性は下記の如くぐある。
実施例B + o = 1,902 W17150=
1.旧W / kp。
1.旧W / kp。
比較例B + o = 1,895 W17150=
1.OG W/lu+111 C: 0.040%、 Si : 3.32%、 Ml
l : (1,0(i8%、 S(! : 0,020
%の組成を含有する連続tli造スラスラブ延して、2
.0龍厚の熱延鋼帯とした。
1.OG W/lu+111 C: 0.040%、 Si : 3.32%、 Ml
l : (1,0(i8%、 S(! : 0,020
%の組成を含有する連続tli造スラスラブ延して、2
.0龍厚の熱延鋼帯とした。
この熱延鋼帯を950℃で3分間の焼鈍を施した後、9
50℃、3分間の中間焼鈍をはさむ2個の冷間圧延を行
い、0.23mmの板厚とした。この時、2回1[1の
冷延JI−1;;(;XIよ60%とした。
50℃、3分間の中間焼鈍をはさむ2個の冷間圧延を行
い、0.23mmの板厚とした。この時、2回1[1の
冷延JI−1;;(;XIよ60%とした。
−ての後、銅帯を2分割し、ひとつはdp55℃。
8260%、N240%の湿水素雰囲気中で820℃で
3分間の1次再結晶焼鈍を行い、比較例とした。
3分間の1次再結晶焼鈍を行い、比較例とした。
他のひとつは同様のつり囲気と焼鈍渇瓜を有する連続炉
の加熱部にフラッシュランプを設置して、間(ノニ〕的
に光を照射し、実施例とした。この時、第゛1図の(日
)の多焦+::1型凸レンズを使用し、またノ、ノツシ
ュシン11個を鋼板上に設置し鋼帯の長17j向に焦点
り興〕I11.120wm間隔で並ぶようにした。
の加熱部にフラッシュランプを設置して、間(ノニ〕的
に光を照射し、実施例とした。この時、第゛1図の(日
)の多焦+::1型凸レンズを使用し、またノ、ノツシ
ュシン11個を鋼板上に設置し鋼帯の長17j向に焦点
り興〕I11.120wm間隔で並ぶようにした。
6朽板は1.2 +n / n+ i ++の速度で通
板し、フラッジ」、ランプは5秒間に1回の割合で点灯
さLだ。この時、凸レンズのmlkからの距離を調整し
て光が照射される領域の幅を5■とした。この結果、第
4図の(ホ)のように、熱サイクルの旧1・1に通常J
、す50℃温爪の^いパルス熱処理が1回行われた。ま
た、このパルス熱処理を施された領域の幅は;5能ぐパ
ルス熱処理を受けなかった領域の輪番よ15mmとなっ
た。
板し、フラッジ」、ランプは5秒間に1回の割合で点灯
さLだ。この時、凸レンズのmlkからの距離を調整し
て光が照射される領域の幅を5■とした。この結果、第
4図の(ホ)のように、熱サイクルの旧1・1に通常J
、す50℃温爪の^いパルス熱処理が1回行われた。ま
た、このパルス熱処理を施された領域の幅は;5能ぐパ
ルス熱処理を受けなかった領域の輪番よ15mmとなっ
た。
この後、両銅帯とも焼鈍分離剤を塗布し、850℃で5
0時間の2次再結晶焼鈍を含むt2’001; 、 b
II−)間の水素中の仕上純化焼鈍を行った。こ0月
14の製品の特性は]・記のとおりである。
0時間の2次再結晶焼鈍を含むt2’001; 、 b
II−)間の水素中の仕上純化焼鈍を行った。こ0月
14の製品の特性は]・記のとおりである。
実施例B I O= 1.895 W17150−0,
8G W/kg比較例B + o = 1,888 W
17150= 0.92 W/kp。
8G W/kg比較例B + o = 1,888 W
17150= 0.92 W/kp。
(発明の効果)
この発明によれば、連続脱炭焼鈍工程にJ3りる付加的
な光学的加熱手段の使用にJ:って、−ノ51i′J性
けい素鋼板の鉄損を安定に、帖しく低下さ」Lることが
ぐきる。
な光学的加熱手段の使用にJ:って、−ノ51i′J性
けい素鋼板の鉄損を安定に、帖しく低下さ」Lることが
ぐきる。
第1図くイ)、(ロ)はこの発明の高温度処理に用いる
照射源の説明図であり、 第2図(イ)、(口〉は鋼板面上にJ3ける照射領域と
非照射領域どの交U配列例の説明図で、第3図(よこの
発明と従来技術とでの磁気特性の差異を示す効果比較グ
ラフであり。 第4図は実施例に示す1次再結晶焼鈍の熱リイクルの差
異とその鋼板内での配列を示J説明図である。 1・・・発光うンゾ 2・・・反射鏡 :3・・・多焦点型凸レンズ 4・・・鋼板 特π′[出願人 川It;)ツソ鉄株式会社第1図 第2図 (イ) (p) (d)の試料 (e)/I試料 圧積力館 圧延′!向 第3図 C5、・ ・(l1M5f−330% Se、’0015% 、H
o:0015% 56 :0023 !勿4rA jk
第4図 (イ) (p) ()1)(ニ) 第4図 (ス1へ)
照射源の説明図であり、 第2図(イ)、(口〉は鋼板面上にJ3ける照射領域と
非照射領域どの交U配列例の説明図で、第3図(よこの
発明と従来技術とでの磁気特性の差異を示す効果比較グ
ラフであり。 第4図は実施例に示す1次再結晶焼鈍の熱リイクルの差
異とその鋼板内での配列を示J説明図である。 1・・・発光うンゾ 2・・・反射鏡 :3・・・多焦点型凸レンズ 4・・・鋼板 特π′[出願人 川It;)ツソ鉄株式会社第1図 第2図 (イ) (p) (d)の試料 (e)/I試料 圧積力館 圧延′!向 第3図 C5、・ ・(l1M5f−330% Se、’0015% 、H
o:0015% 56 :0023 !勿4rA jk
第4図 (イ) (p) ()1)(ニ) 第4図 (ス1へ)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、一方向性けい素鋼スラブを熱間圧延し、得られた熱
延鋼帯に必要に応じて熱処理を施し、次いで該熱延鋼帯
を1回もしくは中間焼鈍をはさむ2回の冷間圧延で最終
板厚とし、次に1次再結晶をかねて連続11j2炭焼鈍
してから鋼板に焼鈍分離剤を塗布した後、2次再結晶焼
鈍を含む高温純化焼鈍を/11!iJ一連の−り向性け
い素鋼板の製造にJ3いて、 前記1次再結晶をかねる連続IB2炭焼鈍工程において
電磁波を鋼板表面に菜束照用ざけることにより、鋼板に
局所的に1回すしくは1回以上の繰返しぐ高温度処理さ
れる領域と該照射を受けることなく通常の焼鈍温度で処
理される領域との交互配列のもどに1次内611品をか
ねる連続脱炭焼鈍を施づことをI15徴どりる高級一方
向性けい素鋼板の製造方法。 2.1回もしくは1回以上の繰返しで8温度処理される
領域の温度が通常の焼11!温瓜より15〜b 有し、通常の焼鈍温度で処理される領域が2〜25mm
の幅をイj′?lることを特徴とする特許請求の範囲第
11r)記載の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20983483A JPS60103120A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20983483A JPS60103120A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60103120A true JPS60103120A (ja) | 1985-06-07 |
Family
ID=16579386
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20983483A Pending JPS60103120A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60103120A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5203928A (en) * | 1986-03-25 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing low iron loss grain oriented silicon steel thin sheets having excellent surface properties |
JP2011208196A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Nippon Steel Corp | 著しく鉄損が低い方向性電磁鋼板の製造方法 |
US9273731B2 (en) | 2006-12-22 | 2016-03-01 | Joy Global Conveyors Inc. | Idler roll ball bearing assembly and method of making |
-
1983
- 1983-11-10 JP JP20983483A patent/JPS60103120A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5203928A (en) * | 1986-03-25 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing low iron loss grain oriented silicon steel thin sheets having excellent surface properties |
US9273731B2 (en) | 2006-12-22 | 2016-03-01 | Joy Global Conveyors Inc. | Idler roll ball bearing assembly and method of making |
JP2011208196A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Nippon Steel Corp | 著しく鉄損が低い方向性電磁鋼板の製造方法 |
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