JPS60114519A - 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 この発明は、鉄損の低い一方向性（〕い素鋼板の製造方
法に関し、とくに１次再結晶丈合組織を制御づることに
よって鉄損特性の右利な改善を可１１シならしめようと
り−るものである。

背景技術 一方向性（）い素鋼板は、主どしＣ変Ｌｉ器での他の電
気機器の鉄心として用いられ、その磁気１ｉｊ　刊が良
好であることが要求される。とくに鉄心どして使用した
際のエネルギー１０失りなわら畝１０か低いことが重要
である。近年の」ニネルギー！Ｊｉ情の悪化から鉄損の
低いりい素鋼板に３・１りる要求（、Ｌ一段と高まりつ
つある。

ところでＩＸ　ｌｆｊを減少させるためには結晶力位を
（１１０）　（（１０１）方イ１ンにＪζり高１旦に１
１和える、Ｓ１含有吊を」−げることによって鋼板の電
気抵抗を増加さｌる、不純物を低減さＵるなどの方法が
知られている。しかしながら、これらの方法による鉄損
の低減は、規在の技術水準の下でほぼ限界近くに達して
いる。これらの方法とは別に特公昭５４−２３６４７＠
公報では＃ｉｌ板に２次再結晶附止領域を形成させるこ
とにより、２次粒径を小さくし、鉄損を低減Ｕしめる方
法が提案されている。しかしながらこの方法は実用化が
難しく実際には用いられ−Ｃいない。このように、一方
向性りい素鋼板の鉄１０の低減は現行の生産手段の上か
らはもはや限ｙ１１に達しＣおり、かかる生産手段によ
っＣは板厚０．３０ｍｍの鋼板の場合、Ｗ１７１５０で
１．００Ｗ　／　ｋｇ以下の鋼板を製造り−ることは不
可能視されＣいる。ここにＷ１７１５０は磁束密度１．
１Ｔ、周波数！１０１１ｚでの鉄損Ｕ′ある。

その他特間昭５３−１３７０１６、特開昭５５−１８５
６６および特開昭５７−１８８８’ＩＯ号各公報などに
仕上げ焼鈍後の鋼板に工夫を加えることにより鉄損特性
の改善を図る方法が開示されている。これらの方法はそ
れぞれ、ボールペン状の小球によるスクラッチ、レーＩ
Ｊ’−によるスクラッチ、放電加工と手段は異なるが、
いずれもイ１」こげ焼鈍剤みの鋼板に微小歪を導入づる
ことにＪ：り磁区の細分化をはかり、鉄損を減少さける
という基本思想に基くものである。しかしながら、これ
らの方法には、高温で熱処理を施した場合、導入された
塑性歪が消滅づるため鉄損特性が劣化するという問題が
あり、従って高温での歪取り焼鈍を必要とする巻鉄心用
材料としＣ−は実際上の効宋が得られないところに致命
的な欠点を残していた。

ところで最近、特開昭５７−９４　！５１８月公＋１１
に開示されてるように、１次再結晶組織にＪ３い（，２
次再結晶粒の核となる（　１Ｎ＋）　（００１）方位の
結晶粒の分布、大きさに着目した”Ａ造法が提案されで
いる。

りなわら通常の一方向ｔ＃［りい素鋼板のＦｊＪ造に際
し、脱炭焼鈍１稈の末期もしくはそのあとに鋼板表面層
を短時間繰返し高温加熱し、表面層での（ＩＨＩ＞　（
００１）方位の１次再結晶粒集合体を一つの大きな（１
１０）　（００１）方位の２次再結晶核として統合さＵ
ようと覆るものである。かかる手法にＪ、り磁束密度、
鉄損共に向上しているが、磁束密度の向上に比し゛Ｃ鉄
損低減効果はまだ十分とはいい難い。さらに特開昭５７
−１３４．５１９号公報には、１洗汚結晶ｆＲＨと２次
ＴｒＪ結晶領域との境界部位の鋼板に、２℃／ＣＩｌ＋
以上の温度勾配を与えながら２次再結晶粒を成長さぼる
手法が開示されている。しかしながらこの方法では、磁
束密度の向」：は期待できるものの、十分な鉄損改善効
果は依然としＵ　ＩＦ７られないのに加え、温度勾配を
安定して与えられないところにも問題を残していＩこ。

発明の目的 この発明は、上記の諸問題を右利に解決゛りるものひ、
脱炭１次再結晶焼鈍初期の１次再結晶集合１ｉＩＩ織を
ｌｉ制御することにより巻鉄心にも安定して使Ｉｌｌ　
＞Ｊることのできるりなねり歪取り焼鈍によっても特性
が劣化しない、鉄１Ωの（−めで低い一方向性りい素鋼
板の有利な製造方法を提案ザることを目的とする・しの
ぐある。

課題解決手段の解明経続 通常、一方向性けい素鋼板は、３ｉ　：　２．０〜４．
５重量％（以下単に％で示づ）を含有する一方向性けい
素鋼熱延板に、１回または中間焼鈍をはさむ２回の冷間
圧延を施して最終板厚の冷延鋼板とし、次いで１次再結
晶をすＲねる１１５２炭焼鈍を施したのち、最終仕上げ
焼鈍を行なうことにＪ：り製造される。一般にこの最終
仕上げ焼鈍では、ｒ＃４板表面にＭ（ＩＱを主成分とす
る焼鈍分１１ｉ１１剤を塗布し℃からコイルに巻取り、
胃温途中で２次１【Ｊ結晶さμたのち、約１２００℃の
水素雰囲気ガス中で純化焼鈍が行なわれる。ついで仕上
げ焼鈍後の鋼板は、未反応のＭ（ｔｏを除去し、ぞの上
にりｌυＦｌ’ｆ　Ｉｎなどの絶縁被膜処理が施される
。この被膜処理では、鋼板は８００℃Ｐｉ！度に加熱さ
れ、什−１−げ焼鈍１１．１の−」イルゼッ］−の除去
Ｊなわら歪取りｂ同Ｉ１．１に行４ｊわれる。

ところで最終イ」上げ焼鈍１１″ｉにおいていわゆるー
「ス方位のＪぐれた２次再結晶粒を優先的に発生さＵる
ための条イ′１は、 １）熱延様表面近傍で生成したゴス粒が、ストラクヂｔ
・−・メモリーにより、どくに鋼板表面下約３０〜５０
μｍの位置において２次再結晶核となるゴス方位結晶粒
として大ｆｄに存在し−Ｃいること、１・ ２）２次再結晶処理においてこれらのゴス粒以外のマト
リックスの結晶粒をゴス粒より小さくづること、 ３）ゴス粒が優先成長′Ｃさるようにマｌ〜リツクスの
結晶粒成長を抑えるインヒビターが均一微細に分散しＣ
いること、 などであることが知られている。

この発明は、さらに−歩進／ｖで磁気特性を向上させる
条件についＣ種々の実験と検問を車ねた結宋新たに開発
されたちのＣ１−ｈ向、性けい素鋼板の製造］−程中の
重要な工程である１次再結晶を兼ねる１１１２炭焼鈍工
程に新たな工夫を加えることにより特性向上を図ること
ができることの新現知児に立脚づ゛る。１なわら、１次
再結晶を兼ねる脱炭焼鈍工程において、昇温途中の鋼板
に局所的にり、０時間の高温急熱処理を施ずことにＪζ
す、急熱処理を施した領域にはその表面Ｆ３０〜５０μ
ｎ）の位置にＪ３いて２次再結晶核となるゴス方位の１
次再結晶粒が人ｍに生成づる、一方急熱Ｓｔ！！　Ｉｊ
ｌ！を施さない領域では通常の１次再結晶粒が発生する
が、このように１洗汚結晶初期段階でゴス核が大損に生
成りる領域とそれが通常程度しか発生しない領域とを交
互に区画形成さＶることにより、１洗汚結晶集合組織が
不均質になり、ひいては２次再結晶粒径が不均一でしか
も細粒となっＣ，鉄損が大幅に減少づることが新たに見
出されたのである。

発明の構成 この発明は、３ｉ　：　２，０〜７１．５％を含有ηる
一方向性けい素鋼熱延板に、１回または中間焼鈍を挾む
２回の冷間圧延を施してＲ終板Ｊ９の冷延鋼板どしたの
ち、１次再結晶焼鈍を１［ｉねる１１；１炭焼鈍を施し
、ついでＭｇＯを主成分どりる焼鈍分−１剤を塗布して
から最終イ］上げ焼鈍を施す一連の工程よりなる一方向
１’ｌりい素鋼板の製造方法において、ｌ記ｌｌ１２炭
焼鈍の際、該焼鈍温度に至る４温途中で鋼板に対し局所
的に短時間の高温急熱処理を施りことを特徴とづる、鉄
損の低い一方向性１ノい素鋼板の製造方法である。

この発明にａ３いて、短時間の高温急熱処理どしては、
１０００℃を超えずかつ鋼板温度よりも１００℃以上高
い温度範囲での、０．０１〜６０秒にわたる加熱処理が
有利に適合する。

またこの発明に従う短時間の高温急熱処理を施づ領域と
しては、第１図（ａ　）および（ｂ　）に示したＪ、う
に鋼板の圧延り向に対してほぼ１１１角をなり連続また
は非連続の線状領域であって、その領域幅℃が０．１〜
３０ｍｍ、領域間の間隔ｄが１〜＋ｏｏｍｎ＋　、そし
て該処理領域の鋼板仝面積に対づる割合が３〜５０％の
範囲におさまるものが好適である。

さらにλ（１時間の高温急熱処理手段とし−では、レー
ＩＪ”−光源、フラッシュランプ、赤外線などが右利に
適合づ°るが、その他同様にして瞬時に急熱加熱できる
ものであればいずれでもよい。

以下この発明を具体的に説明づる。

Ｃ：０，０４３％、３ｉ　：　３，３５％、　３ｅ　：
　０，０１８％、Ｍｏ　：　０．０１５％、　Ｍｌｌ　
：　０，０ｅ２％Ｊ３　Ｊ、びＳｂ二０．０２５％を含
有づる鋼スラブ（鋼スラブＮ０．１）。

Ｃ：　０．０４１％、３ｉ　：　３．１２　％、３　：
　０．０１８％Ｊ３Ｊ：びＭｎ　：　Ｏ，０６５％を含
有づる鋼スラブ（鋼スラグＮ０．２）、ならびにＣ：０
，０４０％、Ｓｉ　：３．３０％、３ｅ　：　０．０１
８％おにびＭｎ　：　０，０７０％を含有する鋼スラブ
（鋼スラブＮ０．３）を、いずれも熱間圧延により板厚
２．７ＩＩＩＩｌｌの熱延板とし、ついでこれらの熱延
板に９００℃′ｒ″３分間の均一化焼鈍を施したのら約
６５％のＪＥ　Ｆ　：ｔ−’で１次冷延し、次いで９５
０℃で３分間の中間焼鈍後、最終冷間１Ｆ延を施して板
厚０，３０ｎｖの最終冷延板とした。これらの冷延板は
脱脂後、それぞれ（Δ）、（，１３）の２つに分割し、
鋼板（Ａ）については８２０°Ｃ９４分間、湿水素中で
焼鈍づる通常の連続１］１２灰焼鈍を、一方鋼板（Ｂ）
については脱炭焼鈍温度に〒る’ｊ？　’（Ｗ途中約６
００℃で鋼板に局部的に９００℃の温度の極λ（１時間
、高温急熱処理を施したのら、鋼板（Δ）の場合と同様
の通７：；の連続脱炭焼鈍を施した。ここに高温急熱処
理は連続ｆｌ’ｄ炭焼鈍炉内に設冒したシー１Ｆ−光源
により行なった。シー１ｆ−光はスポット径１ｍｍに集
光し、圧延方向に対して直角な方向に１０　Ｉｌｌ　Ｉ
ｌ＋間隔で線状に照射した。

１１（１炭焼鈍後の各鋼板はそれぞれ、ＭＯＯを主成分
どりる焼鈍分離剤を塗布し、８５０℃、５０時間の２次
再結晶焼鈍を施したのち、水素雰囲気中で１１８０℃、
　Ｅ）Ｉｌ’１間の仕上げ焼鈍を施した。このようにし
て得られた各鋼板の磁気特性について調べた結果を第１
表に承り。

第１表 第１表から明らかなＪ、うに、１次再結晶を兼ねる脱炭
焼鈍の品温途中で局所的に極短１１４間の高温急熱処理
を施した鋼板（Ｂ）は、通常のｎ；２炭焼鈍を施した鋼
板（Δ）に比べ、いずれも苔しい畝１０改善効果が見ら
れる。

この場合の鉄損低減理由は次のように考えられる。急熱
処理を施した領域では、最終冷間圧延１！：ｃの１洗汚
結晶焼鈍初期におい−Ｃ１７１〜リツクス中の結晶粒が
正常粒成長による粗大化をづるいとまなく再結晶領域ま
で迅速に品温される結果、鋼板表面下３０〜５０μｎ１
の位置には２次再結晶核となるゴス方位に正？ｉ［に揃
った結晶粒が人聞に生成し、これらの２次再結晶核は、
２洗汚結晶焼ｔ［ｉにＪ３いてゴス方位にＪ、＜　ｌ＋
ｉＧつだ微細な２次再結晶粒と４ｊる。一方急熱ｌｉ！
！理を施さない通常の′１次再結晶処理領域では（ｌ＋
、に、ｏ）　（００１：＞方イＣ１の強い１次再結晶東
合ｌ］織が優先生成し、２洗汚結晶焼鈍］二稈において
は、ゴス方位から若干方１１′ｌのずれた２次再結晶粒
が生成する割合が多くなる。したがって、２次頁結晶後
鋼板にｄ３いては、ゴスＩｉ４：ｌによ＜　１ｉｙ１つ
ｌζ細粒の２次再結晶１，１．ｉ合組織と−「スジ１位
かられずかに方位のずれた粗大な２洗汚結晶集合組械と
が交ｎに配列した結晶構造となっているねりぐあるが、
この場合にわずかに方位のり゛れた結晶粒内の磁区構造
が方位のよく揃った結晶粒内の１剋１ス４’＋ｆ造に影
響を及ぼし、全体どして細分化された磁区構造となって
鉄損が低減覆るものと考えられる。

次に第２図（ａ　）、（ｌ］　＞、（ｃ　）に、この発
明に従う熱（ノイクルの一例を承り。（ａ＞は室温の鋼
板に高湯桶り、０時間急熱処理を施したのちが渇し１次
再結晶焼鈍、脱炭焼鈍を行なうカ１１熱パターン、（ｂ
　）　Ｃ＃、　１次再結晶焼鈍の貸謁途中Ｃ鋼板に高温
極短時間急熱処理を施したのら、１１；２炭焼鈍を行な
う加熱パターン、ぞ−して（Ｃ）は１次再結晶焼鈍後、
ｎＩ２炭焼鈍記度に達づる直曲に鋼板に＾湯桶り、０時
間急熱処理を施したのち１１１２炭焼鈍を行なう加熱パ
タ一ンである。

これらの加熱パターンで鋼板に高温極短時間急熱処理を
施した場合のＲ温途中の鋼板温度と鉄損減少畠（△Ｗ１
７１５（１）との関係について調べた結果を第３図に承
り。ここに△Ｗ　１７／！ｉ０は、急熱処理を施さない
ｗＩ＆と急熱処理を施した鋼板との鉄損差である。なお
急熱処理時間は約９００℃、加熱時間は約０．５秒とし
た。また高温急熱処理を施１領域は、圧延方向ど直角の
向き（゛ぞの幅１ｍｍ、間隔１０　Ｉｌｌ　ｍをなＪ線
状領域としｌ〔。

第３図から明らかなＪ：うに、’Ｒ温途中の鋼板温度が
約４００℃〜７５０°Ｃの範囲で０．０５Ｗ／鷺以上の
大ぎな鉄損低減効果が見られ、とくに約６　（１（１’
Ｃにおいて最大の鉄損低減効果が得られたが、いずれに
しても室温から１１；（炭焼鈍渦！宴に至る全範囲にお
いて急熱処理にＪ：る鉄１０低減効果が見られｌζ。

したがって、高温極短１１４間急熱処理を施り際の鋼板
湿度は、室温から脱炭焼鈍温Ｉσに♀るテア温途中のい
ヂれかの時点、どりわｉ、Ｊ　４００〜７５）０℃とり
ることが望ましい。

次に第４図に、鋼板温度が約６００℃にｒｆｆ温しｌこ
時点で高温極短時間急熱処理を施しｌこ際の急熱処理時
間ど畝損減少高（△Ｗ１７／！ｉ（＋）どの関係につい
て調べＩζ結果を示づ。急熱処理時間（９１約１）００
℃、高温急熱処理を施づ゛領域は圧延方向と直角の向き
でその幅１ｎ＋＋ｎとし、１０ｍｎ＋間隔で急熱処理を
施しｌζ。

加熱１１４間が０．０１−（ｉ（１秒の範囲ｒ″鉄損低
減効果が見られるが、とくに０．１〜５秒の範囲で０．
０５Ｗ　／　ｋ３以上の大きな鉄損低減効果が得られた
。

なＪｊ同一場所の急熱処理回数は１回に限る必２２はな
く、複数回処理してもかまわないが、総加熱時間は６０
秒以内どすべきである。

高温極短１１、テ聞の急熱処理温度が１（１００℃を超
える場合には、急熱処理領域周辺の２次粒径が粗大化し
過ぎ、一方急だ）処理領域と急熱処理をしない領域の温
度差が１００℃末）−１の場合にはこの発明を）♀成り
るに十分なゴス方位の１次粒を生成できない。

したがって、急熱処理温度の上限＋Ｊｉｏｏｏ°Ｃ１下
限（Ｊ急熱処理を施すベき鋼板の記瓜よりし少くども１
００℃高い温度とづるのがＩＢましい。

高温急熱処理を施り領域がＪ■延方向に直角な向きの線
状領域の場合、前掲第１図に示したようにての幅℃がｏ
、１ｍ＋ｎ未満では十分な急熱効果が得られず、一方３
０　ｍ　ｎｌを超える場合には磁束密度が世上するため
望ましくない。また急熱９！！Ｊｌｌｊを施り領域の圧
延方向の間隔ｄが１ｍｍ未満の場合にｔ）磁束密度の１
１（下が大ぎくなるため望ましくなく、一方１００　ｍ
　ｍを超える場合には十分に多急熱効宋が１′−１られ
ない。さらにいずれの場合にも急熱処理を／１色した領
域の面積の総和は鋼板全面積の３〜５０％とすることか
好ましい。というのは急だ）処理を施した領域の面積の
総和が、鋼板全面積の３％未満では十分な急熱効果が１
ｑられず、一方５０％を超えると鋼板の磁束密度の低下
が大きくなるためである。以上より、高温急熱処理を施
り′領域についζは、月−延方向に直角な向きの線状領
域の場合、その幅０．１〜３０ｍｍ、圧延方向の間ＦＦ
Ａ　ｌ−Ｈｌｏｍｍ　、でしＣ１高温急熱処理を施した
領域の面（Ｃ１の総和は鋼板全面積の３〜５０％とりる
ことが望ましい４つ（〕（ある。

なおこの発明の出発索材は、公知の製鋼り法、たどえば
転炉、電気炉などにＪ、つく製鋼し、さらに造塊−分塊
法または連続ｖｉ造法イ「どにＪ−っＣスラブどしたの
ち、熱間圧延により１１１られる熱延＝１イルを用いる
ものである。

実施例 以下この発明の実施例について説明する。

実施例１ Ｃ：　０．０４３％、Ｓｔ　：　３．３５％、　Ｓｅ　
：　０．０１７％、　Ｍｏ　：　０．０１５％、Ｍｎ　
：　０．０６２％おＪ：びＳｂ二０．０２５％を含有り
る鋼スラブを熱間圧延したのち、均一化焼鈍を施し、つ
いで中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延を施し−ＣＯ，３
０ｍｍ厚の最終冷延板とした。この冷延板を脱脂後、（
Ｃ）〜（Ｇ）の５つに分割し、それぞれ湿水素中で８２
０℃、７１分間の連続脱炭焼鈍を施した。この時鋼板（
Ｃ）は通１；；の脱炭焼鈍を、−力鋼板（Ｄ）〜（Ｇ）
につい−Ｃ（ま該ｎ＋２炭焼鈍に先立ち、鋼板温度が第
２表に示した温度に胃渇したｎｓｒ　＋ｊ＋ｉ　ｃ連続
焼鈍炉内に設置したレーザー光源にＪ：り鋼板に局所的
に、約９００℃の極短時間（約０．５秒）の急熱処理を
加えた。この（１、ｉ、シー１Ｆ−光はビーム径１１１
１１１１に集光し、圧延方向に直角な向きで試オ′３１
の金山にわたり、しかも圧延Ｉ）向に＋　＋ｌ　Ｉｌｌ
　Ｉｌｌの間隔で線状に照射した。　ＩＢ２炭焼鈍後０
鋼板は焼鈍分−１剤を塗イＩｉ　シ”Ｃから、水素雰囲
気中で１１８０℃、５時間の仕上げｉＥ５温焼鈍を施し
た。

この時得られた鋼板の磁気性ｔｌｌＩごついＣ調へたれ
１１果を第２表に示す。

第２表 第２表に示したように、この発明に従うｒ’ＱＬ熱処理
を茄した鋼板では著しい鉄ＭＪ　（ｉ！ｕ減効果がみら
れた。

実施例２ Ｃ：０．０４１％、Ｓｉ　：　３．１２％、Ｓ　：　０
．０１８％およびＭｎ　：　０，０（ｉ５％を含有づる
連鋳スラゾを熱１ｉ１］　Ｊｊ延したのち、均一化焼鈍
を施し、つい（′中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延を施
して　Ｑ、３ｏｎ１ｍ　ｌ＋／のＩａ終冷冷延板した。

この冷延板をＩＩｔ２１１ｉｉ　＜兵、＜１１）−（Ｌ
）の５つに分割し、イれぞれ湿水素中（８２０℃、４ブ
２間の連続ＩＪＲＩｙ／焼鈍を施した。この時鋼板（１
１）は通常のｌｌＧ２ｌＧ２全焼鈍方鋼板（１）〜（１
−）については該脱炭焼鈍に先立つで１鋼板温度が６０
０℃に４温した時点が連続焼鈍炉内に設麿したフラッシ
ュランプにより第３表に示′！Ｊ温度で鋼板に局所的に
、極短時間（約１秒）の急熱処理を加えた。この１１、
ν、フラッシュランプは中２ＩｎＩｌｌに集光し、圧延
方向にＧ１角な向きぐ試ｖ１の全１１１にわたり、圧延
方向に２０１１１ｍ間隔で線状に照射した。

ＤＩ２炭焼鈍後０鋼板は、焼鈍分離剤を塗布してから、
水素雰囲気中ｒ　１１８０℃、５時間の仕上げ高温焼鈍
を施した。この時行られた鋼板の磁気特性につぃＣ調べ
た結果を第３表に承り。

第３表 第３表に示したように、急熱処１１ｊ温度が７５０℃お
よび９００℃に３３いて著しい鉄ｊｎ　（１，を減効宋
がみられた。

実施例３ Ｃ：　０，０４２．　Ｓｉ　：　３．３３％、　Ｓ　：
　Ｏ，（１１８％。

Ｍｏ　：　０．０１３％およびＳｂ　：　０．０２！ｉ
％を金石りる鋼スラブを熱間圧延したのら、均一化焼鈍
を施し、ついで中間焼鈍をはさむ２回の冷延を施しＣＯ
，２３ｍｎ＋％ｔの最終冷延板どした。この冷延板を１
１；２脂後、（Ｍ）〜（Ｑ）の５つに分割し、ぞれぞれ
湿水素中ｒ　８２０℃、３分間の連続１１；２炭焼鈍を
施した。この時、鋼板（Ｍ）は通常の脱炭焼鈍を、一方
鋼板（Ｎ）〜（Ｑ）については該焼鈍に先ｆｉら鋼板温
度が６００℃に！ｉｌ？湿した時点で連続焼鈍炉内に設
麿したフラッシュランプにより鋼板に局所的に、約９０
０℃に極短時間（約１秒）の急熱処理を加えた。この時
、急熱処理領域の幅β２間隔（１おＪ：び急熱処理領域
の全鋼板面積にλ＝Ｉ　′ｔｌる面積化１′は第４表に
示り通りとした。脱炭焼鈍後の鋼板は焼鈍分離剤を塗布
してから、水素雰囲気中ｒ　１１８０℃、５ｎ：１間の
仕上げ高温焼鈍を施した１、この１１．１、（１〕られ
た鋼板の磁気特性について調べた結果を第４表に示づ。

第４表 第４表に示したにうに急熱処理した領域の面積総和が全
鋼板面積の１０％および３３％の場合にＪ３いてン〜し
い鉄損低減効果がみられた。。

発明の効果 かクシ（この発明に従い、１１１２　ｊ夷焼鈍温１ｕに
至るすＣ渇途中で最終冷延後の鋼板表面に、局所的に知
１１．１間の高温急熱処理を施すことにより、１洗汚結
晶集合組織ひいては２洗汚結晶集合組織を適切に制御り
ることかでき、磁気特性なかでも鉄損特性の大幅な改善
が実現される。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、（ｌ＋）はそれぞれ、り’、ｔｉ　１１
５間の高温急熱処理を施すべき領域の好適パターンを示
しｌこ　図　、 第２図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はいり゛れも、この
発明に従う短時間の高温急熱処理を含むｌｌ１２１ａ２
・１次再結晶焼鈍の熱リイクルを示した図、第３図は、
上記高温急熱処理を１Ｍ寸前の鋼板温度と鉄損低減高と
の関係を示したグラフ、第４図は、上記高温急熱処理に
Ｊ３りる加熱時間ど鉄損低減高との関係を示したグラフ
である。 第３図 １勅だ４ＪＢ＠（ｌ損瓶喋度（・Ｃ〕 第４図 力Ｏ凍：ｆｆ　ａ４間（矛幻

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、３ｉ　：　２．０〜４．５車ｍ％を含有覆る一方向
   性【プい素鋼熱延板に、１回または中間焼鈍を挾む２回
   の冷間圧延を施して最終板厚の冷延鋼板としたのら、１
   次再結晶焼鈍を兼ねる脱炭力２鈍を施し、ついでＭＯＯ
   を主成分と覆る焼鈍分離剤を塗７１ｉ　シてから最終仕
   上げ焼鈍を施り一連の工程よりなる一方向性けい素鋼板
   の製造方法においＣ１ 上記脱炭焼鈍の際、該焼鈍饋１１度に至る昇温途中で鋼
   板に対し局所的に短時間の高温急熱処理をａｒりことを
   特徴どづる、鉄損の低い一方向性（）い素鋼板の製造方
   法。 ２、ｌｌ１２炭焼鈍温度に至る昇温途中での短時間の高
   温急熱処理が、１０００℃を超えずかつ鋼板）晶磨より
   ｔ）１００℃以上高い温度範囲での、（１、０１〜６０
   秒にわたる加熱処理であるｆｊ許晶求の範囲第１項記載
   の方法。 ３、短時間の高温急熱処理を施７１領域が、鋼板の圧延
   方向に対しでほぼ直角な方向の線状領域であり、その領
   域幅が０．１−３Ｏｎ＋ｍ、領域間の間隔が１〜ｉｏｏ
   ｍｍ　、そして該処理領域の鋼板全面積に対する割合が
   ３〜５０％である特許請求の範囲第１または２項記載の
   方法。