JPS5995397A - アルミニウム製熱交換器コア - Google Patents
アルミニウム製熱交換器コアInfo
- Publication number
- JPS5995397A JPS5995397A JP20386282A JP20386282A JPS5995397A JP S5995397 A JPS5995397 A JP S5995397A JP 20386282 A JP20386282 A JP 20386282A JP 20386282 A JP20386282 A JP 20386282A JP S5995397 A JPS5995397 A JP S5995397A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc
- diffusion layer
- concentration
- heat exchanger
- brazing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐食性良好なアルミニウム製熱交換器コア
に関する。
に関する。
近時、自動車のラジェータやコンデンサ、或いはエバポ
レータなどの熱交換器では、従来の伝熱率、耐食性の点
で良好である銅合金・ｔオから、軽量で材料費も安価で
あり、伝熱率も高いアルミニウム材（アルミニウム合金
材も含む）によって構成する割合が商くなりつつある。
レータなどの熱交換器では、従来の伝熱率、耐食性の点
で良好である銅合金・ｔオから、軽量で材料費も安価で
あり、伝熱率も高いアルミニウム材（アルミニウム合金
材も含む）によって構成する割合が商くなりつつある。
しかし乍ら、このアルミニウム材によって構成される熱
交換器は、軽量化、コスト・ダウンを要求される自動車
のファクターとして有効なものであるが、アルミニウム
材は腐食し易く、特に電食に対して弱い性質を有してい
ることから、自動車用ラジェータやカークーラ用コンデ
ンサの如き４１Ｊ温になり、かつ、腐食の促進媒体とな
る塵埃等の存在する雰囲気中に設置される熱交換器では
、孔食が短期間のうちに多発し、熱交換機能を劣化、更
には不能とする問題を有している。
交換器は、軽量化、コスト・ダウンを要求される自動車
のファクターとして有効なものであるが、アルミニウム
材は腐食し易く、特に電食に対して弱い性質を有してい
ることから、自動車用ラジェータやカークーラ用コンデ
ンサの如き４１Ｊ温になり、かつ、腐食の促進媒体とな
る塵埃等の存在する雰囲気中に設置される熱交換器では
、孔食が短期間のうちに多発し、熱交換機能を劣化、更
には不能とする問題を有している。
ところで、アルミニウム製熱交換器において、孔食の多
発１−る場所は、第１図に示す如く、熱交換器コアａを
構成する通液管す部分に集中している。
発１−る場所は、第１図に示す如く、熱交換器コアａを
構成する通液管す部分に集中している。
これは、通液管すに冷却フィンＣが接合しており４゜通
常両者は電極電位の異なる異種アルミニウム材（例えば
通液管すはＪＩＳＡ１０５０．冷却フィンＣはＪＩＳＡ
１２ＰＣ）によって構成されるものであるから、その電
位差により、第２図に示す如く、冷却フィンＣの皮材に
よって構成されるフィレットｄ付近に孔食ｅが生ずる。
常両者は電極電位の異なる異種アルミニウム材（例えば
通液管すはＪＩＳＡ１０５０．冷却フィンＣはＪＩＳＡ
１２ＰＣ）によって構成されるものであるから、その電
位差により、第２図に示す如く、冷却フィンＣの皮材に
よって構成されるフィレットｄ付近に孔食ｅが生ずる。
このため、従来では、通液管す、冷却フィンＣ及座板ｆ
、 ｆ’ をろう付けによって一体結合し、熱交換器
コアａを構成後、その表面にクロメート処理や電着弘装
などを施して保護被膜を形成し、これにより上記孔食ｅ
の発生を防止する対策としている。
、 ｆ’ をろう付けによって一体結合し、熱交換器
コアａを構成後、その表面にクロメート処理や電着弘装
などを施して保護被膜を形成し、これにより上記孔食ｅ
の発生を防止する対策としている。
しかし、この方法によると、完全な保護被膜が形成され
た上、これが恒久的にそのままの状態を維持しているの
であれば、孔食ｅの発生防止の目的は達せられるが、実
際には、欠陥のない保護被膜の形成は困難であり、その
上、熱交換器の運搬或いは設置時など、取り扱い時に物
理的な原因によって保護被験の一部を剥離してしまうこ
とがあり、根本的な問題の解決策になり得ない。
た上、これが恒久的にそのままの状態を維持しているの
であれば、孔食ｅの発生防止の目的は達せられるが、実
際には、欠陥のない保護被膜の形成は困難であり、その
上、熱交換器の運搬或いは設置時など、取り扱い時に物
理的な原因によって保護被験の一部を剥離してしまうこ
とがあり、根本的な問題の解決策になり得ない。
昨今、上記の如き問題に対処するため、冷却フィンＣの
芯材に所定晋のＺｎを含有させ、これにより、冷却フィ
ンＣの電位を下げ、冷却フィンＣを積極的にｊ品食させ
て、通液管すに孔食ｅが生じぬようにする方法がみられ
るが、これでは、通液管すと冷却フィンＣの接合構造上
、電解質のある腐食環境にむらが生じ、従って、通液管
すにも孔食の発生する可能性が高く、実用上刃しいもの
ではない。
芯材に所定晋のＺｎを含有させ、これにより、冷却フィ
ンＣの電位を下げ、冷却フィンＣを積極的にｊ品食させ
て、通液管すに孔食ｅが生じぬようにする方法がみられ
るが、これでは、通液管すと冷却フィンＣの接合構造上
、電解質のある腐食環境にむらが生じ、従って、通液管
すにも孔食の発生する可能性が高く、実用上刃しいもの
ではない。
ところで、最近開発された非腐食性フラックスを使用し
て炉中ろう付けを行なうアルミニウム製熱交換器におい
ても上記問題を避は得なかった。
て炉中ろう付けを行なうアルミニウム製熱交換器におい
ても上記問題を避は得なかった。
そこで、本山＋に￥人は、先に、非腐食性フラックスを
使用して炉中ろう付けを行なう際の加熱作用で通液管の
外表面に予め施されたＺｎ層が、Ｚｎの深さを５０ｇ以
上の深さとするとともに表面のＺｎｆｉ度を２．５〜１
０％の範囲とするＺｎ拡散層を形成したアルミニウム製
熱交換器コア（特願昭５６−８２１７７号）を出願した
。
使用して炉中ろう付けを行なう際の加熱作用で通液管の
外表面に予め施されたＺｎ層が、Ｚｎの深さを５０ｇ以
上の深さとするとともに表面のＺｎｆｉ度を２．５〜１
０％の範囲とするＺｎ拡散層を形成したアルミニウム製
熱交換器コア（特願昭５６−８２１７７号）を出願した
。
、しかるに、上記発明は、従来のアルミニウム製熱交換
器に比し耐食性が向上したが、Ｚｎ量が非常に多いため
、コスト＾になるとともに、ろう付は性が悪くなるとい
う不都合がある。
器に比し耐食性が向上したが、Ｚｎ量が非常に多いため
、コスト＾になるとともに、ろう付は性が悪くなるとい
う不都合がある。
そこで、この発明は、通液管材の電位を純アルミニウム
よりも上げることによって、Ｚｎ層度を下げることを弓
能とし゛たアルミニウムＭ熱交換器コアを提供すること
を目的とする。
よりも上げることによって、Ｚｎ層度を下げることを弓
能とし゛たアルミニウムＭ熱交換器コアを提供すること
を目的とする。
以−ト、この発明を第３図に基づき具体的に説明する。
この熱交換器コア１は、公知のものと同様に、多数の通
液管２と冷却フィン３とを交互に重ね合わせ、その両端
に座板４．４°を設置しており、これらの各７アクター
は互いにろう付けによって一体結合される構造となって
いる。
液管２と冷却フィン３とを交互に重ね合わせ、その両端
に座板４．４°を設置しており、これらの各７アクター
は互いにろう付けによって一体結合される構造となって
いる。
そして、前記通液管２と冷却フィン３との結合は、冷却
フィン３の皮材が、加熱によって溶融することによって
両者の結合が為される。
フィン３の皮材が、加熱によって溶融することによって
両者の結合が為される。
ここでは、通液管２のアルミニウム材としてＡ１０５０
、 Ａｌ１００などの純アルミニウムに銅及び／又はマ
ンガンを例えば■Ａ１１９．５％−Ｃｕ Ｏ，２％以上
、■Ａｌ９９．５％−Ｍｎ ０．５％以上、■Ａ＃９９
．５％−ＣｕＯ１１％以上−Ｍｎ ０．１％以上などの
ように配合して純アルミニウムよりも電位を責なものと
して使用し、冷却フィン３のアルミニウム材料として例
えば■芯材 Ａ ３００３−皮材 Ａ４３４３．■芯材
Ａ３０３０ ＋ Ｚｎ１％−皮材 Ａ４３４３ ＋
Ｚｎ １％、■芯材 Ａ ３００３４ Ｚｎ１％−皮材
Ａ４３４３．■芯材 Ａ ３００３−皮材Ａ ４３
４３ ＋Ｚｎ １％、などのように組み合わせたちの
を使用しており、第４図に示す如く、通液管２の外表面
側にはＺｎ拡散層５が施されている。
、 Ａｌ１００などの純アルミニウムに銅及び／又はマ
ンガンを例えば■Ａ１１９．５％−Ｃｕ Ｏ，２％以上
、■Ａｌ９９．５％−Ｍｎ ０．５％以上、■Ａ＃９９
．５％−ＣｕＯ１１％以上−Ｍｎ ０．１％以上などの
ように配合して純アルミニウムよりも電位を責なものと
して使用し、冷却フィン３のアルミニウム材料として例
えば■芯材 Ａ ３００３−皮材 Ａ４３４３．■芯材
Ａ３０３０ ＋ Ｚｎ１％−皮材 Ａ４３４３ ＋
Ｚｎ １％、■芯材 Ａ ３００３４ Ｚｎ１％−皮材
Ａ４３４３．■芯材 Ａ ３００３−皮材Ａ ４３
４３ ＋Ｚｎ １％、などのように組み合わせたちの
を使用しており、第４図に示す如く、通液管２の外表面
側にはＺｎ拡散層５が施されている。
上記の如くして構成される熱交換器コアｌの通液管２は
組み立て前にＮａＯＨ５０％の水溶液によって脱脂洗浄
をした後、Ｚｎ０６０ｇ ／ ｊ２ 、 ＮａＯＨ３５
０ｇ ／ ｊ２ 。
組み立て前にＮａＯＨ５０％の水溶液によって脱脂洗浄
をした後、Ｚｎ０６０ｇ ／ ｊ２ 、 ＮａＯＨ３５
０ｇ ／ ｊ２ 。
２７℃のジンケート処理
理を施し、次いで水洗し、乾燥実る。そして、通液管２
の外表面側にＺｎメッキをしたら、次いで第３図の如く
通液管２、冷却フィン３及び座板４．４″を治具にて仮
組し、これを、ＫＡ Ｉ Ｆ４Ｋｓ ＡＩＦｂの組成の
フラックスを１０％の濃度としたフラックス水溶液中に
浸漬するフラックス処理を施し、しかる後、６００°Ｃ
に温度上昇された加熱炉にて５分間加熱し、各ファクタ
ーのろう付は結合を行なう。
の外表面側にＺｎメッキをしたら、次いで第３図の如く
通液管２、冷却フィン３及び座板４．４″を治具にて仮
組し、これを、ＫＡ Ｉ Ｆ４Ｋｓ ＡＩＦｂの組成の
フラックスを１０％の濃度としたフラックス水溶液中に
浸漬するフラックス処理を施し、しかる後、６００°Ｃ
に温度上昇された加熱炉にて５分間加熱し、各ファクタ
ーのろう付は結合を行なう。
前記通液管２に施されるＺｎメンキは、各ファクターの
ろう付は結合時の加熱作用で、５０ｇ以上の深さを有し
、かつ、この深さの最大値は通液管２の内部にＺｎの拡
散しない部分が肉厚の５０％以上残存する範囲とされ、
表面のＺｎ濃度が０．２〜７％の範囲とされるＺｎ拡散
層５が得られるように施される。
ろう付は結合時の加熱作用で、５０ｇ以上の深さを有し
、かつ、この深さの最大値は通液管２の内部にＺｎの拡
散しない部分が肉厚の５０％以上残存する範囲とされ、
表面のＺｎ濃度が０．２〜７％の範囲とされるＺｎ拡散
層５が得られるように施される。
従って、上記の如く構成されている熱交換器コア１０通
液管２では、Ｚｎ拡散層５が犠牲電極となり、しかもＺ
ｎ拡散層５全体に亘って徐々に犠牲腐食が為された後に
、芯材の腐食が生ずることになるために、従来構造のよ
うに短期間のうちに腐食することがなくなり、高寿命と
なる。
液管２では、Ｚｎ拡散層５が犠牲電極となり、しかもＺ
ｎ拡散層５全体に亘って徐々に犠牲腐食が為された後に
、芯材の腐食が生ずることになるために、従来構造のよ
うに短期間のうちに腐食することがなくなり、高寿命と
なる。
なお、通液管２に形成されるＺｎ拡散層５の深さを５０
ｇ以上としたのは、ろう付は時の加熱作用によってＺｎ
拡散を実施するので、５０μ以下とした場合は、ろう付
は不良等が発生し、また、５０ｇ未満であると犠牲腐食
層が薄くなり過ぎて、使用後短期間でＺｎ拡散層５が全
面的に犠牲腐食されるからである。
ｇ以上としたのは、ろう付は時の加熱作用によってＺｎ
拡散を実施するので、５０μ以下とした場合は、ろう付
は不良等が発生し、また、５０ｇ未満であると犠牲腐食
層が薄くなり過ぎて、使用後短期間でＺｎ拡散層５が全
面的に犠牲腐食されるからである。
また、Ｚｎ拡散していない部分が通液管２の肉厚の５０
％以上残存するようにしたのは、５０坏未満になると、
Ｚｎ拡散層５が犠牲腐食した後において通液管２が非富
に脆弱なものとなって振動、圧力奪の影響で亀裂が生し
易くなるためである。
％以上残存するようにしたのは、５０坏未満になると、
Ｚｎ拡散層５が犠牲腐食した後において通液管２が非富
に脆弱なものとなって振動、圧力奪の影響で亀裂が生し
易くなるためである。
更に、Ｚｎｎ拡散−５の表面のＺ＋Ｊ１度の下限を０．
２％としたのは、０．２％未満であるとろう付＆Ｊ時に
できるフィレット及び冷却フィンとの電食により消耗が
激しく耐食性に問題があるからであり、かつ、上限を７
％としたのは、７％を一越境−でも耐食性を更に商める
ことがない上、コスト高となるからである。
２％としたのは、０．２％未満であるとろう付＆Ｊ時に
できるフィレット及び冷却フィンとの電食により消耗が
激しく耐食性に問題があるからであり、かつ、上限を７
％としたのは、７％を一越境−でも耐食性を更に商める
ことがない上、コスト高となるからである。
上記実施例によって得られた通液管２のＺｎ拡散層５は
、Ｘ線マイクロアナライザーによって検査したところ、
１００μの深さを有し、かつ、表面のＺｎ濃度が５％の
ものであったが、これの耐食性をＣＡＳＳテストにより
１００ＯＩＩＲ実験した結果、孔食部分は発見されず、
良好な結果が得られた。
、Ｘ線マイクロアナライザーによって検査したところ、
１００μの深さを有し、かつ、表面のＺｎ濃度が５％の
ものであったが、これの耐食性をＣＡＳＳテストにより
１００ＯＩＩＲ実験した結果、孔食部分は発見されず、
良好な結果が得られた。
そして、繰り返し行なった実験によると、Ｚｎ拡散層５
は、８０〜１２０μの深さと、表面のＺｎ濃度が０．２
〜７％の範囲内にあると、耐食性、ろう付は性、コスト
などの曲で好ましいことがわかった。
は、８０〜１２０μの深さと、表面のＺｎ濃度が０．２
〜７％の範囲内にあると、耐食性、ろう付は性、コスト
などの曲で好ましいことがわかった。
以上要するに、この発明に係る熱交換器コアは・通液管
の電位を純アルミニウムよりも責なるものとし、かつ、
非腐食性フラツクスを使用する炉中ろう付けによる加熱
作用で、通液管の外表面に予め施されたＺｎ層が、Ｚｎ
１７）拡散深さを５０μ以上の深さとすると共に表面の
Ｚｎ濃度を０．２〜７％の範囲とするＺｎ拡散層を形成
するようにしたものであるから、実施例で述べたように
、Ｚｎの表面濃度を下げることができると共に、Ｚｎ拡
散層の腐食速度を遅くでき、かつ、ＺｎメッキＪｉを薄
（することが可能となり、Ｚｎの消費憧を低減できると
共に、処理時間が短縮できた。
の電位を純アルミニウムよりも責なるものとし、かつ、
非腐食性フラツクスを使用する炉中ろう付けによる加熱
作用で、通液管の外表面に予め施されたＺｎ層が、Ｚｎ
１７）拡散深さを５０μ以上の深さとすると共に表面の
Ｚｎ濃度を０．２〜７％の範囲とするＺｎ拡散層を形成
するようにしたものであるから、実施例で述べたように
、Ｚｎの表面濃度を下げることができると共に、Ｚｎ拡
散層の腐食速度を遅くでき、かつ、ＺｎメッキＪｉを薄
（することが可能となり、Ｚｎの消費憧を低減できると
共に、処理時間が短縮できた。
しかも、この発明によると、Ｚｎ拡散層は、ろう付は結
合時の加熱作用によって形成されるため、通液管には単
にＺｎメッキを施しておくのみで良く、何等Ｚｎ拡散層
の形成のための特別の加熱作業を必要としないメリット
がある。
合時の加熱作用によって形成されるため、通液管には単
にＺｎメッキを施しておくのみで良く、何等Ｚｎ拡散層
の形成のための特別の加熱作業を必要としないメリット
がある。
なお、実施例では、通液管の外表面側に施されるＺｎ拡
散層は、ろう付は結合前に予め処理されたＺｎメッキが
、ろう付は結合時に加熱熔融されて形成されるものであ
るが、このＺｎ拡蔽層を得るには前記無電解処理のＺｎ
メッキに限らず、電解処理のＺｎメッキ、又はＺｎ成扱
の接着或いはＺｎ粉末塗布によっても可能であるし、ま
た、ぞの他の処理方法なども任怠に変更可能であり、要
は特許請求の範囲に記載の技術思想を逸脱しない範囲に
おいて種々設計的変更可能で・しる。
散層は、ろう付は結合前に予め処理されたＺｎメッキが
、ろう付は結合時に加熱熔融されて形成されるものであ
るが、このＺｎ拡蔽層を得るには前記無電解処理のＺｎ
メッキに限らず、電解処理のＺｎメッキ、又はＺｎ成扱
の接着或いはＺｎ粉末塗布によっても可能であるし、ま
た、ぞの他の処理方法なども任怠に変更可能であり、要
は特許請求の範囲に記載の技術思想を逸脱しない範囲に
おいて種々設計的変更可能で・しる。
第１図は従来構造の熱交換器コアの側面図、第２図は同
要部拡大側面図、第３図はこの発明の実施例の側面図、
第４図は同要部拡大側面図である。 ■・・・熱交換器コア、２・・・通液管、３・・・冷却
フィン、４．４’ ・・・座板、５・・・Ｚｎｎ拡散
−０ 特許出願人 日本ラヂヱーター株式会社４２９ ］玉綻Ｎン市正書（自治 昭和５８年 ５月２４日 特許庁長官殿 １−事＋７Ｉの表示 １Ｂトロ５７４「斗楠午ぢ頃ジβ２０３８６２号２−発
明の名称 アルミニウム製熱交換器コア ３ＪＩＩ匝をする者 事１牛ト（ＢｒＭＨ系 Ｒ８ＷＩ＋Ｍ住所 東京
／７１９↑剪区南台５丁目２４番１５号名 称 （
４７６）日本ラヂヱーター株式会社４−イ（理人ｍｉ朝
番号１５１ １頭 書 ６５節Ｆの１入洛 ４３０−
要部拡大側面図、第３図はこの発明の実施例の側面図、
第４図は同要部拡大側面図である。 ■・・・熱交換器コア、２・・・通液管、３・・・冷却
フィン、４．４’ ・・・座板、５・・・Ｚｎｎ拡散
−０ 特許出願人 日本ラヂヱーター株式会社４２９ ］玉綻Ｎン市正書（自治 昭和５８年 ５月２４日 特許庁長官殿 １−事＋７Ｉの表示 １Ｂトロ５７４「斗楠午ぢ頃ジβ２０３８６２号２−発
明の名称 アルミニウム製熱交換器コア ３ＪＩＩ匝をする者 事１牛ト（ＢｒＭＨ系 Ｒ８ＷＩ＋Ｍ住所 東京
／７１９↑剪区南台５丁目２４番１５号名 称 （
４７６）日本ラヂヱーター株式会社４−イ（理人ｍｉ朝
番号１５１ １頭 書 ６５節Ｆの１入洛 ４３０−
Claims (1)
- 表面に炉中ろう付は用ろう材が被覆されている冷却フィ
ンを用いて、非腐食性フラフクスを使用する炉中ろう付
けによって通液管と前記冷却フィンをろう付り結合する
アルミニウム製熱交換器コアにおいて、前記通液管を純
アルミニウムよりも電位が責なものとし、前記ろう付は
時の加熱作用で、通液管の外表面に予め施されたＺｎ層
が、Ｚｎの拡散深さを５０μ以上の深さとすると共に表
面のＺｎ濃度を０．２〜７％の範囲とするＺｎ拡散層を
形成するようにしたことを特徴とするアルミニウム製熱
交換器コア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20386282A JPS5995397A (ja) | 1982-11-20 | 1982-11-20 | アルミニウム製熱交換器コア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20386282A JPS5995397A (ja) | 1982-11-20 | 1982-11-20 | アルミニウム製熱交換器コア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5995397A true JPS5995397A (ja) | 1984-06-01 |
Family
ID=16480926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20386282A Pending JPS5995397A (ja) | 1982-11-20 | 1982-11-20 | アルミニウム製熱交換器コア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5995397A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01285797A (ja) * | 1988-05-12 | 1989-11-16 | Diesel Kiki Co Ltd | アルミニウム製熱交換器 |
| US4892141A (en) * | 1986-07-28 | 1990-01-09 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fin of heat exchanger and method of making it |
| WO1998017841A1 (en) * | 1996-10-21 | 1998-04-30 | Carrier Corporation | Advanced galvanic corrosion protection |
| WO2000050664A1 (en) * | 1999-02-26 | 2000-08-31 | Carrier Corporation | Article exhibiting improved resistance to galvanic corrosion |
-
1982
- 1982-11-20 JP JP20386282A patent/JPS5995397A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4892141A (en) * | 1986-07-28 | 1990-01-09 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fin of heat exchanger and method of making it |
| JPH01285797A (ja) * | 1988-05-12 | 1989-11-16 | Diesel Kiki Co Ltd | アルミニウム製熱交換器 |
| WO1998017841A1 (en) * | 1996-10-21 | 1998-04-30 | Carrier Corporation | Advanced galvanic corrosion protection |
| WO2000050664A1 (en) * | 1999-02-26 | 2000-08-31 | Carrier Corporation | Article exhibiting improved resistance to galvanic corrosion |
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