JPH06272069A - 犠牲陽極を使用したＡｌ合金製ラジエータの防食 - Google Patents
犠牲陽極を使用したＡｌ合金製ラジエータの防食Info
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- JPH06272069A JPH06272069A JP5062139A JP6213993A JPH06272069A JP H06272069 A JPH06272069 A JP H06272069A JP 5062139 A JP5062139 A JP 5062139A JP 6213993 A JP6213993 A JP 6213993A JP H06272069 A JPH06272069 A JP H06272069A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極を取り
付けることによって、ラジエータチューブの防食を図
る。 【構成】 Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極が取り
付けられたＡｌ合金製ラジエータであって、チューブ８
の孔食電位Ｅ1 とチューブ８及び犠牲陽極７の混成電位
Ｅ2 との間にＥ1 −Ｅ2 ≧２０ｍＶの関係が維持される
ようにチューブ及び犠牲陽極の材質を選択し、且つチュ
ーブ８の内側表面積に対する犠牲陽極７の表面積比を
１：０．１〜３の範囲で選定する。チューブ８及び／又
は犠牲陽極７としてＡｌ−Ｓｉ系ろう材層が形成された
ものを使用し、犠牲陽極７をチューブ８にろう付けで取
り付けることができる。 【効果】 犠牲陽極７による陰極防食でチューブ８の防
食が図られるため、ラジエータの軽量化，薄肉化に適し
たチューブ８の材料選択が可能になる。
付けることによって、ラジエータチューブの防食を図
る。 【構成】 Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極が取り
付けられたＡｌ合金製ラジエータであって、チューブ８
の孔食電位Ｅ1 とチューブ８及び犠牲陽極７の混成電位
Ｅ2 との間にＥ1 −Ｅ2 ≧２０ｍＶの関係が維持される
ようにチューブ及び犠牲陽極の材質を選択し、且つチュ
ーブ８の内側表面積に対する犠牲陽極７の表面積比を
１：０．１〜３の範囲で選定する。チューブ８及び／又
は犠牲陽極７としてＡｌ−Ｓｉ系ろう材層が形成された
ものを使用し、犠牲陽極７をチューブ８にろう付けで取
り付けることができる。 【効果】 犠牲陽極７による陰極防食でチューブ８の防
食が図られるため、ラジエータの軽量化，薄肉化に適し
たチューブ８の材料選択が可能になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チューブ内面に犠牲陽
極を取り付けることによって耐食性を改善したＡｌ合金
製ラジエータに関する。
極を取り付けることによって耐食性を改善したＡｌ合金
製ラジエータに関する。
【０００２】
【従来の技術】軽量化が要求される自動車等の車両に搭
載される熱交換器は、Ｃｕ又はＣｕ合金製に替えてＡｌ
又はＡｌ合金製のラジエータ（以下、これをＡｌ合金製
ラジエータで総称する）が使用されている。アルミニウ
ム材料は、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の陰イオンを多量に含む
淡水中では腐食形態が孔食となる。そこで、アルミニウ
ム材料をラジエータの構造材料として使用するために
は、孔食を抑制する対策が必要となる。耐食性を向上さ
せる手段としては、Ｚｎの犠牲陽極効果を利用したクラ
ッド材を使用することが主流となっている。たとえば、
ラジエータ内部の接液部に耐食性を付与するため、接液
側がＡｌ−Ｚｎ系合金であるＡｌ−Ｚｎ系皮材／Ａｌ−
Ｍｎ系芯材／Ａｌ−Ｓｉ系ろう材の層構成をもつクラッ
ド材でラジエータチューブを作製している。
載される熱交換器は、Ｃｕ又はＣｕ合金製に替えてＡｌ
又はＡｌ合金製のラジエータ（以下、これをＡｌ合金製
ラジエータで総称する）が使用されている。アルミニウ
ム材料は、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の陰イオンを多量に含む
淡水中では腐食形態が孔食となる。そこで、アルミニウ
ム材料をラジエータの構造材料として使用するために
は、孔食を抑制する対策が必要となる。耐食性を向上さ
せる手段としては、Ｚｎの犠牲陽極効果を利用したクラ
ッド材を使用することが主流となっている。たとえば、
ラジエータ内部の接液部に耐食性を付与するため、接液
側がＡｌ−Ｚｎ系合金であるＡｌ−Ｚｎ系皮材／Ａｌ−
Ｍｎ系芯材／Ａｌ−Ｓｉ系ろう材の層構成をもつクラッ
ド材でラジエータチューブを作製している。
【０００３】乗用車等の車両にみられるように、燃費の
向上，高出力化等を図るため、部品を軽量化する要求が
頓に強くなってきている。この関連で、車両に搭載され
るラジエータに対しても軽量化・薄肉化が要求される。
しかし、Ｚｎの犠牲陽極作用を利用した従来のクラッド
材で作製したラジエータチューブ等を薄肉化すると、耐
食性が劣化する傾向が示される。たとえば、クラッド材
でできたチューブにフィンをろう付けしてラジエータが
組み立てられるが、ろう付け時にクラッド材が高温に加
熱され、皮材表面からＺｎが蒸発し、皮材の犠牲防食作
用が低下する。皮材中のＺｎは、ろう付け時の加熱によ
って芯材にも拡散し、材料強度を低下させる。また、薄
肉化に伴って許容孔食深さに関する条件が厳しくなり、
内部循環水に対する防食性も未解決のままである。更
に、薄肉化によって比強度が低下し、ラジエータに組み
立てたときに変形が生じ易くなる。
向上，高出力化等を図るため、部品を軽量化する要求が
頓に強くなってきている。この関連で、車両に搭載され
るラジエータに対しても軽量化・薄肉化が要求される。
しかし、Ｚｎの犠牲陽極作用を利用した従来のクラッド
材で作製したラジエータチューブ等を薄肉化すると、耐
食性が劣化する傾向が示される。たとえば、クラッド材
でできたチューブにフィンをろう付けしてラジエータが
組み立てられるが、ろう付け時にクラッド材が高温に加
熱され、皮材表面からＺｎが蒸発し、皮材の犠牲防食作
用が低下する。皮材中のＺｎは、ろう付け時の加熱によ
って芯材にも拡散し、材料強度を低下させる。また、薄
肉化に伴って許容孔食深さに関する条件が厳しくなり、
内部循環水に対する防食性も未解決のままである。更
に、薄肉化によって比強度が低下し、ラジエータに組み
立てたときに変形が生じ易くなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ラジエータの軽量化・
薄肉化は、このようにＺｎの犠牲陽極作用を利用した従
来のクラッド材では限界がある。そこで、強度的に優れ
たアルミニウム材料を使用してラジエータチューブに必
要な強度をもたせ、別途の手段によって防食を図ること
が考えられる。水溶液等に接触する金属製構造材料を防
食する方法として、金属製構造材料の近傍に犠牲陽極を
配置し、犠牲陽極を優先的に腐食させる陰極防食が知ら
れている。この陰極防食をラジエータ等の熱交換器に適
用した例も、特開昭５５−６８５９５号公報で紹介され
ている。
薄肉化は、このようにＺｎの犠牲陽極作用を利用した従
来のクラッド材では限界がある。そこで、強度的に優れ
たアルミニウム材料を使用してラジエータチューブに必
要な強度をもたせ、別途の手段によって防食を図ること
が考えられる。水溶液等に接触する金属製構造材料を防
食する方法として、金属製構造材料の近傍に犠牲陽極を
配置し、犠牲陽極を優先的に腐食させる陰極防食が知ら
れている。この陰極防食をラジエータ等の熱交換器に適
用した例も、特開昭５５−６８５９５号公報で紹介され
ている。
【０００５】しかし、ラジエータ内部の腐食環境は複雑
に変動するものであり、単にラジエータチューブ内に犠
牲陽極を配置しただけでは十分な防食が図られない。た
とえば、ラジエータには常に理想的な液が供給されるも
のとは限らず、不凍液に替えて水道水が供給される場合
もある。しかも、水道水は、供給される河川水系によっ
て水質が変わり、Ａｌ合金に対する腐食作用が変動す
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、チューブ材及び犠牲陽極材の材質的な組合
せを特定し、ラジエータチューブの内側表面に対して特
定された表面積をもつ犠牲陽極を取り付けることによ
り、ラジエータチューブを常に孔食電位以下に維持し、
腐食環境に変動があってもラジエータを確実に防食する
ことを目的とする。
に変動するものであり、単にラジエータチューブ内に犠
牲陽極を配置しただけでは十分な防食が図られない。た
とえば、ラジエータには常に理想的な液が供給されるも
のとは限らず、不凍液に替えて水道水が供給される場合
もある。しかも、水道水は、供給される河川水系によっ
て水質が変わり、Ａｌ合金に対する腐食作用が変動す
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、チューブ材及び犠牲陽極材の材質的な組合
せを特定し、ラジエータチューブの内側表面に対して特
定された表面積をもつ犠牲陽極を取り付けることによ
り、ラジエータチューブを常に孔食電位以下に維持し、
腐食環境に変動があってもラジエータを確実に防食する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、その目的を達
成するため、Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極が取
り付けられたＡｌ合金製ラジエータであって、前記チュ
ーブの孔食電位Ｅ1 と前記チューブ及び前記犠牲陽極の
混成電位Ｅ2 との間にＥ1 −Ｅ2 ≧２０ｍＶの関係が維
持されるように前記チューブ及び前記犠牲陽極の材質を
選定し、且つ前記チューブの内側表面積に対する犠牲陽
極の表面積比を１：０．１〜３の範囲で選定したことを
特徴とする。Ａｌ合金製チューブには、両面にＡｌ−Ｓ
ｉ系ろう材が積層されたクラッド材を使用することがで
きる。チューブ内側となるＡｌ−Ｓｉ系ろう材は犠牲陽
極のろう付けを容易にし、チューブ外側となるＡｌ−Ｓ
ｉ系ろう材はフィン材のろう付けを容易にする。犠牲陽
極には、ろう付け性を考慮してＳｉ含有Ａｌ合金を使用
しても良い。この場合、チューブの接液側となる表面に
ろう材がないクラッド材を使用することも可能である。
犠牲陽極は、たとえばろう付け等によってＡｌ合金製チ
ューブの内面全長にわたり取り付けることができる。
成するため、Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極が取
り付けられたＡｌ合金製ラジエータであって、前記チュ
ーブの孔食電位Ｅ1 と前記チューブ及び前記犠牲陽極の
混成電位Ｅ2 との間にＥ1 −Ｅ2 ≧２０ｍＶの関係が維
持されるように前記チューブ及び前記犠牲陽極の材質を
選定し、且つ前記チューブの内側表面積に対する犠牲陽
極の表面積比を１：０．１〜３の範囲で選定したことを
特徴とする。Ａｌ合金製チューブには、両面にＡｌ−Ｓ
ｉ系ろう材が積層されたクラッド材を使用することがで
きる。チューブ内側となるＡｌ−Ｓｉ系ろう材は犠牲陽
極のろう付けを容易にし、チューブ外側となるＡｌ−Ｓ
ｉ系ろう材はフィン材のろう付けを容易にする。犠牲陽
極には、ろう付け性を考慮してＳｉ含有Ａｌ合金を使用
しても良い。この場合、チューブの接液側となる表面に
ろう材がないクラッド材を使用することも可能である。
犠牲陽極は、たとえばろう付け等によってＡｌ合金製チ
ューブの内面全長にわたり取り付けることができる。
【０００７】
【作用】水溶液に浸漬した金属材料は、照合電極に対し
て金属固有の電位勾配、すなわち自然電位を示す。自然
電位は、孔食が発生する環境下では孔食電位に近い値を
示す。たとえば、Ａｌ合金製チューブを水溶液に浸漬す
ると、図１に定性的な傾向を示したカソード分極曲線及
びアノード分極曲線を呈する。カソード分極曲線は、自
然電位を起点としてアノード側に電位を掃引し、そのと
き流れる電流値を読み取るものであり、電流密度の上昇
に応じ卑に移行する。アノード分極曲線は、自然電位を
起点としてカソード側に電位を掃引し、そのとき流れる
電流値を読み取るものであり、電流密度の上昇に応じて
貴に移行する。アノード分極曲線が急激に立ち上がった
ところが孔食電位Ｅ1 である。孔食電位Ｅ1 よりも貴に
なると、Ａｌ合金製チューブに孔食が発生する。
て金属固有の電位勾配、すなわち自然電位を示す。自然
電位は、孔食が発生する環境下では孔食電位に近い値を
示す。たとえば、Ａｌ合金製チューブを水溶液に浸漬す
ると、図１に定性的な傾向を示したカソード分極曲線及
びアノード分極曲線を呈する。カソード分極曲線は、自
然電位を起点としてアノード側に電位を掃引し、そのと
き流れる電流値を読み取るものであり、電流密度の上昇
に応じ卑に移行する。アノード分極曲線は、自然電位を
起点としてカソード側に電位を掃引し、そのとき流れる
電流値を読み取るものであり、電流密度の上昇に応じて
貴に移行する。アノード分極曲線が急激に立ち上がった
ところが孔食電位Ｅ1 である。孔食電位Ｅ1 よりも貴に
なると、Ａｌ合金製チューブに孔食が発生する。
【０００８】この腐食系で犠牲陽極材のアノード分極曲
線を別途測定する。犠牲陽極材のアノード分極曲線とチ
ューブ材のカソード分極曲線との交点を、混成電位Ｅ2
という。図１に示した混成電位Ｅ2 は、Ａｌ合金製チュ
ーブ材及び犠牲陽極材を表面積比１：１で組み合せたと
きの電位である。理論的には、混成電位Ｅ2 が数ｍＶで
も孔食電位Ｅ1 よりも卑な値であるとき、Ａｌ合金製チ
ューブを防食することが可能である。Ａｌ合金製チュー
ブ材又は犠牲陽極材のどちらに混成電位Ｅ2 が傾くか
は、アノード／カソード面積比，双方の電位差，水溶液
の比抵抗やｐＨ，分極特性，溶存酸素量等に応じて複雑
に変化する。
線を別途測定する。犠牲陽極材のアノード分極曲線とチ
ューブ材のカソード分極曲線との交点を、混成電位Ｅ2
という。図１に示した混成電位Ｅ2 は、Ａｌ合金製チュ
ーブ材及び犠牲陽極材を表面積比１：１で組み合せたと
きの電位である。理論的には、混成電位Ｅ2 が数ｍＶで
も孔食電位Ｅ1 よりも卑な値であるとき、Ａｌ合金製チ
ューブを防食することが可能である。Ａｌ合金製チュー
ブ材又は犠牲陽極材のどちらに混成電位Ｅ2 が傾くか
は、アノード／カソード面積比，双方の電位差，水溶液
の比抵抗やｐＨ，分極特性，溶存酸素量等に応じて複雑
に変化する。
【０００９】たとえば、分極抵抗の小さい材料では孔食
電位と自然電位との差が小さく、環境条件が多少変動す
ることに応じて容易に重なる現象が生じる。その結果、
孔食が発生する。また、液に中にＣｕイオンを含むよう
な場合には、たとえ分極抵抗の大きな材料であっても材
料表面にＣｕが析出することにより自然電位が貴に移行
し、自然電位が臨界孔食電位に重なることもある。この
ように腐食性の液中では、しばしば自然電位≒孔食電位
となることがある。犠牲陽極は、表面が腐食されること
によって被防食体であるＡｌ合金製チューブの内面を保
護する。この陰極防食の過程で犠牲陽極の表面に腐食生
成物が付着し、犠牲陽極の自然電位を貴の方向に移行さ
せる。その結果、混成電位Ｅ2 が孔食電位Ｅ1 を超えて
上昇する場合もある。
電位と自然電位との差が小さく、環境条件が多少変動す
ることに応じて容易に重なる現象が生じる。その結果、
孔食が発生する。また、液に中にＣｕイオンを含むよう
な場合には、たとえ分極抵抗の大きな材料であっても材
料表面にＣｕが析出することにより自然電位が貴に移行
し、自然電位が臨界孔食電位に重なることもある。この
ように腐食性の液中では、しばしば自然電位≒孔食電位
となることがある。犠牲陽極は、表面が腐食されること
によって被防食体であるＡｌ合金製チューブの内面を保
護する。この陰極防食の過程で犠牲陽極の表面に腐食生
成物が付着し、犠牲陽極の自然電位を貴の方向に移行さ
せる。その結果、混成電位Ｅ2 が孔食電位Ｅ1 を超えて
上昇する場合もある。
【００１０】被防食体であるＡｌ合金製チューブと犠牲
陽極との間に流れる電流は、両者の間の距離に応じて変
化している。すなわち、Ａｌ合金製チューブと犠牲陽極
との間の距離が小さい箇所では電流密度が比較的大きい
が、Ａｌ合金製チューブと犠牲陽極とが大きく離れてい
る箇所では電流密度が小さく所与の防食作用が発揮され
ない。塩類を含む水溶液のように比抵抗が小さい水溶液
では、犠牲陽極の防食作用に与える距離の影響は小さ
い。しかし、比抵抗の大きな水道水等の水溶液に接触す
る腐食系では、距離による影響が大きく現れ、犠牲陽極
から遠い箇所にあるＡｌ合金製チューブの内面に孔食が
発生する。本発明者等は、腐食条件が複雑に変化するラ
ジエータ内部の確実な防食を図るべく種々調査・研究し
た。その結果、チューブ材及び犠牲陽極材の混成電位Ｅ
2とチューブ材の孔食電位Ｅ1 との間に２０ｍＶ以上の
電位差ΔＥ（＝Ｅ1 −Ｅ2）をもたせるとき、チューブ
内面に接触する水溶液の水質，温度，流速，ｐＨ，溶存
酸素等が多少変わっても、チューブ内面を確実に防食で
きることを見い出した。電位差ΔＥが２０ｍＶ以上であ
るとき、水溶液の状態やチューブ内面における電圧降下
等の影響を受けることなく、チューブ内面が全域にわた
って孔食電位Ｅ1 よりも卑に維持される。
陽極との間に流れる電流は、両者の間の距離に応じて変
化している。すなわち、Ａｌ合金製チューブと犠牲陽極
との間の距離が小さい箇所では電流密度が比較的大きい
が、Ａｌ合金製チューブと犠牲陽極とが大きく離れてい
る箇所では電流密度が小さく所与の防食作用が発揮され
ない。塩類を含む水溶液のように比抵抗が小さい水溶液
では、犠牲陽極の防食作用に与える距離の影響は小さ
い。しかし、比抵抗の大きな水道水等の水溶液に接触す
る腐食系では、距離による影響が大きく現れ、犠牲陽極
から遠い箇所にあるＡｌ合金製チューブの内面に孔食が
発生する。本発明者等は、腐食条件が複雑に変化するラ
ジエータ内部の確実な防食を図るべく種々調査・研究し
た。その結果、チューブ材及び犠牲陽極材の混成電位Ｅ
2とチューブ材の孔食電位Ｅ1 との間に２０ｍＶ以上の
電位差ΔＥ（＝Ｅ1 −Ｅ2）をもたせるとき、チューブ
内面に接触する水溶液の水質，温度，流速，ｐＨ，溶存
酸素等が多少変わっても、チューブ内面を確実に防食で
きることを見い出した。電位差ΔＥが２０ｍＶ以上であ
るとき、水溶液の状態やチューブ内面における電圧降下
等の影響を受けることなく、チューブ内面が全域にわた
って孔食電位Ｅ1 よりも卑に維持される。
【００１１】電位差ΔＥを２０ｍＶ以上に確保するた
め、チューブ材及び犠牲陽極材との材質の組合せを特定
し、チューブ内面の表面積Ｓ1 と犠牲陽極の表面積Ｓ2
との間に面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．１〜３の関係を維持す
ることが必要である。面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．１〜３
は、多数の実験結果から見い出された関係式であるが、
一般的には図２に示すように混成電位Ｅ1 に影響を与え
る。すなわち、チューブ内面に比較して表面積の大きな
犠牲陽極を使用すると、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が大きくな
り、混成電位Ｅ2 は、図２（ａ）に示すように孔食電位
Ｅ1 よりも卑になる。そのため、被防食体であるチュー
ブ内面に孔食が発生しない。これに対し、表面積の小さ
い犠牲陽極を取り付けたものでは、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が
小さく、チューブと犠牲陽極とを合成した混成電位Ｅ2
が孔食電位Ｅ1 よりも貴になり、孔食が発生する。
め、チューブ材及び犠牲陽極材との材質の組合せを特定
し、チューブ内面の表面積Ｓ1 と犠牲陽極の表面積Ｓ2
との間に面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．１〜３の関係を維持す
ることが必要である。面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．１〜３
は、多数の実験結果から見い出された関係式であるが、
一般的には図２に示すように混成電位Ｅ1 に影響を与え
る。すなわち、チューブ内面に比較して表面積の大きな
犠牲陽極を使用すると、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が大きくな
り、混成電位Ｅ2 は、図２（ａ）に示すように孔食電位
Ｅ1 よりも卑になる。そのため、被防食体であるチュー
ブ内面に孔食が発生しない。これに対し、表面積の小さ
い犠牲陽極を取り付けたものでは、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が
小さく、チューブと犠牲陽極とを合成した混成電位Ｅ2
が孔食電位Ｅ1 よりも貴になり、孔食が発生する。
【００１２】混成電位Ｅ2 と孔食電位Ｅ1 との電位差Δ
Ｅ (Ｅ1 −Ｅ2)による影響は、たとえば図３に示す逆Ｔ
字形試験片を使用して測定することができる。図３で
は、平坦なチューブ材１の中央部に犠牲陽極材２をろう
付けした逆Ｔ字形の試験片を使用している。符番３は、
ろう付けによって形成されたフィレットである。犠牲陽
極材２の端部に導線を介して電圧計４を接続し、逆Ｔ字
形試験片を水溶液５に浸漬する。なお、チューブ材１の
反対側表面及び導線接続部には、電流の回り込みや短絡
を防止するため絶縁シールを施す。チューブ材１側の電
位を飽和カロメル電極等の標準電極６を使用し測定す
る。犠牲陽極材２から最も遠い箇所Ｐ1 におけるチュー
ブ材１の孔食を抑制できれば、所期の防食作用が得られ
たことになる。このようにして、表面積が種々異なる犠
牲陽極材２をチューブ材１にろう付けした複数の逆Ｔ字
形試験片の孔食状況を調査し、予め求めたチューブ材１
と犠牲陽極２との混成電位Ｅ2 との関係を求めることに
より、混成電位Ｅ2 に及ぼす面積比Ｓ2 ／Ｓ1 の影響を
調べることができる。図３の逆Ｔ字形試験片を上側に丸
めて扁平にしたものが、犠牲陽極を内在させたチューブ
に相当する。
Ｅ (Ｅ1 −Ｅ2)による影響は、たとえば図３に示す逆Ｔ
字形試験片を使用して測定することができる。図３で
は、平坦なチューブ材１の中央部に犠牲陽極材２をろう
付けした逆Ｔ字形の試験片を使用している。符番３は、
ろう付けによって形成されたフィレットである。犠牲陽
極材２の端部に導線を介して電圧計４を接続し、逆Ｔ字
形試験片を水溶液５に浸漬する。なお、チューブ材１の
反対側表面及び導線接続部には、電流の回り込みや短絡
を防止するため絶縁シールを施す。チューブ材１側の電
位を飽和カロメル電極等の標準電極６を使用し測定す
る。犠牲陽極材２から最も遠い箇所Ｐ1 におけるチュー
ブ材１の孔食を抑制できれば、所期の防食作用が得られ
たことになる。このようにして、表面積が種々異なる犠
牲陽極材２をチューブ材１にろう付けした複数の逆Ｔ字
形試験片の孔食状況を調査し、予め求めたチューブ材１
と犠牲陽極２との混成電位Ｅ2 との関係を求めることに
より、混成電位Ｅ2 に及ぼす面積比Ｓ2 ／Ｓ1 の影響を
調べることができる。図３の逆Ｔ字形試験片を上側に丸
めて扁平にしたものが、犠牲陽極を内在させたチューブ
に相当する。
【００１３】このような試験結果から、面積比Ｓ2 ／Ｓ
1 を０．１〜３に維持し、且つΔＥが２０ｍＶ以上にな
るようにチューブ材１及び犠牲陽極２の材質を選択する
ことにより、Ａｌ合金製チューブの孔食が安定的に抑制
されることを解明した。これは、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が
０．１〜３に維持されるとき、ラジエータの使用形態に
おいて腐食電流密度以上の電流が最遠部Ｐ1 まで確実に
供給され、陰極防食が図られることを示す。面積比Ｓ2
／Ｓ1 が０．１未満になると、犠牲陽極作用が不足し、
十分な防食電流が流れない。逆に、３を超える面積比Ｓ
2 ／Ｓ1 では、チューブの内部空間に占める犠牲陽極の
断面積が大きくなりすぎ、管路内の通水抵抗が増加す
る。その結果、ラジエータとしての熱交換能が損なわれ
る。
1 を０．１〜３に維持し、且つΔＥが２０ｍＶ以上にな
るようにチューブ材１及び犠牲陽極２の材質を選択する
ことにより、Ａｌ合金製チューブの孔食が安定的に抑制
されることを解明した。これは、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が
０．１〜３に維持されるとき、ラジエータの使用形態に
おいて腐食電流密度以上の電流が最遠部Ｐ1 まで確実に
供給され、陰極防食が図られることを示す。面積比Ｓ2
／Ｓ1 が０．１未満になると、犠牲陽極作用が不足し、
十分な防食電流が流れない。逆に、３を超える面積比Ｓ
2 ／Ｓ1 では、チューブの内部空間に占める犠牲陽極の
断面積が大きくなりすぎ、管路内の通水抵抗が増加す
る。その結果、ラジエータとしての熱交換能が損なわれ
る。
【００１４】また、ラジエータチューブが長手方向に関
し均一に防食作用を受けるように、犠牲陽極をラジエー
タチューブの全長にわたって設けることが好ましい。或
いは、最遠部の混成電位Ｅ2 と孔食電位Ｅ1 との間に電
位差ΔＥ≧２０ｍＶが維持される条件下で長手方向に関
して複数に分割された犠牲陽極を、チューブ内面に取り
付けることも可能である。チューブ内面に長手方向全長
にわたって犠牲陽極を取り付けるとき、管路の何れの箇
所においても面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．１〜３を維持する
ことが容易になる。チューブ材としては、特に本発明を
拘束するものではないが、ろう付け性を阻害しない範囲
で１０００系合金，２０００系合金，３０００系合金，
６０００系合金，７０００系合金及びこれらの合金系の
クラッド材等が使用される。また、Ｓｉ，Ｆｅ，Ｃｕ，
Ｍｎ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ等の微量添加元素を加えた合金
を使用することも可能である。
し均一に防食作用を受けるように、犠牲陽極をラジエー
タチューブの全長にわたって設けることが好ましい。或
いは、最遠部の混成電位Ｅ2 と孔食電位Ｅ1 との間に電
位差ΔＥ≧２０ｍＶが維持される条件下で長手方向に関
して複数に分割された犠牲陽極を、チューブ内面に取り
付けることも可能である。チューブ内面に長手方向全長
にわたって犠牲陽極を取り付けるとき、管路の何れの箇
所においても面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．１〜３を維持する
ことが容易になる。チューブ材としては、特に本発明を
拘束するものではないが、ろう付け性を阻害しない範囲
で１０００系合金，２０００系合金，３０００系合金，
６０００系合金，７０００系合金及びこれらの合金系の
クラッド材等が使用される。また、Ｓｉ，Ｆｅ，Ｃｕ，
Ｍｎ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ等の微量添加元素を加えた合金
を使用することも可能である。
【００１５】犠牲陽極の材質も、本発明を拘束するもの
ではなく、ろう付け性を阻害しない範囲で２０ｍＶ以上
の電位差ΔＥでＡｌ合金製チューブを貴な電位に維持す
る限り、Ａｌ，Ｚｎ，Ｍｇ或いはこれらの合金を使用す
ることができる。ただし、狭隘なチューブの内部空間に
装着することから、ろう付け等によって大きな接合強度
で取り付けることができる加工性の良好なＡｌ合金が好
適である。たとえば、Ａｌ合金を犠牲陽極として使用す
るとき、Ｚｎ含有量の増加に伴って防食作用が向上す
る。犠牲陽極は、チューブ内を流れる液体の圧力に耐え
る厚み、具体的には２０μｍ以上の厚みをもっていれ
ば、所与の目的が達成される。犠牲陽極は、種々の方法
でチューブ内面に取り付けられる。たとえば、カシメ，
ねじ込み等の機械的な固着手段によって犠牲陽極を取り
付けても良い。しかし、作業性を考慮するときろう付け
が好ましい。
ではなく、ろう付け性を阻害しない範囲で２０ｍＶ以上
の電位差ΔＥでＡｌ合金製チューブを貴な電位に維持す
る限り、Ａｌ，Ｚｎ，Ｍｇ或いはこれらの合金を使用す
ることができる。ただし、狭隘なチューブの内部空間に
装着することから、ろう付け等によって大きな接合強度
で取り付けることができる加工性の良好なＡｌ合金が好
適である。たとえば、Ａｌ合金を犠牲陽極として使用す
るとき、Ｚｎ含有量の増加に伴って防食作用が向上す
る。犠牲陽極は、チューブ内を流れる液体の圧力に耐え
る厚み、具体的には２０μｍ以上の厚みをもっていれ
ば、所与の目的が達成される。犠牲陽極は、種々の方法
でチューブ内面に取り付けられる。たとえば、カシメ，
ねじ込み等の機械的な固着手段によって犠牲陽極を取り
付けても良い。しかし、作業性を考慮するときろう付け
が好ましい。
【００１６】チューブ内面に対する犠牲陽極のろう付け
は、チューブ内面、すなわち接液側、或いはチューブに
取り付けられる犠牲陽極の少なくとも表面にＳｉを含ま
せたものを使用することにより容易に行われる。このよ
うな材料としては、たとえば７〜１０％程度のＳｉを含
有させたＡｌ−Ｓｉ系ろう材層を張り合せたクラッド材
が使用される。接合界面にＡｌ−Ｓｉ合金層が存在する
とき、非腐食性のフラックスを塗布した後、チューブと
犠牲陽極とを所定形状に組み立て、全体を加熱すること
によってチューブに犠牲陽極がろう付けされる。具体的
には、ノコロック法が好適なろう付け方法である。
は、チューブ内面、すなわち接液側、或いはチューブに
取り付けられる犠牲陽極の少なくとも表面にＳｉを含ま
せたものを使用することにより容易に行われる。このよ
うな材料としては、たとえば７〜１０％程度のＳｉを含
有させたＡｌ−Ｓｉ系ろう材層を張り合せたクラッド材
が使用される。接合界面にＡｌ−Ｓｉ合金層が存在する
とき、非腐食性のフラックスを塗布した後、チューブと
犠牲陽極とを所定形状に組み立て、全体を加熱すること
によってチューブに犠牲陽極がろう付けされる。具体的
には、ノコロック法が好適なろう付け方法である。
【００１７】
実施例１：Ａｌ−１．２％Ｍｎ合金を芯材とし、両面に
クラッド率１０％でＡｌ−１０％Ｓｉ系ろう材層を積層
した板厚２５０μｍのクラッド材をラジエータチューブ
に使用した。また、犠牲陽極としては、板厚６０μｍの
Ａｌ−１％Ｚｎ合金板を使用した。図４〜１２に示すよ
うに、犠牲陽極７を種々の形態でチューブ８の内面にろ
う付けした。ろう付け後のチューブ８を耐食性評価試験
に供した。耐食性評価試験には、Ｃｌイオン１０００ｐ
ｐｍ，ＳＯ4 イオン１０００ｐｐｍ及びＣｕイオン１０
ｐｐｍを含む水溶液を塩化第二鉄でｐＨ３に調製した腐
食液を使用した。８８℃に保持した腐食液を流速３５リ
ットル／分で８時間流した後、１６時間休止することを
１サイクルとし、腐食液の循環及び循環停止を１８０サ
イクル繰り返した。試験終了後、チューブ内面に発生し
た孔食深さを測定し、耐食性を判定した。調査結果を示
す表１から明らかなように、何れの例においても孔食は
実質的に発生していなかった。
クラッド率１０％でＡｌ−１０％Ｓｉ系ろう材層を積層
した板厚２５０μｍのクラッド材をラジエータチューブ
に使用した。また、犠牲陽極としては、板厚６０μｍの
Ａｌ−１％Ｚｎ合金板を使用した。図４〜１２に示すよ
うに、犠牲陽極７を種々の形態でチューブ８の内面にろ
う付けした。ろう付け後のチューブ８を耐食性評価試験
に供した。耐食性評価試験には、Ｃｌイオン１０００ｐ
ｐｍ，ＳＯ4 イオン１０００ｐｐｍ及びＣｕイオン１０
ｐｐｍを含む水溶液を塩化第二鉄でｐＨ３に調製した腐
食液を使用した。８８℃に保持した腐食液を流速３５リ
ットル／分で８時間流した後、１６時間休止することを
１サイクルとし、腐食液の循環及び循環停止を１８０サ
イクル繰り返した。試験終了後、チューブ内面に発生し
た孔食深さを測定し、耐食性を判定した。調査結果を示
す表１から明らかなように、何れの例においても孔食は
実質的に発生していなかった。
【表１】
【００１８】チューブ材及び犠牲陽極材に、ろう付け時
の加熱を想定して６００℃に３分間保持する加熱を施し
た後、同じ腐食試験液に浸漬した。浸漬後５００時間が
経過した時点で、チューブ材及び犠牲陽極材それぞれの
自然電位を測定した。また、チューブ材及び犠牲陽極材
をろう付けすることにより作製した図３の逆Ｔ字形試験
片を同じ腐食試験液に浸漬し、同様に５００時間後の最
遠部Ｐ1 における混成電位を測定した。そして、電位差
ΔＥと孔食発生との関係を調査した。これらの調査結果
を、表２に示す。この腐食液中では、浸漬と同時にチュ
ーブ材及び犠牲陽極材単独の場合に孔食の発生が検出さ
れるため、孔食電位≒自然電位として表示した。表２か
ら明らかなように、試験番号１〜１１においては、何れ
も電位差ΔＥが２０ｍＶ以上に維持されており、チュー
ブ内面に孔食の発生が検出されなかった。
の加熱を想定して６００℃に３分間保持する加熱を施し
た後、同じ腐食試験液に浸漬した。浸漬後５００時間が
経過した時点で、チューブ材及び犠牲陽極材それぞれの
自然電位を測定した。また、チューブ材及び犠牲陽極材
をろう付けすることにより作製した図３の逆Ｔ字形試験
片を同じ腐食試験液に浸漬し、同様に５００時間後の最
遠部Ｐ1 における混成電位を測定した。そして、電位差
ΔＥと孔食発生との関係を調査した。これらの調査結果
を、表２に示す。この腐食液中では、浸漬と同時にチュ
ーブ材及び犠牲陽極材単独の場合に孔食の発生が検出さ
れるため、孔食電位≒自然電位として表示した。表２か
ら明らかなように、試験番号１〜１１においては、何れ
も電位差ΔＥが２０ｍＶ以上に維持されており、チュー
ブ内面に孔食の発生が検出されなかった。
【表２】
【００１９】実施例２：犠牲陽極としてＡｌ−２％Ｚｎ
合金を使用する他は、実施例１と同じ条件下で腐食試験
を行った。試験結果を、表３に示す。また、同様にチュ
ーブ材及び犠牲陽極材それぞれの自然電位及び最遠部の
混成電位を測定し、電位測定結果と孔食発生状況との関
係を表４に示す。
合金を使用する他は、実施例１と同じ条件下で腐食試験
を行った。試験結果を、表３に示す。また、同様にチュ
ーブ材及び犠牲陽極材それぞれの自然電位及び最遠部の
混成電位を測定し、電位測定結果と孔食発生状況との関
係を表４に示す。
【表３】
【表４】
【００２０】実施例３：表５に示すようにチューブ材及
び犠牲陽極材の組み合わせを種々変えたものについて、
実施例１と同様に腐食試験した。その結果、何れの例に
おいても、孔食が発生せず、或いは発生した孔食も１０
μｍ未満のごく軽微なものであった。また、このときの
チューブ材及び犠牲陽極材それぞれの自然電位及び最遠
部の混成電位を測定し、電位測定結果と孔食発生状況と
の関係を表６に示す。この場合も、電位差ΔＥを２０ｍ
Ｖ以上とすることにより、確実に防食が図られている。
び犠牲陽極材の組み合わせを種々変えたものについて、
実施例１と同様に腐食試験した。その結果、何れの例に
おいても、孔食が発生せず、或いは発生した孔食も１０
μｍ未満のごく軽微なものであった。また、このときの
チューブ材及び犠牲陽極材それぞれの自然電位及び最遠
部の混成電位を測定し、電位測定結果と孔食発生状況と
の関係を表６に示す。この場合も、電位差ΔＥを２０ｍ
Ｖ以上とすることにより、確実に防食が図られている。
【表５】
【表６】
【００２１】実施例４：Ａｌ−１０％Ｓｉ合金をＡｌ−
１．２％Ｍｎ合金芯材の両面に積層したクラッド材でチ
ューブを作製し、表７に示すように種々の組成をもつ犠
牲陽極をチューブ材の内面にろう付けした。そして、実
施例１と同様に腐食試験を行った。試験結果を、表７に
併せ示す。また、チューブ材及び犠牲陽極材それぞれの
自然電位及び最遠部の混成電位を測定し、電位測定結果
と孔食発生状況との関係を表８に示す。この場合も、電
位差ΔＥを２０ｍＶ以上とすることにより、確実に防食
が図られている。
１．２％Ｍｎ合金芯材の両面に積層したクラッド材でチ
ューブを作製し、表７に示すように種々の組成をもつ犠
牲陽極をチューブ材の内面にろう付けした。そして、実
施例１と同様に腐食試験を行った。試験結果を、表７に
併せ示す。また、チューブ材及び犠牲陽極材それぞれの
自然電位及び最遠部の混成電位を測定し、電位測定結果
と孔食発生状況との関係を表８に示す。この場合も、電
位差ΔＥを２０ｍＶ以上とすることにより、確実に防食
が図られている。
【表７】
【表８】
【００２２】比較例：本発明の作用・効果を確認するた
め、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が０．１未満となるように犠牲陽
極をろう付けしたチューブ（試験番号４１及び４４）、
チューブ材と同じ材質のインナーフィンを取り付けたチ
ューブ（試験番号４２及び４３）、及び犠牲陽極等のイ
ンナーフィンを取り付けていないチューブ（試験番号４
５）について、実施例１と同様に腐食試験を行った。試
験結果を示す表９から明らかなように、試験番号４２〜
４５のチューブには管壁を貫通する孔食が発生してい
た。また、試験番号４１のチューブでも、深さ１９８μ
ｍに達する大きな孔食が発生していた。
め、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が０．１未満となるように犠牲陽
極をろう付けしたチューブ（試験番号４１及び４４）、
チューブ材と同じ材質のインナーフィンを取り付けたチ
ューブ（試験番号４２及び４３）、及び犠牲陽極等のイ
ンナーフィンを取り付けていないチューブ（試験番号４
５）について、実施例１と同様に腐食試験を行った。試
験結果を示す表９から明らかなように、試験番号４２〜
４５のチューブには管壁を貫通する孔食が発生してい
た。また、試験番号４１のチューブでも、深さ１９８μ
ｍに達する大きな孔食が発生していた。
【表９】
【００２３】これらチューブについてチューブ内面及び
犠牲陽極の自然電位（使用した腐食液中においては、孔
食電位にほぼ等しい）を測定すると共に、犠牲陽極がろ
う付けされたチューブの最遠部混成電位を測定した。そ
して、孔食電位と混成電位の電位差ΔＥを孔食発生状況
と対比したところ、表１０に示すような関係があること
が判った。すなわち、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が０．１未満の
試験番号４１及び４４や電位差ΔＥが不足する試験番号
４２及び４３では、何れも孔食が発生していた。また、
防食作用を呈するＡｌ−Ｚｎ合金層を積層したクラッド
材で作製された試験番号４５のラジエータチューブにお
いても、同様に管壁を貫通する孔食が発生していた。
犠牲陽極の自然電位（使用した腐食液中においては、孔
食電位にほぼ等しい）を測定すると共に、犠牲陽極がろ
う付けされたチューブの最遠部混成電位を測定した。そ
して、孔食電位と混成電位の電位差ΔＥを孔食発生状況
と対比したところ、表１０に示すような関係があること
が判った。すなわち、面積比Ｓ2 ／Ｓ1 が０．１未満の
試験番号４１及び４４や電位差ΔＥが不足する試験番号
４２及び４３では、何れも孔食が発生していた。また、
防食作用を呈するＡｌ−Ｚｎ合金層を積層したクラッド
材で作製された試験番号４５のラジエータチューブにお
いても、同様に管壁を貫通する孔食が発生していた。
【表１０】
【００２４】表９及び表１０の結果を実施例１〜４の結
果と比較するとき、電位差ΔＥを２０ｍＶ以上に維持し
且つ面積比Ｓ2 ／Ｓ1 を０．１〜３の範囲にするとき、
チューブの内面を孔食から確実に防止できることが判
る。
果と比較するとき、電位差ΔＥを２０ｍＶ以上に維持し
且つ面積比Ｓ2 ／Ｓ1 を０．１〜３の範囲にするとき、
チューブの内面を孔食から確実に防止できることが判
る。
【００２５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、電位差ΔＥ≧２０ｍＶ及び面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．
１〜３の条件下でチューブ内面に犠牲陽極を取り付ける
ことによって、チューブ内面の孔食が確実に抑制される
Ａｌ合金製ラジエータが得られる。このラジエータにお
いては、従来のＺｎ含有層を積層したクラッド材にみら
れるように薄肉化に伴って発生する問題がなく、強度に
重点をおいた材料選択が可能となる。そのため、小型
化，軽量化に適したラジエータが得られる。
は、電位差ΔＥ≧２０ｍＶ及び面積比Ｓ2 ／Ｓ1 ＝０．
１〜３の条件下でチューブ内面に犠牲陽極を取り付ける
ことによって、チューブ内面の孔食が確実に抑制される
Ａｌ合金製ラジエータが得られる。このラジエータにお
いては、従来のＺｎ含有層を積層したクラッド材にみら
れるように薄肉化に伴って発生する問題がなく、強度に
重点をおいた材料選択が可能となる。そのため、小型
化，軽量化に適したラジエータが得られる。
【図１】 チューブ材及び犠牲陽極の分極曲線
【図２】 孔食電位Ｅ1 と混成電位Ｅ2 との電位差に面
積比Ｓ2 ／Ｓ1 が与える影響
積比Ｓ2 ／Ｓ1 が与える影響
【図３】 最遠部の混成電位を測定する状態を説明する
図
図
【図４】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図５】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図６】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図７】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図８】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図９】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図１０】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図１１】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図１２】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図１３】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
【図１４】 チューブ内面に対する犠牲陽極の取付け例
７：犠牲陽極 ８：Ａｌ合金製のチューブ
Claims (8)
- 【請求項１】 Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極が
取り付けられたＡｌ合金製ラジエータであって、前記チ
ューブの孔食電位Ｅ1 と前記チューブ及び前記犠牲陽極
の混成電位Ｅ2 との間にＥ1 −Ｅ2 ≧２０ｍＶの関係が
維持されるように前記チューブ及び前記犠牲陽極の材質
を選定し、且つ前記チューブの内側表面積に対する犠牲
陽極の表面積比を１：０．１〜３の範囲で選定したこと
を特徴とするＡｌ合金製ラジエータ。 - 【請求項２】 Ａｌ合金製チューブは、Ａｌ合金芯材の
両面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材が積層された１層又は多層の
クラッド材である請求項１記載のＡｌ合金製ラジエー
タ。 - 【請求項３】 犠牲陽極がＳｉを含むＡｌ合金である請
求項１記載のＡｌ合金製ラジエータ。 - 【請求項４】 犠牲陽極をＡｌ合金製ラジエータの内面
にろう付けした請求項１記載のＡｌ合金製ラジエータ。 - 【請求項５】 Ａｌ合金製チューブの内面全長にわたり
単数又は複数の犠牲陽極が取り付けられている請求項１
記載のＡｌ合金製ラジエータ。 - 【請求項６】 Ａｌ合金製チューブの孔食電位Ｅ1 と該
チューブ及び犠牲陽極の混成電位Ｅ2 との間にＥ1 −Ｅ
2 ≧２０ｍＶの関係が維持されるように前記チューブ及
び前記犠牲陽極の材質を選定し、且つ前記チューブの内
側表面積に対する表面積比が１：０．１〜３の範囲で選
定された表面積をもつ前記犠牲陽極を、前記チューブの
内面に取り付けることを特徴とするＡｌ合金製ラジエー
タの防食方法。 - 【請求項７】 Ａｌ合金製チューブの内面に犠牲陽極を
ろう付けする請求項６記載の防食方法。 - 【請求項８】 Ａｌ合金製チューブの内面全長にわたり
単数又は複数の犠牲陽極を取り付ける請求項６記載の防
食方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5062139A JPH06272069A (ja) | 1993-03-22 | 1993-03-22 | 犠牲陽極を使用したＡｌ合金製ラジエータの防食 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5062139A JPH06272069A (ja) | 1993-03-22 | 1993-03-22 | 犠牲陽極を使用したＡｌ合金製ラジエータの防食 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06272069A true JPH06272069A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13191466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5062139A Pending JPH06272069A (ja) | 1993-03-22 | 1993-03-22 | 犠牲陽極を使用したＡｌ合金製ラジエータの防食 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06272069A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1146311A1 (en) * | 1999-10-21 | 2001-10-17 | Denso Corporation | Sacrifice corrosion layer forming method |
| JP2005016937A (ja) * | 2003-06-06 | 2005-01-20 | Denso Corp | 耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器 |
| JP2010037571A (ja) * | 2008-07-31 | 2010-02-18 | Koomei:Kk | 送配水管内面の防食装置 |
| CN104995479A (zh) * | 2012-12-18 | 2015-10-21 | 法雷奥热系统公司 | 用于增压空气冷却器的扁管和相应的增压空气冷却器 |
| WO2021106347A1 (ja) * | 2019-11-27 | 2021-06-03 | 株式会社デンソー | 熱交換器のチューブ |
-
1993
- 1993-03-22 JP JP5062139A patent/JPH06272069A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1146311A1 (en) * | 1999-10-21 | 2001-10-17 | Denso Corporation | Sacrifice corrosion layer forming method |
| EP1146311A4 (en) * | 1999-10-21 | 2005-07-13 | Denso Corp | METHOD FOR FORMATING AN EFFECT CORROSION PROTECTION LAYER |
| JP2005016937A (ja) * | 2003-06-06 | 2005-01-20 | Denso Corp | 耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器 |
| JP2010037571A (ja) * | 2008-07-31 | 2010-02-18 | Koomei:Kk | 送配水管内面の防食装置 |
| CN104995479A (zh) * | 2012-12-18 | 2015-10-21 | 法雷奥热系统公司 | 用于增压空气冷却器的扁管和相应的增压空气冷却器 |
| JP2016500436A (ja) * | 2012-12-18 | 2016-01-12 | ヴァレオ システム テルミク | 給気冷却器のためのフラットチューブおよび対応する給気冷却器 |
| WO2021106347A1 (ja) * | 2019-11-27 | 2021-06-03 | 株式会社デンソー | 熱交換器のチューブ |
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