JPH04314838A - 二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材 - Google Patents
二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材Info
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- JPH04314838A JPH04314838A JP10854491A JP10854491A JPH04314838A JP H04314838 A JPH04314838 A JP H04314838A JP 10854491 A JP10854491 A JP 10854491A JP 10854491 A JP10854491 A JP 10854491A JP H04314838 A JPH04314838 A JP H04314838A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二輪車用ラジエータの
Ａｌ合金複合材に関し、更に詳しくは無塗装を可能とす
る二輪車用ラジエータのＡｌ合金複合材に関する。 【０００２】 【従来の技術】二輪車用ラジエータを構成する熱交換器
等は一般にＡｌ合金が多く使用されている。この熱交換
器は、通常一対のタンク間に多数のチューブが結合され
、そのチューブの表面にコルゲートフィン等の放熱用フ
ィンがろう付けされている。そして被熱交換媒体は流入
用のタンクに供給され、次いで各チューブを流通して流
出用タンクから排出される。二輪車用ラジエータは過酷
な環境で使用され、種々の腐食物質および高温等の厳し
い雰囲気にさらされる。このような使用環境における熱
交換器の腐食には種々の形態があるが、近年熱交換器を
構成するタンクやプレート等の材料は軽量化等の要請か
ら薄肉化の傾向にあり、材料に対する孔食発生が問題に
なっている。従来、孔食対策として表面塗装が多く採用
されているが、工程の増加や熱交換効率の低下等の問題
があり、表面塗装を省くことが出来る耐孔食性材料の開
発が強く要望されていた。熱交換器の耐孔食性材料とし
て最近提案されている有望なものとして、Ａｌ−Ｍｎ系
合金芯材の表面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材を被覆したＡ
ｌ合金複合材がある。（例えば、実公昭５８−３８３１
２号公報） 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかし、従来提案され
ているＡｌ合金複合材は、芯材とろう材の孔食電位の差
が小さく、ろう材層による犠牲陽極効果が劣るため、実
用上十分な耐孔食性を有しているとは言えない。そこで
本発明は、このような従来の耐孔食性Ａｌ合金複合材に
おける問題点に鑑み、優れた耐孔食性を有する二輪車用
無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材を提供することを目
的とするものである。 【０００４】 【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材
は、Ａｌ−Ｍｎ系合金芯材の表面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろ
う材を被覆したＡｌ合金複合材であって、前記芯材から
ろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配でＣｕが含有
されていることを特徴とするものである。 【０００５】本発明のＡｌ合金複合材は、Ａｌ−Ｍｎ系
合金芯材とＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材のＣｕ成分が、芯材
からろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配で含有さ
れているので、ろう材の孔食電位を芯材より低くするこ
とが出来、ろう材層が犠牲陽極となって全面腐食し芯材
の孔食を有効に防止する。しかも、ろう材層が消耗後も
Ｃｕ濃度勾配により芯材は層状に腐食が進行するので、
芯材の寿命が著しく延びるという効果がある。複合材形
成用の芯材としてのＡｌ−Ｍｎ系合金は、通常Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金として知られているＪＩＳＡ３０００番台のＡ
ｌ合金、好ましくはＪＩＳＡ３００３Ａｌ合金と基本組
成の同等なものを使用するが、含有するＣｕを基本組成
より過剰とする点が異なる。 【０００６】ＪＩＳＡ３００３Ａｌ合金の組成は、Ｓｉ
：０．６ 重量％以下、Ｆｅ：０．７ 重量％以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．２ 重量％、Ｍｎ：１．０ 〜１．
５ 重量％、Ｚｎ：０．１０重量％以下で残部がＡｌ及
び不可避の不純物である。本発明の芯材組成としては、
例えば前記基本組成のＣｕを０．４ 〜０．６ 重量％
を含む。この場合Ｃｕ成分が０．４ 重量％より少ない
と後述するように、芯材表面にろう材を熱処理によりろ
う付けしたとき、芯材中のＣｕのろう材への拡散溶け込
みが不十分となり、芯材とろう材における所望のＣｕ濃
度勾配が得にくい。また、Ｃｕ成分を０．６ 重量％よ
り多くしても耐孔食性にあまり寄与せず、材料の粒界腐
食が増大するので好ましくない。 【０００７】なお、芯材組成として更にＺｒ成分を加え
てもよい。Ｚｒ成分は析出物を微細化し結晶粒の改良を
行って強度を向上させる効果があるが、その含有量が０
．０５重量％以下では効果が不十分であり、０．１５重
量％以上としてもその効果はそれほど向上せず加工性が
低下するので、その範囲は０．０５〜０．１５重量％と
することが好ましい。従って、本発明に使用する芯材の
好ましい組成としては、Ｓｉ：０．６ 重量％以下、Ｆ
ｅ：０．７ 重量％以下、Ｃｕ：０．４ 〜０．６ 重
量％、Ｍｎ：１．０ 〜１．５ 重量％、Ｚｎ：０．１
０重量％以下、Ｚｒ：０．０５〜０．１５重量％で残部
がＡｌ及び不可避の不純物の範囲のものがよい。複合材
形成用のろう材としてのＡｌ−Ｓｉ系合金は、通常Ａｌ
−Ｓｉ系合金とて知られているＪＩＳＡ４０００番台の
Ａｌ合金、特にＪＩＳＡ４００４Ａｌ合金と組成が同等
なものを使用出来る。 【０００８】ＪＩＳＡ４００４Ａｌ合金の組成は、Ｓｉ
：９．０ 〜１０．５重量％、Ｆｅ：０．８ 重量％以
下、Ｃｕ：０．２５重量％以下、Ｍｎ：０．１０重量％
以下、Ｍｇ：１．０ 〜２．０ 重量％、Ｚｎ：０．２
０重量％以下で残部がＡｌ及び不可避の不純物であり、
本発明におけるろう材もこれと同一組成のものを使用出
来る。本発明のＡｌ複合材を形成するための芯材及びろ
う材用の各Ａｌ合金は、それぞれ通常の溶解法により製
造することが出来る。得られた各Ａｌ合金は鋳造により
鋳塊とし、次いで熱間圧延して薄い熱延板とする。この
ようにして形成された芯材層の表面とろう材層の複合化
は、通常のクラッド法により芯材層の片面もしくは両面
にろう材層をクラッドする等の方法によって容易に行う
ことが出来る。ろう材層の厚さは芯材層に対する片面の
クラッド率が５〜２０％、好ましくは１０〜１５％の範
囲となるようにする。 【０００９】ろう材層を被覆した芯材層は、所望により
更に冷間圧延して、板厚を所望の厚さにした後、成形加
工や打抜き加工等により所定の形状に形成する。このよ
うにして造られた材料は、次に、真空または不活性ガス
雰囲気の熱処理炉において、ろう材の融点以上且つ芯材
の融点以下の温度で、ろう材層を芯材層にろう付け熱処
理し、次いで真空冷却炉で常温まで冷却する。前記ろう
付け熱処理により、芯材層中に存在する比較的高濃度の
Ｃｕ成分はろう材中へ拡散して溶け込み、Ｃｕが芯材か
らろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配で含有され
るようになる。 【００１０】 【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
る。通常行われている溶解法により、表１に示す最終成
分を持った本発明の芯材用としてのＡｌ合金１、比較の
ための芯材用としてＡｌ合金２、及びろう材用としての
Ａｌ合金３をそれぞれ製造した。次に、これらの各材料
を熱間圧延して薄い熱延板とした後、Ａｌ合金１及びＡ
ｌ合金２の芯材層の両面にそれぞれＡｌ合金３のろう材
層をクラッドし、前者を複合材１、後者を複合材２とし
た。次いで真空熱処理炉内で６１０度Ｃまで温度を上昇
し、前記複合材１及び複合材２のろう付け熱処理をした
後、真空冷却炉で２００度Ｃ程度まで冷却後、大気中で
常温まで冷却し、複合材１から本発明のＡｌ合金複合材
１、複合材２から比較用のＡｌ合金複合材２をそれぞれ
作成した。得られた各複合材の厚さは芯材層０．９ｍｍ
、ろう材層０．１ｍｍ であった。 【００１１】次に、各Ａｌ合金複合材から所定の試験片
を複数枚ずつ作成し、Ａｌ合金複合材１について、その
片方の表面から厚さ方向のＣｕ濃度分布及び孔食電位変
化を測定し、結果を図１及び図２に示す。Ｃｕ濃度分布
は試験片を厚さ方向にＥＰＭＡ分析器により測定した。 また、孔食電位は上記試験片の片面を１ｃｍ２ のみ残
して安定な被覆材で被覆し、次に、それを２．６７％の
Ａｌ Ｃｌ ３ 溶液中に浸漬し、孔食電位を飽和カロ
メル電極を基準として測定した。試験片の所定厚さにお
ける測定終了毎に次の被測定位置まで表面を化学研磨し
て各厚さ位置の孔食電位を測った。 【００１２】次に、Ａｌ合金複合材１及びＡｌ合金複合
材２の耐孔食性を実際の部品について調べるため、前記
Ａｌ合金複合材１及び複合材２を用い、二輪車用ラジエ
ータのタンク、プレート及びチューブをそれぞれ作成し
た。Ａｌ合金複合材２を用いた比較用の部品については
、各２セットずつ作成し、その内１セットは表面塗装（
メラミン系塗料）を施した。各部品について塩水噴霧サ
イクル試験を行った結果を図３及び図４に示す。以下余
白 【００１３】 【表１】 【００１４】図３における各グラフはそれぞれ
タンクとプレートの平均値であり、本発明及び比較用の
Ａｌ複合材を用いて作成した自動車用ラジエータのタン
ク及びプレートの複合塩水噴霧サイクル試験における、
サイクル回数と最大孔食深さの関係を示すグラフである
。また図４は本発明及び比較用のＡｌ複合材を用いて作
成した自動車用ラジエータのチューブの複合塩水噴霧サ
イクル試験における、サイクル回数と最大孔食深さの関
係を示すグラフである。この複合塩水噴霧サイクル試験
は、塩水噴霧（５．５Ｈｒ）−冷却ー湿潤ー乾燥のサイ
クルを行い、最大孔食深さを測定した。 【００１５】 【発明の効果】本発明の二輪車用無塗装ラジエータのＡ
ｌ合金複合材は以上のような構成とすることにより、ろ
う材が犠牲陽極となって全面腐食し、芯材の孔食を有効
に防止する。更に、ろう材層の消耗後も芯材は層状に腐
食が進行するのでその寿命を著しく延ばすことが出来る
。
Ａｌ合金複合材に関し、更に詳しくは無塗装を可能とす
る二輪車用ラジエータのＡｌ合金複合材に関する。 【０００２】 【従来の技術】二輪車用ラジエータを構成する熱交換器
等は一般にＡｌ合金が多く使用されている。この熱交換
器は、通常一対のタンク間に多数のチューブが結合され
、そのチューブの表面にコルゲートフィン等の放熱用フ
ィンがろう付けされている。そして被熱交換媒体は流入
用のタンクに供給され、次いで各チューブを流通して流
出用タンクから排出される。二輪車用ラジエータは過酷
な環境で使用され、種々の腐食物質および高温等の厳し
い雰囲気にさらされる。このような使用環境における熱
交換器の腐食には種々の形態があるが、近年熱交換器を
構成するタンクやプレート等の材料は軽量化等の要請か
ら薄肉化の傾向にあり、材料に対する孔食発生が問題に
なっている。従来、孔食対策として表面塗装が多く採用
されているが、工程の増加や熱交換効率の低下等の問題
があり、表面塗装を省くことが出来る耐孔食性材料の開
発が強く要望されていた。熱交換器の耐孔食性材料とし
て最近提案されている有望なものとして、Ａｌ−Ｍｎ系
合金芯材の表面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材を被覆したＡ
ｌ合金複合材がある。（例えば、実公昭５８−３８３１
２号公報） 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかし、従来提案され
ているＡｌ合金複合材は、芯材とろう材の孔食電位の差
が小さく、ろう材層による犠牲陽極効果が劣るため、実
用上十分な耐孔食性を有しているとは言えない。そこで
本発明は、このような従来の耐孔食性Ａｌ合金複合材に
おける問題点に鑑み、優れた耐孔食性を有する二輪車用
無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材を提供することを目
的とするものである。 【０００４】 【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材
は、Ａｌ−Ｍｎ系合金芯材の表面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろ
う材を被覆したＡｌ合金複合材であって、前記芯材から
ろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配でＣｕが含有
されていることを特徴とするものである。 【０００５】本発明のＡｌ合金複合材は、Ａｌ−Ｍｎ系
合金芯材とＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材のＣｕ成分が、芯材
からろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配で含有さ
れているので、ろう材の孔食電位を芯材より低くするこ
とが出来、ろう材層が犠牲陽極となって全面腐食し芯材
の孔食を有効に防止する。しかも、ろう材層が消耗後も
Ｃｕ濃度勾配により芯材は層状に腐食が進行するので、
芯材の寿命が著しく延びるという効果がある。複合材形
成用の芯材としてのＡｌ−Ｍｎ系合金は、通常Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金として知られているＪＩＳＡ３０００番台のＡ
ｌ合金、好ましくはＪＩＳＡ３００３Ａｌ合金と基本組
成の同等なものを使用するが、含有するＣｕを基本組成
より過剰とする点が異なる。 【０００６】ＪＩＳＡ３００３Ａｌ合金の組成は、Ｓｉ
：０．６ 重量％以下、Ｆｅ：０．７ 重量％以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．２ 重量％、Ｍｎ：１．０ 〜１．
５ 重量％、Ｚｎ：０．１０重量％以下で残部がＡｌ及
び不可避の不純物である。本発明の芯材組成としては、
例えば前記基本組成のＣｕを０．４ 〜０．６ 重量％
を含む。この場合Ｃｕ成分が０．４ 重量％より少ない
と後述するように、芯材表面にろう材を熱処理によりろ
う付けしたとき、芯材中のＣｕのろう材への拡散溶け込
みが不十分となり、芯材とろう材における所望のＣｕ濃
度勾配が得にくい。また、Ｃｕ成分を０．６ 重量％よ
り多くしても耐孔食性にあまり寄与せず、材料の粒界腐
食が増大するので好ましくない。 【０００７】なお、芯材組成として更にＺｒ成分を加え
てもよい。Ｚｒ成分は析出物を微細化し結晶粒の改良を
行って強度を向上させる効果があるが、その含有量が０
．０５重量％以下では効果が不十分であり、０．１５重
量％以上としてもその効果はそれほど向上せず加工性が
低下するので、その範囲は０．０５〜０．１５重量％と
することが好ましい。従って、本発明に使用する芯材の
好ましい組成としては、Ｓｉ：０．６ 重量％以下、Ｆ
ｅ：０．７ 重量％以下、Ｃｕ：０．４ 〜０．６ 重
量％、Ｍｎ：１．０ 〜１．５ 重量％、Ｚｎ：０．１
０重量％以下、Ｚｒ：０．０５〜０．１５重量％で残部
がＡｌ及び不可避の不純物の範囲のものがよい。複合材
形成用のろう材としてのＡｌ−Ｓｉ系合金は、通常Ａｌ
−Ｓｉ系合金とて知られているＪＩＳＡ４０００番台の
Ａｌ合金、特にＪＩＳＡ４００４Ａｌ合金と組成が同等
なものを使用出来る。 【０００８】ＪＩＳＡ４００４Ａｌ合金の組成は、Ｓｉ
：９．０ 〜１０．５重量％、Ｆｅ：０．８ 重量％以
下、Ｃｕ：０．２５重量％以下、Ｍｎ：０．１０重量％
以下、Ｍｇ：１．０ 〜２．０ 重量％、Ｚｎ：０．２
０重量％以下で残部がＡｌ及び不可避の不純物であり、
本発明におけるろう材もこれと同一組成のものを使用出
来る。本発明のＡｌ複合材を形成するための芯材及びろ
う材用の各Ａｌ合金は、それぞれ通常の溶解法により製
造することが出来る。得られた各Ａｌ合金は鋳造により
鋳塊とし、次いで熱間圧延して薄い熱延板とする。この
ようにして形成された芯材層の表面とろう材層の複合化
は、通常のクラッド法により芯材層の片面もしくは両面
にろう材層をクラッドする等の方法によって容易に行う
ことが出来る。ろう材層の厚さは芯材層に対する片面の
クラッド率が５〜２０％、好ましくは１０〜１５％の範
囲となるようにする。 【０００９】ろう材層を被覆した芯材層は、所望により
更に冷間圧延して、板厚を所望の厚さにした後、成形加
工や打抜き加工等により所定の形状に形成する。このよ
うにして造られた材料は、次に、真空または不活性ガス
雰囲気の熱処理炉において、ろう材の融点以上且つ芯材
の融点以下の温度で、ろう材層を芯材層にろう付け熱処
理し、次いで真空冷却炉で常温まで冷却する。前記ろう
付け熱処理により、芯材層中に存在する比較的高濃度の
Ｃｕ成分はろう材中へ拡散して溶け込み、Ｃｕが芯材か
らろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配で含有され
るようになる。 【００１０】 【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
る。通常行われている溶解法により、表１に示す最終成
分を持った本発明の芯材用としてのＡｌ合金１、比較の
ための芯材用としてＡｌ合金２、及びろう材用としての
Ａｌ合金３をそれぞれ製造した。次に、これらの各材料
を熱間圧延して薄い熱延板とした後、Ａｌ合金１及びＡ
ｌ合金２の芯材層の両面にそれぞれＡｌ合金３のろう材
層をクラッドし、前者を複合材１、後者を複合材２とし
た。次いで真空熱処理炉内で６１０度Ｃまで温度を上昇
し、前記複合材１及び複合材２のろう付け熱処理をした
後、真空冷却炉で２００度Ｃ程度まで冷却後、大気中で
常温まで冷却し、複合材１から本発明のＡｌ合金複合材
１、複合材２から比較用のＡｌ合金複合材２をそれぞれ
作成した。得られた各複合材の厚さは芯材層０．９ｍｍ
、ろう材層０．１ｍｍ であった。 【００１１】次に、各Ａｌ合金複合材から所定の試験片
を複数枚ずつ作成し、Ａｌ合金複合材１について、その
片方の表面から厚さ方向のＣｕ濃度分布及び孔食電位変
化を測定し、結果を図１及び図２に示す。Ｃｕ濃度分布
は試験片を厚さ方向にＥＰＭＡ分析器により測定した。 また、孔食電位は上記試験片の片面を１ｃｍ２ のみ残
して安定な被覆材で被覆し、次に、それを２．６７％の
Ａｌ Ｃｌ ３ 溶液中に浸漬し、孔食電位を飽和カロ
メル電極を基準として測定した。試験片の所定厚さにお
ける測定終了毎に次の被測定位置まで表面を化学研磨し
て各厚さ位置の孔食電位を測った。 【００１２】次に、Ａｌ合金複合材１及びＡｌ合金複合
材２の耐孔食性を実際の部品について調べるため、前記
Ａｌ合金複合材１及び複合材２を用い、二輪車用ラジエ
ータのタンク、プレート及びチューブをそれぞれ作成し
た。Ａｌ合金複合材２を用いた比較用の部品については
、各２セットずつ作成し、その内１セットは表面塗装（
メラミン系塗料）を施した。各部品について塩水噴霧サ
イクル試験を行った結果を図３及び図４に示す。以下余
白 【００１３】 【表１】 【００１４】図３における各グラフはそれぞれ
タンクとプレートの平均値であり、本発明及び比較用の
Ａｌ複合材を用いて作成した自動車用ラジエータのタン
ク及びプレートの複合塩水噴霧サイクル試験における、
サイクル回数と最大孔食深さの関係を示すグラフである
。また図４は本発明及び比較用のＡｌ複合材を用いて作
成した自動車用ラジエータのチューブの複合塩水噴霧サ
イクル試験における、サイクル回数と最大孔食深さの関
係を示すグラフである。この複合塩水噴霧サイクル試験
は、塩水噴霧（５．５Ｈｒ）−冷却ー湿潤ー乾燥のサイ
クルを行い、最大孔食深さを測定した。 【００１５】 【発明の効果】本発明の二輪車用無塗装ラジエータのＡ
ｌ合金複合材は以上のような構成とすることにより、ろ
う材が犠牲陽極となって全面腐食し、芯材の孔食を有効
に防止する。更に、ろう材層の消耗後も芯材は層状に腐
食が進行するのでその寿命を著しく延ばすことが出来る
。
【図１】本発明のＡｌ複合材の厚さ方向におけるＣｕ濃
度分布を示すグラフである。
度分布を示すグラフである。
【図２】本発明のＡｌ複合材の厚さ方向における孔食電
位変化を示すグラフである。
位変化を示すグラフである。
【図３】本発明及び比較用のＡｌ複合材を用いて作成し
た二輪車用無塗装ラジエータのタンク及びプレートの塩
水噴霧サイクル試験における、サイクル回数と最大孔食
深さの関係を示すグラフである。
た二輪車用無塗装ラジエータのタンク及びプレートの塩
水噴霧サイクル試験における、サイクル回数と最大孔食
深さの関係を示すグラフである。
【図４】本発明及び比較用のＡｌ複合材を用いて作成し
た二輪車用無塗装ラジエータのチューブの塩水噴霧サイ
クル試験における、サイクル回数と最大孔食深さの関係
を示すグラフである。
た二輪車用無塗装ラジエータのチューブの塩水噴霧サイ
クル試験における、サイクル回数と最大孔食深さの関係
を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｎ系合金芯材表面にＡｌ−Ｓ
ｉ系合金ろう材を被覆したＡｌ合金複合材において、前
記芯材からろう材にかけて連続的に低下する濃度勾配で
Ｃｕが含有されていることを特徴とする二輪車用無塗装
ラジエータのＡｌ合金複合材。 - 【請求項２】 Ｓｉ：０．６ 重量％以下、Ｆｅ：０
．７ 重量％以下、Ｃｕ：０．４〜０．６ 重量％、Ｍ
ｎ：１．０ 〜１．５ 重量％、Ｚｎ：０．１０重量％
以下、Ｚｒ：０．０５〜０．１５重量％で残部がＡｌ及
び不可避の不純物からなるＡｌ−Ｍｎ系合金芯材の表面
にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッド法により被覆して
得られた請求項１の二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合
金複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10854491A JPH04314838A (ja) | 1991-04-11 | 1991-04-11 | 二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10854491A JPH04314838A (ja) | 1991-04-11 | 1991-04-11 | 二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04314838A true JPH04314838A (ja) | 1992-11-06 |
Family
ID=14487518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10854491A Pending JPH04314838A (ja) | 1991-04-11 | 1991-04-11 | 二輪車用無塗装ラジエータのＡｌ合金複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04314838A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994023082A1 (en) * | 1993-04-06 | 1994-10-13 | Alcan International Limited | Corrosion resistant aluminium alloys |
| EP0714761A1 (de) * | 1994-12-01 | 1996-06-05 | W.C. Heraeus GmbH | Metallischer Verbundwerkstoff in Bandform, Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung |
| CN110551927A (zh) * | 2019-09-06 | 2019-12-10 | 湘潭大学 | 一种原位自生铝硅梯度复合材料及其制备方法 |
-
1991
- 1991-04-11 JP JP10854491A patent/JPH04314838A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994023082A1 (en) * | 1993-04-06 | 1994-10-13 | Alcan International Limited | Corrosion resistant aluminium alloys |
| EP0714761A1 (de) * | 1994-12-01 | 1996-06-05 | W.C. Heraeus GmbH | Metallischer Verbundwerkstoff in Bandform, Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung |
| CN110551927A (zh) * | 2019-09-06 | 2019-12-10 | 湘潭大学 | 一种原位自生铝硅梯度复合材料及其制备方法 |
| CN110551927B (zh) * | 2019-09-06 | 2021-09-24 | 湘潭大学 | 一种原位自生铝硅梯度复合材料及其制备方法 |
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