JPS5993828A - 方向性けい素鋼板用スラブの熱間圧延方法 - Google Patents
方向性けい素鋼板用スラブの熱間圧延方法Info
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- JPS5993828A JPS5993828A JP20035282A JP20035282A JPS5993828A JP S5993828 A JPS5993828 A JP S5993828A JP 20035282 A JP20035282 A JP 20035282A JP 20035282 A JP20035282 A JP 20035282A JP S5993828 A JPS5993828 A JP S5993828A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、方向性けい素鋼板用スラブの熱間圧延方法
に関し、とくに該スラブ均熱後の熱間圧延に工夫を加え
ることにより、製品鋼板の磁気特性の有利な改善を図ろ
うとするものである。
に関し、とくに該スラブ均熱後の熱間圧延に工夫を加え
ることにより、製品鋼板の磁気特性の有利な改善を図ろ
うとするものである。
方向性けい素鋼板は、２次再結晶現象を利用して得られ
る、ミラー指数表示で（１１０）（００１）のいわゆる
ゴス方位に近い方位の結晶粒をそなえるもので、良好な
磁気特性を得るためには、この２次再結晶粒ができるだ
けゴス方位に揃っていることが望まれる。
る、ミラー指数表示で（１１０）（００１）のいわゆる
ゴス方位に近い方位の結晶粒をそなえるもので、良好な
磁気特性を得るためには、この２次再結晶粒ができるだ
けゴス方位に揃っていることが望まれる。
このためには、一般にインヒビターと呼ばれる微細分散
析出相の機能を高めて、磁気特性にとって不都合な１次
再結晶粒の成長を抑制し、ゴス方位の２次再結晶粒を優
先的に成長させることが必要とされる。
析出相の機能を高めて、磁気特性にとって不都合な１次
再結晶粒の成長を抑制し、ゴス方位の２次再結晶粒を優
先的に成長させることが必要とされる。
従って方向性けい素鋼板の製造に当っては、インヒビタ
ーを微細に分散析出させるべく、熱川１圧、延に先立っ
て素材スラブを１２５０°Ｃ以上の高温まで加熱してい
るが、一方でスラブの加熱温度が高くなると、必然的に
結晶粒の粗大化を招く。この粗大化した結晶粒は、一般
にその後の圧延−焼鈍処理においても再結晶が起き鍵い
ため、最終製品において２次再結晶が不完全な領域を形
成するおそれが大きく、かような２次再結晶不完全領域
は一般的に磁気特性が劣るため、磁気特性がばらつく原
因になっていたのである。
ーを微細に分散析出させるべく、熱川１圧、延に先立っ
て素材スラブを１２５０°Ｃ以上の高温まで加熱してい
るが、一方でスラブの加熱温度が高くなると、必然的に
結晶粒の粗大化を招く。この粗大化した結晶粒は、一般
にその後の圧延−焼鈍処理においても再結晶が起き鍵い
ため、最終製品において２次再結晶が不完全な領域を形
成するおそれが大きく、かような２次再結晶不完全領域
は一般的に磁気特性が劣るため、磁気特性がばらつく原
因になっていたのである。
この発明は、かかるスラブの高温加熱による結晶粒の粗
大化に起因する、２次再結晶不完全領域の発生を有利に
軽減することにより、最終５製品の磁気特性を向上させ
ることを目的とする。
大化に起因する、２次再結晶不完全領域の発生を有利に
軽減することにより、最終５製品の磁気特性を向上させ
ることを目的とする。
発明者らは、上記の問題を解決すべく、かかる粗大結晶
粒の熱延中の挙動について詳細な調査を行ったところ、
これらの粗大結晶粒は熱間圧延中に再結晶させることが
できれば磁気特性に悪影響を及ぼさなくなること、そし
てかような再結晶を促進するためには、熱間圧延におけ
る圧延温度と、１回当りの圧下率およびひずみ速度が大
きく影響することを新たに究明し、この新規知見に基い
てこの発明を完成させたものである。
粒の熱延中の挙動について詳細な調査を行ったところ、
これらの粗大結晶粒は熱間圧延中に再結晶させることが
できれば磁気特性に悪影響を及ぼさなくなること、そし
てかような再結晶を促進するためには、熱間圧延におけ
る圧延温度と、１回当りの圧下率およびひずみ速度が大
きく影響することを新たに究明し、この新規知見に基い
てこの発明を完成させたものである。
すなわちこの発明は、８ｉ ： ２〜４．５重量％を含
有する方向性けい素鋼板用スラブを熱間圧延し、ついで
１回または中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を施して
最終板厚としたのち、脱炭焼鈍し、しかるのち最終仕上
焼鈍を施して方向性けい素鋼板を製造するに当り、該方
向性けい素鋼板用スラブを１２５０°Ｃ以上の温度に加
熱して圧延を施す熱間圧延段階において、被圧延材の表
面温度が１０５０〜１２００℃の間に、１回当りの圧下
率が１５％以上でかつひずみ速度が５８−１以下の条件
を満たす圧延を少くとも１回施すことをもって上記課題
の解決手段とするものであり、上に述べた条件を満たす
圧延を行う時期としては、熱間粗圧延段階がとりわけ好
ましい。
有する方向性けい素鋼板用スラブを熱間圧延し、ついで
１回または中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を施して
最終板厚としたのち、脱炭焼鈍し、しかるのち最終仕上
焼鈍を施して方向性けい素鋼板を製造するに当り、該方
向性けい素鋼板用スラブを１２５０°Ｃ以上の温度に加
熱して圧延を施す熱間圧延段階において、被圧延材の表
面温度が１０５０〜１２００℃の間に、１回当りの圧下
率が１５％以上でかつひずみ速度が５８−１以下の条件
を満たす圧延を少くとも１回施すことをもって上記課題
の解決手段とするものであり、上に述べた条件を満たす
圧延を行う時期としては、熱間粗圧延段階がとりわけ好
ましい。
以下この発明を具体的に説明する。
まず方向性けい素鋼用素材の成分組成については、必須
成分としてＳｉを２〜４．５重量％ｃ以下単に％で示す
）の範囲で含有させる。というのはＳｉ含有量が２％未
満では満足のいく磁気特性が得難く、一方４．５％を超
えると冷間圧延が困難になるからである。
成分としてＳｉを２〜４．５重量％ｃ以下単に％で示す
）の範囲で含有させる。というのはＳｉ含有量が２％未
満では満足のいく磁気特性が得難く、一方４．５％を超
えると冷間圧延が困難になるからである。
またインヒビター形成元素として％ Ｍｎｌ Ｓ ｌｓ
ｅ ＊ Ａｌ！ Ｎ Ｉ Ｓｂ ｌ Ｂ Ｉ Ｂｌおよ
びＯｕなどのうちから適宜に選んで少量含有させる。
ｅ ＊ Ａｌ！ Ｎ Ｉ Ｓｂ ｌ Ｂ Ｉ Ｂｌおよ
びＯｕなどのうちから適宜に選んで少量含有させる。
さて上記したＳｉおよびインヒビター形成元素を含有す
る素材スラブは、熱間圧延に先立って】２５０°Ｃ以上
の温度に加熱される。これは熱間圧延前にインヒビター
を十分解離固溶させるためであり、このためには１２５
０℃以上程度の高温での加熱処理が必要だからである。
る素材スラブは、熱間圧延に先立って】２５０°Ｃ以上
の温度に加熱される。これは熱間圧延前にインヒビター
を十分解離固溶させるためであり、このためには１２５
０℃以上程度の高温での加熱処理が必要だからである。
次に、加熱スラブは熱間圧延に供されるが、この熱間圧
延は通常、粗圧延機と称される１スタンドのミル１基で
可逆的にまたは検数スタンドのミルで可逆的あるいは連
続的に圧延したのち、仕上圧延機と称される数スタンド
のミルで所定厚まで？続して圧延するのが最も一般的な
方法である。
延は通常、粗圧延機と称される１スタンドのミル１基で
可逆的にまたは検数スタンドのミルで可逆的あるいは連
続的に圧延したのち、仕上圧延機と称される数スタンド
のミルで所定厚まで？続して圧延するのが最も一般的な
方法である。
ところで従来かような熱間圧延においては、生産性の面
からの要請でできるだけ高速での圧延を目指し、この熱
間圧延におけるひずみ速度は、仕上圧延で１５〜ａ ｏ
ｓ−１程度、また粗圧延でもほとんど５８ 以上の大
きさであった。
からの要請でできるだけ高速での圧延を目指し、この熱
間圧延におけるひずみ速度は、仕上圧延で１５〜ａ ｏ
ｓ−１程度、また粗圧延でもほとんど５８ 以上の大
きさであった。
この点、熱延条件を綿密に検討した発明者らの実験結果
によれば、熱間圧延とくに粗圧延を、ある特定温度範囲
でしかもひずみ速度が通常の速度よりも小さい条件下に
行う方が、磁気特性の改善に極めて有利であることが突
止められたのである。
によれば、熱間圧延とくに粗圧延を、ある特定温度範囲
でしかもひずみ速度が通常の速度よりも小さい条件下に
行う方が、磁気特性の改善に極めて有利であることが突
止められたのである。
第１図に、スラブの表面湿度が種々に異なる場合に８パ
スで行う粗圧延の最終パス時の圧下を５０％と一定にし
て熱間圧延を行い、以後常法に従って方向性けい素Ｎ板
を製造したときの、最終パス時におけるひずみ速度が磁
気特性Ｃ磁束密度Ｂ１ｏ）に与える影響について調べた
結果を、スラブの表面温度をパラメータとしてまとめて
示す。
スで行う粗圧延の最終パス時の圧下を５０％と一定にし
て熱間圧延を行い、以後常法に従って方向性けい素Ｎ板
を製造したときの、最終パス時におけるひずみ速度が磁
気特性Ｃ磁束密度Ｂ１ｏ）に与える影響について調べた
結果を、スラブの表面温度をパラメータとしてまとめて
示す。
第１図から明らかなように、スラブの表面温度が１０５
０〜１２００℃の範囲であってひずみ速度が３８−１以
下の場合には、従来に比べ極めて高い磁束密度Ｂｌｏが
得られた。この点従来の圧延法ではひずみ速度が６Ｓ
以上となっていたので、、上述のような効果は期待でき
なかったのである。
０〜１２００℃の範囲であってひずみ速度が３８−１以
下の場合には、従来に比べ極めて高い磁束密度Ｂｌｏが
得られた。この点従来の圧延法ではひずみ速度が６Ｓ
以上となっていたので、、上述のような効果は期待でき
なかったのである。
次に第２図に、５バスで行う粗圧延において、最終パス
時の圧下率を４０％、かつひずみ速度を８．６８ と一
定にした場合の最終パス時のスラブの表面温度と磁束密
度ＢＩＯとの関係について調べた結果を示す。
時の圧下率を４０％、かつひずみ速度を８．６８ と一
定にした場合の最終パス時のスラブの表面温度と磁束密
度ＢＩＯとの関係について調べた結果を示す。
スラブの表面温度が１２００°Ｃを超・えるとひずみ速
度が３．６８ と小さい場合であっても磁束密度は劣化
する。この理由は、被圧延材の温度が高すぎるので圧延
中に回復が生じて再結晶しないためと考えられる。一方
スラブ表面温度が１０５０℃を下回るとやはり磁気特性
は劣化する。この場合、製品板面に２次再結晶不完全領
域が広がっていた。
度が３．６８ と小さい場合であっても磁束密度は劣化
する。この理由は、被圧延材の温度が高すぎるので圧延
中に回復が生じて再結晶しないためと考えられる。一方
スラブ表面温度が１０５０℃を下回るとやはり磁気特性
は劣化する。この場合、製品板面に２次再結晶不完全領
域が広がっていた。
次に第３図に、スラブの表面温度が１０５０〜１２００
℃の範、囲において圧下率５０％と一定にし、ひずみ速
度を種々に変更して粗圧延を行った場合の、ひずみ速度
と最終製品板の２次再結晶不完全領域発牛率との関係を
示す。
℃の範、囲において圧下率５０％と一定にし、ひずみ速
度を種々に変更して粗圧延を行った場合の、ひずみ速度
と最終製品板の２次再結晶不完全領域発牛率との関係を
示す。
同図より明らかなように、ひずみ速度を５８−１、以下
とすることにより、不完全領域の発生を大幅に低減する
ことができた。
とすることにより、不完全領域の発生を大幅に低減する
ことができた。
なお上述した実験の過程において、圧延７４１１回当り
の圧下率が１５％未満であると、熱延中に満足のいく程
度の再結晶が生じないことが明ら力）になった。従って
この発明では、スラブの表面温度が１０５０〜１２００
℃の範囲においてひずみ速度５Ｓ−１以下で行う圧延の
１回当りの圧下率Ｇま、１５％以上とすることにした。
の圧下率が１５％未満であると、熱延中に満足のいく程
度の再結晶が生じないことが明ら力）になった。従って
この発明では、スラブの表面温度が１０５０〜１２００
℃の範囲においてひずみ速度５Ｓ−１以下で行う圧延の
１回当りの圧下率Ｇま、１５％以上とすることにした。
次にこの発明の実施例について説明する。
実施例Ｉ
Ｓｉ ： ８．０２ ％と、Ｍｎ ： ０．０８ ％
、 Ｓ ： ０．０２１％およびｓｂ ： ｏ。０１８
％を含有し、残部実質的にＦ８の組成になる鋼を溶製し
、連続鋳造によって２０本の供試スラブを作成した。つ
いで各供試スラブを１３２０〜１３８０°Ｃの温度に加
熱したσ）ち、次の条件下に熱間圧延を施した。粗圧延
Ｇ１５回行うものとし、第４回目のノぐスの後スラブ表
面温度が】２５０°Ｃおよび１］５０°Ｃのとき、ひず
み速度： ８．６ Ｓ−１、圧下率：４０％で５回目の
粗表２に示した結果から明らかなように、この発明に従
う条件下に熱間圧延を行った場合とくにひずみ速度を３
．１および１．５８”と小さくした場合（発明例０．Ｄ
）には、２次再結晶不完全領域の発生はほぼ０で、磁束
密度１３ｉｏおよび鉄損値（Ｗｌ ７１５０ ）とも優
れた値の方向性けい素鋼板が得られた。
、 Ｓ ： ０．０２１％およびｓｂ ： ｏ。０１８
％を含有し、残部実質的にＦ８の組成になる鋼を溶製し
、連続鋳造によって２０本の供試スラブを作成した。つ
いで各供試スラブを１３２０〜１３８０°Ｃの温度に加
熱したσ）ち、次の条件下に熱間圧延を施した。粗圧延
Ｇ１５回行うものとし、第４回目のノぐスの後スラブ表
面温度が】２５０°Ｃおよび１］５０°Ｃのとき、ひず
み速度： ８．６ Ｓ−１、圧下率：４０％で５回目の
粗表２に示した結果から明らかなように、この発明に従
う条件下に熱間圧延を行った場合とくにひずみ速度を３
．１および１．５８”と小さくした場合（発明例０．Ｄ
）には、２次再結晶不完全領域の発生はほぼ０で、磁束
密度１３ｉｏおよび鉄損値（Ｗｌ ７１５０ ）とも優
れた値の方向性けい素鋼板が得られた。
実施例３
Ｓ土 ： ８．０ ２ ％ と Ｉｎ ： ０
．０ ７ ８ ％ 、 Ｓｅ ： ０．０１８
％およびＳｂ ： ０．０１９％を含有し残部実質的に
Ｆｅの組成になる鋼を溶製し、連３続鋳造によって２０
本の供試スラブを作成した。ついで各供試スラブを１３
２０〜１３８０℃の温度に加熱したのち次の条件下に熱
間圧延を施した。
．０ ７ ８ ％ 、 Ｓｅ ： ０．０１８
％およびＳｂ ： ０．０１９％を含有し残部実質的に
Ｆｅの組成になる鋼を溶製し、連３続鋳造によって２０
本の供試スラブを作成した。ついで各供試スラブを１３
２０〜１３８０℃の温度に加熱したのち次の条件下に熱
間圧延を施した。
粗圧延は５回行なうものとし、
（イ）第４回目のパスは１１８０°Ｃで３３％の圧下率
の下にひずみ速度４．ＯＳ−１で、また第５回目のパス
は１０８０’Ｃで４０％の圧下率の下にひずみ速度３．
６ で圧下した（発明例Ｅ）。
の下にひずみ速度４．ＯＳ−１で、また第５回目のパス
は１０８０’Ｃで４０％の圧下率の下にひずみ速度３．
６ で圧下した（発明例Ｅ）。
（ロ）第４回目のパスは１２８０℃で８３％のＪＥ上下
率下にひずみ速度１０．２８ で、また第５回目のパ
スは］１５０°Ｃで４０％の圧下率の下にひずみ速度８
．６３−１で圧下した（発明例Ｆ）。
率下にひずみ速度１０．２８ で、また第５回目のパ
スは］１５０°Ｃで４０％の圧下率の下にひずみ速度８
．６３−１で圧下した（発明例Ｆ）。
ついで高速の仕上圧延機で熱延鋼帯とした。その後実施
例］の場合と同様な処理を施して最終製品を得た。
例］の場合と同様な処理を施して最終製品を得た。
示す。
表 ８
表８に示した結果から明らかなようにこの発明に従う条
件の下であれは、とりわけその実施パス回数が多いほど
、得られる磁気特性は良好であった。
件の下であれは、とりわけその実施パス回数が多いほど
、得られる磁気特性は良好であった。
以上実施例では主に、素材スラブとして連続鋳造スラブ
を用いた場合について説明したが、これだけに限るもの
ではなく、造塊ついで分塊圧延によって作成した分塊ス
ラブも同様にして使用できるのはいうまでもない。
を用いた場合について説明したが、これだけに限るもの
ではなく、造塊ついで分塊圧延によって作成した分塊ス
ラブも同様にして使用できるのはいうまでもない。
かくしてこの発明によれば、熱間圧延に先立つ高湿での
スラブ加熱処理により結晶粒の粗大化が生じた場合であ
っても、最終製品板の２次再結晶粒の不完全領域を従来
に比べ大幅に低減することができ、磁気特性の顕著な改
善が実現される。
スラブ加熱処理により結晶粒の粗大化が生じた場合であ
っても、最終製品板の２次再結晶粒の不完全領域を従来
に比べ大幅に低減することができ、磁気特性の顕著な改
善が実現される。
第１図はひずみ速度が磁束密度ＢＩＯに与える影響をス
ラブ表面温度をパラメータとして示したグラフ、 第２図はスラブ表面温度と磁束密度Ｂ□。との関係Ｇこ
ついて示したグラフ、 第３図はひずみ速度と最終製品板の２次再結晶不完全領
域発生藁との関係について示したグラフである。 第１図 第２［４ 第３図 μず“Ｈ速度（Ｓ−リ １２５
ラブ表面温度をパラメータとして示したグラフ、 第２図はスラブ表面温度と磁束密度Ｂ□。との関係Ｇこ
ついて示したグラフ、 第３図はひずみ速度と最終製品板の２次再結晶不完全領
域発生藁との関係について示したグラフである。 第１図 第２［４ 第３図 μず“Ｈ速度（Ｓ−リ １２５
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＳｉ：２〜４．５重量％を含有する方向性けい素鋼板
用スラブを熱間圧延し、ついで１回または中間焼鈍を挾
む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚ど゛したのち、
脱炭焼鈍し、しかるのち最終仕上焼鈍を施して方向性け
い素鋼板を製造するに当り、該方向性けい素陶板用スラ
ブを１２５０℃以上の温度に加熱して圧延を施す熱間圧
延段階において、被圧延材の表面湿度が１０５０〜１２
ｏＯ℃の間に、１回当りの圧下率が１５％以上でかつひ
すみ速度が５８−１以下の条件を満たす圧延を少くとも
１回施すことを特徴とする方向性けい素鋼板用スラブの
熱間圧延方法。 ２、 被圧延材の表面温度がｌ０ＪＯ〜１２００°Ｃの
間に施す、１回当りの圧下率が１５％以上でかつひずみ
速度が５８−１以下の圧延が、熱間粗圧延段階である特
許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20035282A JPH0232327B2 (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | Hokoseikeisokohanyosurabunonetsukanatsuenhoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20035282A JPH0232327B2 (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | Hokoseikeisokohanyosurabunonetsukanatsuenhoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993828A true JPS5993828A (ja) | 1984-05-30 |
| JPH0232327B2 JPH0232327B2 (ja) | 1990-07-19 |
Family
ID=16422864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20035282A Expired - Lifetime JPH0232327B2 (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | Hokoseikeisokohanyosurabunonetsukanatsuenhoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0232327B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990013673A1 (fr) | 1989-05-08 | 1990-11-15 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium undirectionnel presentant d'excellentes caracteristiques magnetiques |
| WO2013145784A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2022255259A1 (ja) | 2021-05-31 | 2022-12-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1982
- 1982-11-17 JP JP20035282A patent/JPH0232327B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990013673A1 (fr) | 1989-05-08 | 1990-11-15 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium undirectionnel presentant d'excellentes caracteristiques magnetiques |
| WO2013145784A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP5668893B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2015-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US9761360B2 (en) | 2012-03-29 | 2017-09-12 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing grain oriented electrical steel sheet |
| WO2022255259A1 (ja) | 2021-05-31 | 2022-12-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20240010726A (ko) | 2021-05-31 | 2024-01-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0232327B2 (ja) | 1990-07-19 |
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