JPS5967321A - プレス成形用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5967321A JPS5967321A JP17704582A JP17704582A JPS5967321A JP S5967321 A JPS5967321 A JP S5967321A JP 17704582 A JP17704582 A JP 17704582A JP 17704582 A JP17704582 A JP 17704582A JP S5967321 A JPS5967321 A JP S5967321A
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- rolled
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- cold rolled
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法に
関するものである。
関するものである。
従来、自勅爪の外板などのように優れたプレス成形性と
遅時効性が要求されるプレス成形用冷延鋼板は、箱焼焼
鈍法で製造されていた。近年、生産性の向上、省力化等
を目的として連続焼鈍法が一般の冷延鋼板の製造に採用
されている。しかし１ながら、この連続焼鈍法では、急
速加熱、短時間均熱および急、速冷却が行なわれるもの
であるからプレス成形性および遅時効性に優れたプレス
成形用冷延鋼板を製造する場合に、連続焼鈍法を採用す
るには種々の問題があった。
遅時効性が要求されるプレス成形用冷延鋼板は、箱焼焼
鈍法で製造されていた。近年、生産性の向上、省力化等
を目的として連続焼鈍法が一般の冷延鋼板の製造に採用
されている。しかし１ながら、この連続焼鈍法では、急
速加熱、短時間均熱および急、速冷却が行なわれるもの
であるからプレス成形性および遅時効性に優れたプレス
成形用冷延鋼板を製造する場合に、連続焼鈍法を採用す
るには種々の問題があった。
したがって、現在のところプレス成形性に優れた冷延鋼
板を製〕責するためには、次の２種類の方法によらざる
を得ないのが現状である。先づ、第１の方法は、鋼中の
Ｏの量を０．０１０係以下に低減１．。
板を製〕責するためには、次の２種類の方法によらざる
を得ないのが現状である。先づ、第１の方法は、鋼中の
Ｏの量を０．０１０係以下に低減１．。
させるとともにＴｉ、Ｎｂ等の炭化物形成元素を添加し
、Ｃを安定した析出物として（？、Ｊ定し、これによっ
て急速加熱しても（１１１）再結晶集合組成が十分に発
達し、高ｒ値が得られると同時に、遅時効性をも確保し
得る方法である。第２の方法は、。
、Ｃを安定した析出物として（？、Ｊ定し、これによっ
て急速加熱しても（１１１）再結晶集合組成が十分に発
達し、高ｒ値が得られると同時に、遅時効性をも確保し
得る方法である。第２の方法は、。
低炭素アルミギルド鋼を６５０℃以上の高温で熱延巻取
すし、カーバイドを粗大化せしめ、急熱焼鈍でも十分な
ｒ値が得られるようにし、均熱後、ひき続き急速冷却し
てａＯＯ〜５００℃で過時効処理することにより延性お
よび耐時効性を確保する方法である〇 しかしながら、」二連した従来方法はいづれも問題があ
る。すなわち、第１の方法では、０の含有間がＯ０旧０
係以下の極低炭素鋼を溶梨するために、ＲＨ脱ガス処理
工程を必要とし、転炉出鋼温度を通常より高くする必要
があり、したがって耐火物の損耗、歩留り低下を招き・
また・Ｎｔ）等高価な元素を多−瞬に添加する必委があ
るなどの理由から素材コストが旨くなる問題がある。ま
た、第２の方法では、巻取温度が高温であるために、ス
ケールが厚くなり、酸洗性が劣化し、コイルの外周部と
内周部では冷却速度が異なるために材質がコイル長手方
向で不均一になるなどの問題がある。
すし、カーバイドを粗大化せしめ、急熱焼鈍でも十分な
ｒ値が得られるようにし、均熱後、ひき続き急速冷却し
てａＯＯ〜５００℃で過時効処理することにより延性お
よび耐時効性を確保する方法である〇 しかしながら、」二連した従来方法はいづれも問題があ
る。すなわち、第１の方法では、０の含有間がＯ０旧０
係以下の極低炭素鋼を溶梨するために、ＲＨ脱ガス処理
工程を必要とし、転炉出鋼温度を通常より高くする必要
があり、したがって耐火物の損耗、歩留り低下を招き・
また・Ｎｔ）等高価な元素を多−瞬に添加する必委があ
るなどの理由から素材コストが旨くなる問題がある。ま
た、第２の方法では、巻取温度が高温であるために、ス
ケールが厚くなり、酸洗性が劣化し、コイルの外周部と
内周部では冷却速度が異なるために材質がコイル長手方
向で不均一になるなどの問題がある。
本発明の目的は、通常の０含有辰の低炭素鋼で。
しかも、低温巻取材を素材とし、連続焼鈍法によつそ延
性、深絞り性等のプレス成形性の優れたプレス成形用冷
延鋼板を製造することを可能とする方法を提供しようと
するものである。
性、深絞り性等のプレス成形性の優れたプレス成形用冷
延鋼板を製造することを可能とする方法を提供しようと
するものである。
本発明によれば、純々の基礎実験を行なった結果、特定
の組成範囲の低炭素鋼片を１１００℃以下のように従来
の通常の均熱温度より低温で加熱均熱することと、８０
０〜５４０℃の低温の巻取温度に制御することによって
、連続焼鈍後に優れたプレス成形性を示す冷延鋼板が得
られることを確めたものである。
の組成範囲の低炭素鋼片を１１００℃以下のように従来
の通常の均熱温度より低温で加熱均熱することと、８０
０〜５４０℃の低温の巻取温度に制御することによって
、連続焼鈍後に優れたプレス成形性を示す冷延鋼板が得
られることを確めたものである。
基礎実験において、特定の組成範囲の低炭素鋼として第
１表に示すものを用いた〇 この第１表に示す組成の供試鋼を連続鋳造機で２６０間
の板厚の鋳片とし・多数の供試鋳片を通常の均熱温度で
ある１２６０℃とこれより低温の１０６０℃との２種類
で加熱均熱した。
１表に示すものを用いた〇 この第１表に示す組成の供試鋼を連続鋳造機で２６０間
の板厚の鋳片とし・多数の供試鋳片を通常の均熱温度で
ある１２６０℃とこれより低温の１０６０℃との２種類
で加熱均熱した。
これらの鋳片を仕上温度９００〜８５０℃で熱延後、種
々の温度で巻取り、酸洗後、銅帯（板厚３．２ｍｍ）を
冷間圧延し、ＱＪｔｎｍ板厚の銅帯とした。
々の温度で巻取り、酸洗後、銅帯（板厚３．２ｍｍ）を
冷間圧延し、ＱＪｔｎｍ板厚の銅帯とした。
これらの冷延鋼帯を連続焼鈍ラインで８２０℃で５０秒
加熱し、均熱後６５０℃まで平均δ”Ｃ／ Ｓで冷却し
、その後４８０℃まで平均４８℃／Ｓで冷却し、４３０
℃〜３４０℃の範囲を】９０秒で冷却して焼鈍し−ｌ。
加熱し、均熱後６５０℃まで平均δ”Ｃ／ Ｓで冷却し
、その後４８０℃まで平均４８℃／Ｓで冷却し、４３０
℃〜３４０℃の範囲を】９０秒で冷却して焼鈍し−ｌ。
０〜Ｌａ％の調質圧延した。
上述したようにして得られた冷延鋼板の伸び（Ｅ／ ＝
（Ｅｊｏ’−１−２Ｅ／４５’＋ＫＪｇｏ’ ＞、”
４ ）およびランクフォード値すなわちｒ値（ｒ＝（
ｒｏＯ＋２ｒＢ ’＋ ｒ９ｏ ’ ｌ ／ ４ ）を
測定し、その測定値を第１図にプロットして示す。
（Ｅｊｏ’−１−２Ｅ／４５’＋ＫＪｇｏ’ ＞、”
４ ）およびランクフォード値すなわちｒ値（ｒ＝（
ｒｏＯ＋２ｒＢ ’＋ ｒ９ｏ ’ ｌ ／ ４ ）を
測定し、その測定値を第１図にプロットして示す。
第１図から明らかなように、鋳片加熱温度が高温の１２
６０℃のものでは、巻取温度が６００℃以下になるとＥ
１％ｒ値がともに急激に劣化する。
６０℃のものでは、巻取温度が６００℃以下になるとＥ
１％ｒ値がともに急激に劣化する。
これに対し、鋳片加熱温度が低温の１０６０℃のもので
は、巻取温度がおよそ８００〜５４０℃の比較的低温の
巻取温度範囲できわめて優れた特性を示している。
は、巻取温度がおよそ８００〜５４０℃の比較的低温の
巻取温度範囲できわめて優れた特性を示している。
熱延板の組織を調査した結果、鋳片加熱温度が１０６０
℃の熱延板を８００℃未満の低温で巻取ったものは、結
晶粒径がきわめて小さく、かつカーバイド等の析出物の
粒径も微細であった。一方５４０℃以上の高温で巻取っ
たものは、結晶粒径がきわめて粗大なものと、微細なも
のが混在していた。
℃の熱延板を８００℃未満の低温で巻取ったものは、結
晶粒径がきわめて小さく、かつカーバイド等の析出物の
粒径も微細であった。一方５４０℃以上の高温で巻取っ
たものは、結晶粒径がきわめて粗大なものと、微細なも
のが混在していた。
現在のところ、第１図に示す現象の理由は明確でないが
、上述した熱延板の組織の相違に由来すると考えられる
。なお、本供試鋼には０．０２０〜ｏ、ｏａ。
、上述した熱延板の組織の相違に由来すると考えられる
。なお、本供試鋼には０．０２０〜ｏ、ｏａ。
憾の微量Ｔｉが含まれているが、１１１を含有しない鋼
種では第１図に示す現象が明瞭に現われないことを確め
た。
種では第１図に示す現象が明瞭に現われないことを確め
た。
本発明者は１以上の基礎実験に基づいて、多数の実験を
行なった結果から、本発明をなしたもので、本発明によ
れば１重量比でＯＯ，０１５ｑ６〜０．０５０１％Ｎｎ
１．（１％以下、Ｓｉ １．５ ’Ａ以下％ Ｐ ０．
１０１以下、Ｎｏ。ｏｉｏ％以下、酸可溶Ａｔ ０．０
０５〜０．１００係、Ｔｉ ０．０１０〜０．０５０係
および不可避不純物を含む鋼片を１１００℃以下で加熱
、均熱後、熱間圧延して巻取温度８００〜５４０℃で巻
取り、この熱延鋼帯を酸洗して冷間圧延した後、連続焼
鈍することによって延性および深絞り性に優れたプレス
成形用冷延鋼板を製造することを特徴とする。
行なった結果から、本発明をなしたもので、本発明によ
れば１重量比でＯＯ，０１５ｑ６〜０．０５０１％Ｎｎ
１．（１％以下、Ｓｉ １．５ ’Ａ以下％ Ｐ ０．
１０１以下、Ｎｏ。ｏｉｏ％以下、酸可溶Ａｔ ０．０
０５〜０．１００係、Ｔｉ ０．０１０〜０．０５０係
および不可避不純物を含む鋼片を１１００℃以下で加熱
、均熱後、熱間圧延して巻取温度８００〜５４０℃で巻
取り、この熱延鋼帯を酸洗して冷間圧延した後、連続焼
鈍することによって延性および深絞り性に優れたプレス
成形用冷延鋼板を製造することを特徴とする。
次に、本発明方法における鋼組成の限定理由につき説明
する。
する。
Ｇは低いほど絞り性、延性に有利であるが、Ｏを低くす
ることにより前述したように素材コストの急上昇を招く
ので、下限を０・０］５チとした。好ましくは９．０１
１以上である。一方、上限は延性等の材質確保のために
０．０５０１以下にしなければならない。
ることにより前述したように素材コストの急上昇を招く
ので、下限を０・０］５チとした。好ましくは９．０１
１以上である。一方、上限は延性等の材質確保のために
０．０５０１以下にしなければならない。
Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐは、絞り性を劣化させずに高強度化する
に有用な元素であるが、それぞれ、１．０係、１．５俤
、０．１０ ｑ６を越えると、延性への悪影響が顕著と
なるのでそれ以下とする。
に有用な元素であるが、それぞれ、１．０係、１．５俤
、０．１０ ｑ６を越えると、延性への悪影響が顕著と
なるのでそれ以下とする。
Ｎは０．１１１０ ’Ｉｔを越えると十分な延性と耐時
効性を確保できないので、ｏ、ｃｏ１以下とする。
効性を確保できないので、ｏ、ｃｏ１以下とする。
Ａｌは刷中酸累を低減するに有効であり、鋼板に酸可溶
状態で、０゜ｎｏ５ｅ以上は存在させる必要があるが、
０．１０ ％を越えて含有させると介在物の増加により
表面性状が劣化するのでこれ以下とする。
状態で、０゜ｎｏ５ｅ以上は存在させる必要があるが、
０．１０ ％を越えて含有させると介在物の増加により
表面性状が劣化するのでこれ以下とする。
Ｔｉは前述したように、本発明において不可欠の元素で
あり、０゜（＋１０％以上含有しないとその効果があら
れれない。一方０．０Ｆｉ０１を越えて含有させると、
その効果が飽和するのみならず、Ｔｉ系介在物の増加に
より表面性状が著しく劣化するので０．０！ｔｏ ４以
下とすることが必要である。
あり、０゜（＋１０％以上含有しないとその効果があら
れれない。一方０．０Ｆｉ０１を越えて含有させると、
その効果が飽和するのみならず、Ｔｉ系介在物の増加に
より表面性状が著しく劣化するので０．０！ｔｏ ４以
下とすることが必要である。
本発明方法においては、鋼片から熱延鋼帯とする工程が
とくに重要である。
とくに重要である。
すなわち、鋼片の加熱温度を１１００℃以下の低温とし
なければならない。この低温加熱は前述の基礎実験で述
べた効果を発揮させるに重要な要件であり、加熱費用の
低減、歩留り向上等の経済的効果も大きい。加熱温度は
９５０〜］］００’Ｃが好適である。加熱・均熱された
鋼片を熱間圧延するに際しては仕上温度はそれほど重要
でないが。
なければならない。この低温加熱は前述の基礎実験で述
べた効果を発揮させるに重要な要件であり、加熱費用の
低減、歩留り向上等の経済的効果も大きい。加熱温度は
９５０〜］］００’Ｃが好適である。加熱・均熱された
鋼片を熱間圧延するに際しては仕上温度はそれほど重要
でないが。
８００℃以上の高温仕上が材質とくに高ｒ値の確保に有
利である。ひき続く巻取工程において巻取温度がとくに
重要である。巻取温度を８００℃〜５４０℃の範囲とし
ないと優れた材質は得られない。
利である。ひき続く巻取工程において巻取温度がとくに
重要である。巻取温度を８００℃〜５４０℃の範囲とし
ないと優れた材質は得られない。
酸洗および、冷間圧延には特に問題はなく、冷間圧延し
た鋼帯を焼鈍する際に、本発明によれば連続９：ＩＡ
Ｍ法を用いることができる。均熱温度は６５０℃〜９０
０℃の範囲が好ましく、延性および耐時効性改善の目的
で過時効処理を施すことが好ましい。過時効処理法は連
続焼鈍ライン内で行なってもよいし、別工程でもよい。
た鋼帯を焼鈍する際に、本発明によれば連続９：ＩＡ
Ｍ法を用いることができる。均熱温度は６５０℃〜９０
０℃の範囲が好ましく、延性および耐時効性改善の目的
で過時効処理を施すことが好ましい。過時効処理法は連
続焼鈍ライン内で行なってもよいし、別工程でもよい。
過時効温度は２００〜５００℃が好ましい。
焼鈍を終了した鋼板は形状の矯正等を目的として２．０
係以下の圧下率で調質圧延を付加できる。
係以下の圧下率で調質圧延を付加できる。
第２表に示す組成の鋼を転炉に溶製し連続鋳造機により
２８０闘板厚の鋳片とした。記号５は４ＦｉＯ℃で加熱
炉に装入、他は室温まで冷却後、９ｆｌＯ〜１０９０℃
の１品度範ＩＵＪで均熱処珈をした。
２８０闘板厚の鋳片とした。記号５は４ＦｉＯ℃で加熱
炉に装入、他は室温まで冷却後、９ｆｌＯ〜１０９０℃
の１品度範ＩＵＪで均熱処珈をした。
ひき続き４列の粗玉延機、７列の仕上圧延機を具えるホ
ットストリップミルにて熱間圧延し、３８０〜５４ ｆ
ｌ ’ＣのｆｌｉｉＪ囲で巻取った。熱延条件の詳細を
第３表に示す。３゜Ｑ ｍ、ｍ板厚の熱延板を酸読後冷
間圧延により（〕。８ｍｍ板厚の鋼帯を得た。これを同
じく第８表に示す連続焼鈍条件で再結晶焼鈍した。
ットストリップミルにて熱間圧延し、３８０〜５４ ｆ
ｌ ’ＣのｆｌｉｉＪ囲で巻取った。熱延条件の詳細を
第３表に示す。３゜Ｑ ｍ、ｍ板厚の熱延板を酸読後冷
間圧延により（〕。８ｍｍ板厚の鋼帯を得た。これを同
じく第８表に示す連続焼鈍条件で再結晶焼鈍した。
鋼２は連続溶融めっきラインで１Ｆ鉛めっき処理を行な
い箱焼鈍炉で過時効処理をした。他は連続焼鈍ラインで
、あるいは′稍焼ｌ屯炉による低温過時効処理と組み合
わせた。（）。８〜ｔ、ｉｑｂ調質圧延後の機械的１生
１ｉを第４表に示す。引張試、験片はＪＩ８５号であり
、引張方向は時効指数（Ａ１：引張予歪み７．５壬、人
工１咋効１００°Ｃ−３０分）のみ圧！厚方向であり、
他は圧延方間に０８，４５°、９０゜の３方向で行なっ
た。特性をＸ（たとえばＥｌ、’ｒ ｓ ）とするとき
、平均値Ｘは次のように定義した。
い箱焼鈍炉で過時効処理をした。他は連続焼鈍ラインで
、あるいは′稍焼ｌ屯炉による低温過時効処理と組み合
わせた。（）。８〜ｔ、ｉｑｂ調質圧延後の機械的１生
１ｉを第４表に示す。引張試、験片はＪＩ８５号であり
、引張方向は時効指数（Ａ１：引張予歪み７．５壬、人
工１咋効１００°Ｃ−３０分）のみ圧！厚方向であり、
他は圧延方間に０８，４５°、９０゜の３方向で行なっ
た。特性をＸ（たとえばＥｌ、’ｒ ｓ ）とするとき
、平均値Ｘは次のように定義した。
Ｘ＝ （ＸＯ’＋ ２Ｘ４５’＋Ｘ９０’ ）／４鋼１
，２．３は軟鋼板として、鋼４．５は引張強さ３６〜４
２ ｋｇ ／ ｔｎｍ の高強度鋼板として、いずれ
も優れた延性、深絞り性、ならびに耐時効性を有してい
る。
，２．３は軟鋼板として、鋼４．５は引張強さ３６〜４
２ ｋｇ ／ ｔｎｍ の高強度鋼板として、いずれ
も優れた延性、深絞り性、ならびに耐時効性を有してい
る。
第４表 実施例による冷延鋼板の機械的性質
第１図は冷延鋼板の伸びとｒ値におよぼす鋼片の加熱温
度と熱間圧延巻取温度との影響を示すグラフである。
度と熱間圧延巻取温度との影響を示すグラフである。
Claims (1)
- ｌ 重Ｍ、比でＧ Ｏ，ｏ１５ ％ 〜Ｏ，ｏ５ｏ ４
、 Ｍｎ １．０４以下、ｓｉ−ｉ。５係以下、Ｐ
Ｏ，１０壬以下、Ｎ０００１幅以下、酸可溶Ａｌ００（
）０５〜（１，１００幅およびＴｉ ０００１０〜０゜
０５０ ％を含む綱片を１．１００℃以下で加熱、均熱
後、熱間圧延して巻取温度３００〜５４０℃で巻取り、
このＭ延ｔ＋ｌｉ頌帯を酸洗して冷間ＥＥ延した後、連
続焼鈍することを特徴とするプレス成形用冷延鋼板のν
４遣方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17704582A JPS5967321A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17704582A JPS5967321A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5967321A true JPS5967321A (ja) | 1984-04-17 |
| JPH0158254B2 JPH0158254B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=16024169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17704582A Granted JPS5967321A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5967321A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GR1000537B (el) * | 1988-01-29 | 1992-08-25 | Salzgitter Peine Stahlwerke | Φυλλο η λωρις ψυχρας εξελασεως και μεθοδος παραγωγης αυτων. |
-
1982
- 1982-10-08 JP JP17704582A patent/JPS5967321A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GR1000537B (el) * | 1988-01-29 | 1992-08-25 | Salzgitter Peine Stahlwerke | Φυλλο η λωρις ψυχρας εξελασεως και μεθοδος παραγωγης αυτων. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0158254B2 (ja) | 1989-12-11 |
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