JPS5964744A - 遅れ破壊特性の優れたマルエ−ジング鋼 - Google Patents
遅れ破壊特性の優れたマルエ−ジング鋼Info
- Publication number
- JPS5964744A JPS5964744A JP17055082A JP17055082A JPS5964744A JP S5964744 A JPS5964744 A JP S5964744A JP 17055082 A JP17055082 A JP 17055082A JP 17055082 A JP17055082 A JP 17055082A JP S5964744 A JPS5964744 A JP S5964744A
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- delayed fracture
- maraging steel
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- maraging
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は二輪車用スプリング拐あるいはシャフト材およ
び各種装置用バネ材などに用いられる遅れ破壊特性の擾
れたｚｏｏｋｇ／−以上の引張強度を有するマルエージ
ング鋼に関するものである。
び各種装置用バネ材などに用いられる遅れ破壊特性の擾
れたｚｏｏｋｇ／−以上の引張強度を有するマルエージ
ング鋼に関するものである。
マルエージング鋼は極低炭素の高Ｎ１マルテンサイトω
６．に適切な時効処理によって１４ｏＴｃｇ／−以上の
引張強度か得られる超高張力鎖として知られている０ １８％Ｎｉ、ｌマルエージング銀は引張ｂｓ水準により
１４ｏｒｃｐ／朋２級、１７５ｋｇ ／ ＊ｍ″級、２
１０に９／−級および２４０に９／ ｍｍ＊かあるが、
いずれもＯｏか７〜１３％を含むため、価格上あるいは
また用途的に制限を受ける場合か少なくない、従って０
０を極力制限しても２００に９／−以上の引張強度を有
し、延性および靭性か良好であって、さらに遅れ破壊特
性か災れていれは、安全性、信頼性が東視される筒圧力
容器部品、航空機用部品としての用途も期待される。。
６．に適切な時効処理によって１４ｏＴｃｇ／−以上の
引張強度か得られる超高張力鎖として知られている０ １８％Ｎｉ、ｌマルエージング銀は引張ｂｓ水準により
１４ｏｒｃｐ／朋２級、１７５ｋｇ ／ ＊ｍ″級、２
１０に９／−級および２４０に９／ ｍｍ＊かあるが、
いずれもＯｏか７〜１３％を含むため、価格上あるいは
また用途的に制限を受ける場合か少なくない、従って０
０を極力制限しても２００に９／−以上の引張強度を有
し、延性および靭性か良好であって、さらに遅れ破壊特
性か災れていれは、安全性、信頼性が東視される筒圧力
容器部品、航空機用部品としての用途も期待される。。
そこで本発明者は、まず、上記のマルエージング鋼と本
発明鋼の００を呼まで含むマルエージング−の析出硬化
量を柚々検討した結果、Ｏｏは従来より知られているよ
うに、析出硬化剤として析出硬化に寄与する事実を確認
したうえで、Ｏりを５％以下に制限した場合には、従来
鋤のＭＯＪｉ（（３，５〜５．２％）では未浴庁１析出
物か残存するため靭性を害し、ＭＯ量は３％以下に制限
する必要があること、また析出強化元素であるＴ、ｔ４
を増加しなけれは所定の強度が得られないという結論に
いたった。しかしながら単にＴｉ量を増加させ、所定の
強度が得られたとしても、良好な延性および靭性を得る
にはいたらなかった。
発明鋼の００を呼まで含むマルエージング−の析出硬化
量を柚々検討した結果、Ｏｏは従来より知られているよ
うに、析出硬化剤として析出硬化に寄与する事実を確認
したうえで、Ｏりを５％以下に制限した場合には、従来
鋤のＭＯＪｉ（（３，５〜５．２％）では未浴庁１析出
物か残存するため靭性を害し、ＭＯ量は３％以下に制限
する必要があること、また析出強化元素であるＴ、ｔ４
を増加しなけれは所定の強度が得られないという結論に
いたった。しかしながら単にＴｉ量を増加させ、所定の
強度が得られたとしても、良好な延性および靭性を得る
にはいたらなかった。
そこで、本発明者はさらに検討を加え、従来銅において
靭性を著しく低下させるものとして０，１％以下にきび
しく制限されていたＳ、ｉ、ＭｕおよびＯｕに注目し、
靭性改良の検討を行なった結果、ＳｉのみがＯｏと同様
に析出硬化に寄与するとともに延性、靭性をも改善させ
得る有効な元素であることを見いたしたものである。
靭性を著しく低下させるものとして０，１％以下にきび
しく制限されていたＳ、ｉ、ＭｕおよびＯｕに注目し、
靭性改良の検討を行なった結果、ＳｉのみがＯｏと同様
に析出硬化に寄与するとともに延性、靭性をも改善させ
得る有効な元素であることを見いたしたものである。
次に従来のマルエージング嗣は大気環境下では低合金＠
ｔや高張力＆逼に比較して切欠靭性が）れて゛ いるに
もかかわらず、水溶液環境下における遅れ破壊特性かき
わめて不安定であることが、材料の安定性、信頼性の点
で問題かあったが、本発明鋼は水溶液環境下における遅
れ破壊腸性がきわめて陵れていることを見い出したもの
である。
ｔや高張力＆逼に比較して切欠靭性が）れて゛ いるに
もかかわらず、水溶液環境下における遅れ破壊特性かき
わめて不安定であることが、材料の安定性、信頼性の点
で問題かあったが、本発明鋼は水溶液環境下における遅
れ破壊腸性がきわめて陵れていることを見い出したもの
である。
本発明は重量％で００．０３％以下、ＭｎＯ，１％以下
、Ｐｏ、０１％以下、ＳＯ，０１％以下、Ｎ１１０〜２
０％、ＭｏＯ，１〜３％、０ｏＯ１〜５％、Ｔ１０．５
〜３％、ｋｔｏ、５％以下、□ｕｏ、５％以下およびＳ
１０．１〜１％を含有し、ＭＯ％と００％の柚が９以下
であって、ｌ／（ＣＯ％＋１０８ｉ％）−１−３Ｔｉ％
＋ＭＯ％≧８を満足し桟）η）不純物を除きＦｅよりな
る遅れり、壊特性の曖れたマルエージング−１あるいは
上記合金にさらにＯａ、 Ｍｇおよび希土類元素の１種
又は２和（以上を０．００５〜ｏ、０５％含有した遅れ
級壊和性の医れたマルエージング餉である。
、Ｐｏ、０１％以下、ＳＯ，０１％以下、Ｎ１１０〜２
０％、ＭｏＯ，１〜３％、０ｏＯ１〜５％、Ｔ１０．５
〜３％、ｋｔｏ、５％以下、□ｕｏ、５％以下およびＳ
１０．１〜１％を含有し、ＭＯ％と００％の柚が９以下
であって、ｌ／（ＣＯ％＋１０８ｉ％）−１−３Ｔｉ％
＋ＭＯ％≧８を満足し桟）η）不純物を除きＦｅよりな
る遅れり、壊特性の曖れたマルエージング−１あるいは
上記合金にさらにＯａ、 Ｍｇおよび希土類元素の１種
又は２和（以上を０．００５〜ｏ、０５％含有した遅れ
級壊和性の医れたマルエージング餉である。
次に上記成分の限定理由について説明する。
０は不純物元素として混入するものであるが、０．０３
％を越えるＯはＴ１などと炭化物を形成し、切欠靭性を
著しく害するので０はｏ、０３％以下に限定する。
％を越えるＯはＴ１などと炭化物を形成し、切欠靭性を
著しく害するので０はｏ、０３％以下に限定する。
Ｍｕは不純物元素として混入するものかあるが、０．１
％を越えるＭｎは非金九介在物の増加により切欠靭性の
低下を招くので０．１％以下に限定するＯＰおよびＳは
可能な限り最低限にすべきでありそれぞれ０．０１％以
下に限定する。
％を越えるＭｎは非金九介在物の増加により切欠靭性の
低下を招くので０．１％以下に限定するＯＰおよびＳは
可能な限り最低限にすべきでありそれぞれ０．０１％以
下に限定する。
Ｎ１はマルテンサイ）１４戒元素であり１０％以上のＮ
１はマルテンサイト状態で時効処理して鋼を強化し、ま
た延性、切欠靭性の点からも必要であるので下限を１０
％に限定する。２０％を越えるＮ１は残留オーステナイ
トを形成しＭｕを低下させ、かつ不経済であるので上限
を２０％に限定する。
１はマルテンサイト状態で時効処理して鋼を強化し、ま
た延性、切欠靭性の点からも必要であるので下限を１０
％に限定する。２０％を越えるＮ１は残留オーステナイ
トを形成しＭｕを低下させ、かつ不経済であるので上限
を２０％に限定する。
ＭＯは析出強化元素であるか、０１％未満のＭＯは強度
を著しく低下させるので下限を０．１％に限定するまた
Ｍｏは００が５％以下の場合は、過剰添加すると未溶解
析出物か残存するため、切欠靭性および遅れ破壊特性を
害するので上限を３％に限定する。
を著しく低下させるので下限を０．１％に限定するまた
Ｍｏは００が５％以下の場合は、過剰添加すると未溶解
析出物か残存するため、切欠靭性および遅れ破壊特性を
害するので上限を３％に限定する。
Ｏｏは析出硬化剤としてＭＯおよびＴ１を析出させる重
要な元素であるか、０．１％未満のＱｏは十分な強度が
得られないので、下限を０１％に限定する。５％を越え
るＣＯは切欠靭性を低下させ、経済的にも好ましくない
ので５％に限定する。
要な元素であるか、０．１％未満のＱｏは十分な強度が
得られないので、下限を０１％に限定する。５％を越え
るＣＯは切欠靭性を低下させ、経済的にも好ましくない
ので５％に限定する。
Ａｔは脱酸剤として効果があるが、過剰添加すると非金
机介在物社の増加により切欠靭性の低下を招くので上限
を０．５％に限定する。
机介在物社の増加により切欠靭性の低下を招くので上限
を０．５％に限定する。
Ｔ１は時効硬化元素として不可欠の元素であり、少なく
とも０．５％以上必要であるか、過剰添加するぜ と切欠靭性を低下さきるのみならず、遅れ破壊特性も害
するので上限を３％に限定する。
とも０．５％以上必要であるか、過剰添加するぜ と切欠靭性を低下さきるのみならず、遅れ破壊特性も害
するので上限を３％に限定する。
Ｏｕは不純物元素として混入するものであるか、０．５
％を越えると遅れ破壊特性を害するので、Ｏｕは０．５
％以下に限定する。
％を越えると遅れ破壊特性を害するので、Ｏｕは０．５
％以下に限定する。
Ｓｌは肖す述のように００が５％以下にあっては、ＭＯ
あるいはＴ１の析出促進に有効な作用を及はす本発明に
おける主要元素の１つであり、少なくとも０．１％以上
の添加か必要である。過＠添加すると延性および切欠靭
性を低下させるのみならず、遅れ破壊特性を害するので
上限を１％に限定する。
あるいはＴ１の析出促進に有効な作用を及はす本発明に
おける主要元素の１つであり、少なくとも０．１％以上
の添加か必要である。過＠添加すると延性および切欠靭
性を低下させるのみならず、遅れ破壊特性を害するので
上限を１％に限定する。
Ｏａ、Ｍｇおよび希土類元素は脱酸、脱硫剤として一般
的に効果かあり、遅れｈｂ特性を高める効果があるか、
過剰な添加は非金札介在物の増加により、切欠靭性の低
下を招くので、１柚又は２柚以上で合計０．００５〜０
．０５％の範囲に限定する。本発明鋼においてづ［張強
度を２００ｋｇ／朋２以上得るには、硬度か５３以上を
得る必要があり、ＭＯ％と００％の積が９以下であって
、第１は１に示すように当狐式−ン（Ｏ。
的に効果かあり、遅れｈｂ特性を高める効果があるか、
過剰な添加は非金札介在物の増加により、切欠靭性の低
下を招くので、１柚又は２柚以上で合計０．００５〜０
．０５％の範囲に限定する。本発明鋼においてづ［張強
度を２００ｋｇ／朋２以上得るには、硬度か５３以上を
得る必要があり、ＭＯ％と００％の積が９以下であって
、第１は１に示すように当狐式−ン（Ｏ。
％＋１Ｏ８１％）＋３Ｔｉ％十ＭＯ％か８以上であるＯ
ｏ、５ｉＴ１およびＭＯに制限する。
ｏ、５ｉＴ１およびＭＯに制限する。
次に本発明のＴｈｌ＆例を示す。
第１λに遅れ破壊特性を調査するために用いた本発明鋼
および比較鋼の化学組成を示す。Ａ １４およびＡ１５
はそれぞれ１７５に９／−級および２１０ｋｇ／鰭２級
マルエージング拗として知られる試料である。溶製され
た試料は通常の条件で熱面加工を行ない１４鰭径の棒鋼
とし、８６０Ｔ：ｘＤ固溶化処理後、引張試験片および
遅れ破壊試験片に機械加工し、さらに４８０Ｃで時効処
理を行なった。
および比較鋼の化学組成を示す。Ａ １４およびＡ１５
はそれぞれ１７５に９／−級および２１０ｋｇ／鰭２級
マルエージング拗として知られる試料である。溶製され
た試料は通常の条件で熱面加工を行ない１４鰭径の棒鋼
とし、８６０Ｔ：ｘＤ固溶化処理後、引張試験片および
遅れ破壊試験片に機械加工し、さらに４８０Ｃで時効処
理を行なった。
遅ｎ＊様試験は３％Ｎａ０ｔ水溶液の腐食環境にさらし
、試験片に負荷される引張応力を０．２％耐力値の９％
に相当する応力とし、破断に至るまでの時間（七）を測
定した。
、試験片に負荷される引張応力を０．２％耐力値の９％
に相当する応力とし、破断に至るまでの時間（七）を測
定した。
第２表に引張延性、切欠動性（切欠強度比）および遅れ
破壊試験による破断寿命（Ｈｒ）を示した。
破壊試験による破断寿命（Ｈｒ）を示した。
第２表により本発明鋼は２００ｋｇ／ ｍｍ”以上の引
張強度を有し、引張延性（絞）か５０％以上を有し破断
に至るまでの寿命は２００時間を越え、比較鋼に比し良
好な引張延性および安定した遅れ破壊特性をそなえた低
廉化マルエージング鋼であるといえる。
張強度を有し、引張延性（絞）か５０％以上を有し破断
に至るまでの寿命は２００時間を越え、比較鋼に比し良
好な引張延性および安定した遅れ破壊特性をそなえた低
廉化マルエージング鋼であるといえる。
以上述べたように本発明鋼は水溶液中における遅れｈａ
に対して安定した材質を保証できるので二輪車用スプリ
ング材あるいはシャフト拐および各種装協用バネ材のみ
ならず、安全性、信頼性が爪視される高圧力容器部品、
航空機部品などの素材として信頼性の高い低廉化マルエ
ージング鋼を提供でき、工業的価値は大きい。
に対して安定した材質を保証できるので二輪車用スプリ
ング材あるいはシャフト拐および各種装協用バネ材のみ
ならず、安全性、信頼性が爪視される高圧力容器部品、
航空機部品などの素材として信頼性の高い低廉化マルエ
ージング鋼を提供でき、工業的価値は大きい。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明鋼の時効処理を行なった場合の硬度と関
係式の線図を示す。 第２表 昭和５７ （Ｉ−’ｌ（＋許１９ｒｉ第 １７０５５０
お発 明 ｖ）ＹＩＫ６゛ 遅れ破壊特性の
優れたマルエージンク°誦ｒ由１１゛をすると ↑’Ｉ’ ｊ’１１申、濱］人 二 １１１’ｌｉ 東京都千代１１１区丸の内皆口″」
１番２′ｌ）明細書の発明の詳細な説明の欄。 補正の内容 Ｌ 明細書の発明の詳細な説明の調を次のように訂正す
る。 ＋１＞明細書第４頁第１９行机「ものがあるが」を「も
のであるが」に訂正する。 （２）同書第７頁第１８行「９％」を「９０％」に訂正
する。 （８）同書第１０頁第２表中の切欠強度１’−ＫｂＪを
ｒＫｔ、Ｊに訂正する。 以 上
係式の線図を示す。 第２表 昭和５７ （Ｉ−’ｌ（＋許１９ｒｉ第 １７０５５０
お発 明 ｖ）ＹＩＫ６゛ 遅れ破壊特性の
優れたマルエージンク°誦ｒ由１１゛をすると ↑’Ｉ’ ｊ’１１申、濱］人 二 １１１’ｌｉ 東京都千代１１１区丸の内皆口″」
１番２′ｌ）明細書の発明の詳細な説明の欄。 補正の内容 Ｌ 明細書の発明の詳細な説明の調を次のように訂正す
る。 ＋１＞明細書第４頁第１９行机「ものがあるが」を「も
のであるが」に訂正する。 （２）同書第７頁第１８行「９％」を「９０％」に訂正
する。 （８）同書第１０頁第２表中の切欠強度１’−ＫｂＪを
ｒＫｔ、Ｊに訂正する。 以 上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 重量％でＯＯ，０３％以下、Ｍｎ０．１％以下、
ＰＯ，０１％以下、ＳＯ，０１％以下、１Ｊｉｌｏ 〜
２０％、ＭｏＯ，１〜３％、Ｏｏ Ｏ，１〜５％、Ｔ１
０．５〜３％、ＡｔＯ，５％以下、Ｏｕｏ、５％以下お
よび５１０１〜１％５を含有し、ＭＯ％とＯｏ％の積か
９以下であって、ｌ／３（Ｏｏ％＋１Ｏ８ｉ％）−１−
３Ｔｉ％十Ｍｏ％≧８を満足し残部は不純物を除きＦｅ
よりなる遅れ破壊特性のしれたマルエージング釦シ。 ｚ ｍ、ｉｉ％で００．０３％以下、Ｍｕ０１％以下
、Ｐｏ、０１％以下、８０．０１％以下、Ｎｉ１Ｏ〜３
２０％、Ｍｏｏ、１〜３％、ＯｏＯ，１〜管、ｐｌｏ、
５〜３％、Ａｔ０１５以下、Ｏｕｏ、５％以下、Ｓ１０
．１〜１％を含、有し、ＭＯ％とＯｏ％の和か９以下で
あって、１４（Ｏｏ％＋１Ｏ８ｉ％）−１−３Ｔｉ％十
ＭＯ％≧８を満足し、さらにＯａ、、 Ｍｇおよび希土
類元素の１種または２種以上を金言ｊＯ，ＣＩ０５〜０
．０５％含有し、残部は不純物を除きＦｅよりなる遅れ
破壊特性の優れたマルエージング節電。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17055082A JPS5964744A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 遅れ破壊特性の優れたマルエ−ジング鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17055082A JPS5964744A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 遅れ破壊特性の優れたマルエ−ジング鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964744A true JPS5964744A (ja) | 1984-04-12 |
| JPS6147215B2 JPS6147215B2 (ja) | 1986-10-17 |
Family
ID=15906949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17055082A Granted JPS5964744A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 遅れ破壊特性の優れたマルエ−ジング鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964744A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2739658A1 (fr) * | 1995-10-04 | 1997-04-11 | Snecma | Arbre de turbine bimetallique |
| JP2006283085A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Hitachi Metals Ltd | バネ材の製造方法 |
| EP1422301B1 (en) * | 2002-11-19 | 2008-02-20 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP17055082A patent/JPS5964744A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2739658A1 (fr) * | 1995-10-04 | 1997-04-11 | Snecma | Arbre de turbine bimetallique |
| EP1422301B1 (en) * | 2002-11-19 | 2008-02-20 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
| US7445678B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-11-04 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
| JP2006283085A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Hitachi Metals Ltd | バネ材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6147215B2 (ja) | 1986-10-17 |
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