JPS5964736A - 鋳物用アルミニウム合金 - Google Patents
鋳物用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPS5964736A JPS5964736A JP17440382A JP17440382A JPS5964736A JP S5964736 A JPS5964736 A JP S5964736A JP 17440382 A JP17440382 A JP 17440382A JP 17440382 A JP17440382 A JP 17440382A JP S5964736 A JPS5964736 A JP S5964736A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- casting
- heat treatment
- oxide film
- aluminum alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱処理時における着色がなく、合金溶解時の
酸化膜（すなわち滓）の発生が著しく少ない鋳物用アル
ミニウム合金に関する。
酸化膜（すなわち滓）の発生が著しく少ない鋳物用アル
ミニウム合金に関する。
従来、ｓｂを含むＡｔＡｔ−８ｔ−系合金（ＪＩＳＡＣ
４Ｃ、ＡＣ４Ａ等）は鋳造性、改良持続性が良好で、熱
処理により優れた靭性と強度を示すこと等から、各種産
業部品等に広く使用されている。しかし、この合金は、
Ｓｂを含まない通常のＡｔ −Ｓｔ −Ｍｇ系合金に比
べると、高温の酸化雰囲気中で熱処理すると鋳肌が酸化
されて黒色化する。また、溶解時における酸化膜の生成
量が多いためにメタル損失が大きい点が不利であった０ 本発明は、前述の問題点を解決するものであって、Ｓｉ
６〜１０％、Ｍｇ ０．２〜０．８％、Ｓｂ Ｏ，１
〜０２％、Ｂｅ Ｏ，００２〜０．０１０％、Ｃａ Ｏ
，０１〜０．０７％、残部アルミニウムと不可避的な不
純物よりなる鋳物用アルミニウム合金、及びさらに前記
の合金にＭｎ ０．１〜０．５ ％添加した鋳物用アル
ミニウム合金を提供することを目的とする。
４Ｃ、ＡＣ４Ａ等）は鋳造性、改良持続性が良好で、熱
処理により優れた靭性と強度を示すこと等から、各種産
業部品等に広く使用されている。しかし、この合金は、
Ｓｂを含まない通常のＡｔ −Ｓｔ −Ｍｇ系合金に比
べると、高温の酸化雰囲気中で熱処理すると鋳肌が酸化
されて黒色化する。また、溶解時における酸化膜の生成
量が多いためにメタル損失が大きい点が不利であった０ 本発明は、前述の問題点を解決するものであって、Ｓｉ
６〜１０％、Ｍｇ ０．２〜０．８％、Ｓｂ Ｏ，１
〜０２％、Ｂｅ Ｏ，００２〜０．０１０％、Ｃａ Ｏ
，０１〜０．０７％、残部アルミニウムと不可避的な不
純物よりなる鋳物用アルミニウム合金、及びさらに前記
の合金にＭｎ ０．１〜０．５ ％添加した鋳物用アル
ミニウム合金を提供することを目的とする。
本発明の合金における各成分組成の限定理由は次の通り
である。
である。
８１は流動性を向上させるために６％以上添加すると好
結果が得られるが、１０％を越えると靭性を低下させる
ので、６〜１０％が適当である。
結果が得られるが、１０％を越えると靭性を低下させる
ので、６〜１０％が適当である。
Ｍｇは熱処理によりＭｇ２ Ｓ ｉを析出させ強度を高
める効果を有し、そのために０．２％以上添加するが、
０．８％を越えると靭性を低下させるので、０．２〜０
．８％が好適である。
める効果を有し、そのために０．２％以上添加するが、
０．８％を越えると靭性を低下させるので、０．２〜０
．８％が好適である。
ｓｂは合金中の共晶Ｓｉを微細化する性質を有し、０．
１％より少ないとその効果が不十分であり、また０、２
％より多量添加してもその効果の向上は望めず、むしろ
機械的性質や耐食性が低下するため、０，１〜０．２％
が好適である。
１％より少ないとその効果が不十分であり、また０、２
％より多量添加してもその効果の向上は望めず、むしろ
機械的性質や耐食性が低下するため、０，１〜０．２％
が好適である。
Ｂｅは溶湯酸化を抑制するのに著しい効果がある。０．
００２％より少ないとその効果が不十分であり、また０
、０１０％より多量添加してもその効果の向上は余り望
めないので、０．００２〜０．０１０％が適当である。
００２％より少ないとその効果が不十分であり、また０
、０１０％より多量添加してもその効果の向上は余り望
めないので、０．００２〜０．０１０％が適当である。
Ｃａは、前記組成範囲のＢｅと共存すること罠より、ｓ
ｂを含むＡｔＡｔ−８ｔ−系合金（ＪＩＳＡＣ４ｅ、
ＡＣ４Ａ等）に特有な熱処理時の着色を抑制し、金属光
沢を与える。０．０１％より少ないとその効果は不十分
であり、また０、０７％より多いと金属光沢が得られな
くなるために、００１〜０．０７％が適当である。ｈｔ
−］ −Ｍｇ、Ｈ合金に上記組成範囲のＣａ又はＢｅ
を単独添加した場合は熱処理時の着色を抑制できない。
ｂを含むＡｔＡｔ−８ｔ−系合金（ＪＩＳＡＣ４ｅ、
ＡＣ４Ａ等）に特有な熱処理時の着色を抑制し、金属光
沢を与える。０．０１％より少ないとその効果は不十分
であり、また０、０７％より多いと金属光沢が得られな
くなるために、００１〜０．０７％が適当である。ｈｔ
−］ −Ｍｇ、Ｈ合金に上記組成範囲のＣａ又はＢｅ
を単独添加した場合は熱処理時の着色を抑制できない。
Ｃａを単独添加した場合、熱処理後に金属光沢が得られ
ず、またＢｅを単独添加した場合、鋳造後において鋳肌
が着色する。
ず、またＢｅを単独添加した場合、鋳造後において鋳肌
が着色する。
Ｍｎは特許請求の範囲第１項記載の合金のｖＪａ性をさ
らに向上させる効果を有する。０．１％より少ないとそ
の効果が不十分であり、また０、５％より多く添加する
と靭性が低下するので、０．１〜０．５％が適当である
。
らに向上させる効果を有する。０．１％より少ないとそ
の効果が不十分であり、また０、５％より多く添加する
と靭性が低下するので、０．１〜０．５％が適当である
。
本発明において、鋳物の結晶粒を微細化し、その機械的
性質を改善するために、さらにＴｔを中に不純物として
不可避的に含有される成分である。
性質を改善するために、さらにＴｔを中に不純物として
不可避的に含有される成分である。
次に本発明の実施例を示す。
実施例１
第１表は鋳造後及び熱処理後の鋳肌の色を示す。各種組
成の合金を７５０℃で、離型剤を塗った鋳型′ｆｒ：３
００℃に加熱して鋳造した。熱処理は、空気雰囲気の調
質炉で、５３０℃にて８１１ ［ＫＪ行った。鋳肌の着
色状況は８段階の評ｊｌｌｉにて行った。
成の合金を７５０℃で、離型剤を塗った鋳型′ｆｒ：３
００℃に加熱して鋳造した。熱処理は、空気雰囲気の調
質炉で、５３０℃にて８１１ ［ＫＪ行った。鋳肌の着
色状況は８段階の評ｊｌｌｉにて行った。
従来合金１１１−２、ｌｌｌ−３で番ｊ、従来合金■−
１と異なり、熱処理後鋳肌は着色する。木兄ＩＪＪ合金
１−１ないしＩ−４は鋳造後、熱処理後も金属光沢を示
す。比較合金番は、ｌｌ−２を除き、鋳造後、熱処理後
の両方、あるし）番ま熱処理後において着色する０ （本頁以下余白） 実施例２ 第２表に示す組成の合金を溶解保持したときの酸化によ
る重量増力１を第１図に示す。従来合金の中でも３ｂを
含む合金１−５、＋１１−６は重量増加が大きいが、本
発明合金１−５は溶湯の酸化が著しく抑制されているこ
とが判る。試験は熱天秤を用いて行った。
１と異なり、熱処理後鋳肌は着色する。木兄ＩＪＪ合金
１−１ないしＩ−４は鋳造後、熱処理後も金属光沢を示
す。比較合金番は、ｌｌ−２を除き、鋳造後、熱処理後
の両方、あるし）番ま熱処理後において着色する０ （本頁以下余白） 実施例２ 第２表に示す組成の合金を溶解保持したときの酸化によ
る重量増力１を第１図に示す。従来合金の中でも３ｂを
含む合金１−５、＋１１−６は重量増加が大きいが、本
発明合金１−５は溶湯の酸化が著しく抑制されているこ
とが判る。試験は熱天秤を用いて行った。
第 ２ 表
実施例３
第３表に示す組成の合金にＴ６処理（５３０℃にて８時
間溶体化処理を行い、水焼入れ後、塞流にて１５時間放
置し、１４０℃にて６時間焼もどしを行う熱処理）を行
った後の機械的性質を第２図に示す。本発明合金１−６
は、Ｃａ量の変イしに伴い、引張強さ及び耐力はほとん
ど変イヒしなｌ／）が、伸び及び衝撃値はＣａ ０．０
４％付ｊ斤にお′Ｖ）て１萌小１直分示り−。しかしこ
の極小値はＮａあるｌ／）！まＣａで改良処理を施した
比較合金ＩＩ、１１あるｌ／１（まｌｌ−１２と比較し
ても遜色かない。なお、（申び及びｍ撃値の変化は、Ａ
ｔ−７％Ｓｔ −０，３３％Ｍｇ合全Ｍｇクロ組織に及
ぼすｓｂとＣａの共存効果を調査した結果、共晶３ｉの
微細化の程度に起因しているものと考えられる。
間溶体化処理を行い、水焼入れ後、塞流にて１５時間放
置し、１４０℃にて６時間焼もどしを行う熱処理）を行
った後の機械的性質を第２図に示す。本発明合金１−６
は、Ｃａ量の変イしに伴い、引張強さ及び耐力はほとん
ど変イヒしなｌ／）が、伸び及び衝撃値はＣａ ０．０
４％付ｊ斤にお′Ｖ）て１萌小１直分示り−。しかしこ
の極小値はＮａあるｌ／）！まＣａで改良処理を施した
比較合金ＩＩ、１１あるｌ／１（まｌｌ−１２と比較し
ても遜色かない。なお、（申び及びｍ撃値の変化は、Ａ
ｔ−７％Ｓｔ −０，３３％Ｍｇ合全Ｍｇクロ組織に及
ぼすｓｂとＣａの共存効果を調査した結果、共晶３ｉの
微細化の程度に起因しているものと考えられる。
（本頁以下余白）
実施例４
第４表に示す組成の合金をチーターモールド（Ｔａｔｕ
ｒ ｍｏｌｄ ）を用ｌ／）で’ＪＮす性試験を行った
結果を第５表に示す。ちなみに、チーターモールド法は
Ａ、Ｔａｔｕｒによって提ｌ昌さ６た瓜１定法で、第３
図に示す寸法（単（立Ｇま１馴）を有１−るチーター鋳
型を使って鋳造した第４図に示すチーター試料の引けを
測定する。第５表をみると、ルミｒＦ内部のポロシティ
−の発生状況Ｏま、従来合金１１１づでは引は巣集中型
を７Ｊ’ｓす力（、木兄１９１合金■−７では引は半分
散型ン示す。木兄１！ｌ］合金１−７にＭｎを添加した
本発明合金１−８（ま弓１（ま単音等中型を示す。
ｒ ｍｏｌｄ ）を用ｌ／）で’ＪＮす性試験を行った
結果を第５表に示す。ちなみに、チーターモールド法は
Ａ、Ｔａｔｕｒによって提ｌ昌さ６た瓜１定法で、第３
図に示す寸法（単（立Ｇま１馴）を有１−るチーター鋳
型を使って鋳造した第４図に示すチーター試料の引けを
測定する。第５表をみると、ルミｒＦ内部のポロシティ
−の発生状況Ｏま、従来合金１１１づでは引は巣集中型
を７Ｊ’ｓす力（、木兄１９１合金■−７では引は半分
散型ン示す。木兄１！ｌ］合金１−７にＭｎを添加した
本発明合金１−８（ま弓１（ま単音等中型を示す。
（本頁以下余白）
本発明合金の利点は次のとおりである。（１）合金溶解
時の酸化膜の発生が著しく少ない。（１１）通常のｓｂ
を含むＡｔ−３ｔ −Ｍｇ合金は熱処理後黒色化するが
、本発明合金は熱処理後でも金属光沢を維持し、良好な
外観が得られる。（ｉｉｉ）すぐれた強度と伸びを有す
る。
時の酸化膜の発生が著しく少ない。（１１）通常のｓｂ
を含むＡｔ−３ｔ −Ｍｇ合金は熱処理後黒色化するが
、本発明合金は熱処理後でも金属光沢を維持し、良好な
外観が得られる。（ｉｉｉ）すぐれた強度と伸びを有す
る。
本発明合金は上述の利点を有するので、各種産業部品に
用いることができ、例えばホイール、ハンドルクラウン
用材料として好適である。
用いることができ、例えばホイール、ハンドルクラウン
用材料として好適である。
第１図は第２表に示す組成の合金を溶解保持したときの
酸化による重量増力１ｊを示すグラフ、第２図は第３表
に示す組成の合金にＴ６処理を施した後の機械的性質を
示すグラフ、第３図はチーター鋳型の断面図、第４図は
チーター試料の概略図である。 第１図 ０．２’ ０４ ０．６ ０−８Ｍ９ （７，）駕
Ｚ図 第３図 第４ 図 ］−続補 ＩＦ 書 （方式） ％式％ ／、事件の表示 特願昭５７−１７４４０３号 ！発明の名称 鋳物用アルミニウム合金 ３、補正をする者 事件との関係 出 願人 三井アルミニウム工業株式会社 グ代 理 人 昭和５８年２月２日 適正な図面（第４図）は別紙の通シである。 第・ ■ 一 ち
酸化による重量増力１ｊを示すグラフ、第２図は第３表
に示す組成の合金にＴ６処理を施した後の機械的性質を
示すグラフ、第３図はチーター鋳型の断面図、第４図は
チーター試料の概略図である。 第１図 ０．２’ ０４ ０．６ ０−８Ｍ９ （７，）駕
Ｚ図 第３図 第４ 図 ］−続補 ＩＦ 書 （方式） ％式％ ／、事件の表示 特願昭５７−１７４４０３号 ！発明の名称 鋳物用アルミニウム合金 ３、補正をする者 事件との関係 出 願人 三井アルミニウム工業株式会社 グ代 理 人 昭和５８年２月２日 適正な図面（第４図）は別紙の通シである。 第・ ■ 一 ち
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｓｉ６〜１０％、Ｍｇ ０．２〜０．８％、Ｓ
ｂ Ｏ，１−０，２％、Ｂｅ Ｏ，００２〜０．０１０
％、Ｃａ Ｏ，０１−０，０７％、残部アルミニウムと
不可避的な不純物よりなる鋳物用アルミニウム合金。 ２、 Ｓｉ６〜１０％、Ｍｇ ０．２〜０．８％、Ｓ
ｂ Ｏ，１〜０．２％、Ｂｅ Ｏ，００２〜０．０１０
％、Ｃａ Ｏ，０１−０，０７％、Ｍｎ０．１〜０．５
％、残部アルミニウムと不可避的な不純物よりなる鋳物
用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17440382A JPS5964736A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 鋳物用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17440382A JPS5964736A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 鋳物用アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964736A true JPS5964736A (ja) | 1984-04-12 |
| JPS6140300B2 JPS6140300B2 (ja) | 1986-09-08 |
Family
ID=15977952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17440382A Granted JPS5964736A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 鋳物用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964736A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0243339A (ja) * | 1988-07-31 | 1990-02-13 | Asahi Tec Corp | 鋳造用アルミニウム合金および車両用ホイール |
| JP2016132786A (ja) * | 2015-01-16 | 2016-07-25 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金製ロードホイールの製造方法 |
| JP6454450B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-01-16 | 日軽エムシーアルミ株式会社 | Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系アルミニウム合金鋳物材の製造方法 |
| JP6471269B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-02-13 | 日軽エムシーアルミ株式会社 | 鋳物用Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
-
1982
- 1982-10-04 JP JP17440382A patent/JPS5964736A/ja active Granted
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0243339A (ja) * | 1988-07-31 | 1990-02-13 | Asahi Tec Corp | 鋳造用アルミニウム合金および車両用ホイール |
| JP2016132786A (ja) * | 2015-01-16 | 2016-07-25 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金製ロードホイールの製造方法 |
| JP6454450B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-01-16 | 日軽エムシーアルミ株式会社 | Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系アルミニウム合金鋳物材の製造方法 |
| JP6471269B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-02-13 | 日軽エムシーアルミ株式会社 | 鋳物用Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
| WO2019186740A1 (ja) | 2018-03-27 | 2019-10-03 | 日軽エムシーアルミ株式会社 | Ａｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系アルミニウム合金 |
| WO2019186739A1 (ja) | 2018-03-27 | 2019-10-03 | 日軽エムシーアルミ株式会社 | Ａｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系アルミニウム合金鋳物材の製造方法 |
| CN111094607A (zh) * | 2018-03-27 | 2020-05-01 | 日轻商菱铝业株式会社 | Al－Si－Mg系铝合金铸件材料的制造方法 |
| CN112119172A (zh) * | 2018-03-27 | 2020-12-22 | 日轻商菱铝业株式会社 | Al－Si－Mg系铝合金 |
| US20210010108A1 (en) * | 2018-03-27 | 2021-01-14 | Nikkei Mc Aluminium Co., Ltd. | Al-Si-Mg ALUMINUM ALLOY |
| CN111094607B (zh) * | 2018-03-27 | 2021-09-07 | 日轻商菱铝业株式会社 | Al－Si－Mg系铝合金铸件材料的制造方法 |
| EP3778946A4 (en) * | 2018-03-27 | 2021-10-20 | Nikkei MC Aluminium Co., Ltd. | PROCESS FOR THE PRODUCTION OF AN ALUMINUM ALLOY MOLDING MATERIAL BASED ON Al Si Mg |
| EP3778945A4 (en) * | 2018-03-27 | 2021-10-20 | Nikkei MC Aluminium Co., Ltd. | AL-SI-MG BASED ALUMINUM ALLOY |
| US11542580B2 (en) | 2018-03-27 | 2023-01-03 | Nikkei Mc Aluminium Co., Ltd. | Method for manufacturing Al—Si—Mg aluminum alloy cast material |
| US11649530B2 (en) | 2018-03-27 | 2023-05-16 | Nikkei Mc Aluminium Co., Ltd. | Al—Si—Mg aluminum alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6140300B2 (ja) | 1986-09-08 |
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