JPS58107459A - 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 - Google Patents
析出硬化型連続鋳造用鋳型材料Info
- Publication number
- JPS58107459A JPS58107459A JP20664181A JP20664181A JPS58107459A JP S58107459 A JPS58107459 A JP S58107459A JP 20664181 A JP20664181 A JP 20664181A JP 20664181 A JP20664181 A JP 20664181A JP S58107459 A JPS58107459 A JP S58107459A
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- Japan
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- continuous casting
- mold material
- temperature
- treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電磁攪拌装置を設置し丸鋼等の連続鋳造に用
いる鋳型の材料として好適な諸性質を儒え九新規な鋼合
金材料に関する。
いる鋳型の材料として好適な諸性質を儒え九新規な鋼合
金材料に関する。
最近、鋼の連続鋳造法に電磁攪拌法が広く採用されつ−
あり、鋳塊の品質教養及び高級鋼の連続鋳造をも可能に
している。
あり、鋳塊の品質教養及び高級鋼の連続鋳造をも可能に
している。
しかし、従来の鋼岬の連続鋳造法に用いる鋳型材は電気
伝導率が１００〜８０％の高伝導率の鋳型材であるため
、電磁攪拌装置を設置した場合、高電気伝導率により渦
電流損が生じ、このため磁力の減衰が大きく、鋳型内溶
鋼へ作用する攪拌効果が低減される欠点があった。
伝導率が１００〜８０％の高伝導率の鋳型材であるため
、電磁攪拌装置を設置した場合、高電気伝導率により渦
電流損が生じ、このため磁力の減衰が大きく、鋳型内溶
鋼へ作用する攪拌効果が低減される欠点があった。
このため従来より、電磁攪拌装置を設置した鋼等の連続
鋳造において、従来の鋳型材としての要求特性である高
温強度、高温伸びを具備し、しかも使用条件によっては
電気伝−導率が７０〜１５％ｌＡＣ３の低電気伝導率鋳
型材を要求されることがある。
鋳造において、従来の鋳型材としての要求特性である高
温強度、高温伸びを具備し、しかも使用条件によっては
電気伝−導率が７０〜１５％ｌＡＣ３の低電気伝導率鋳
型材を要求されることがある。
本発明者は、このような実情に鑑み、従来より会知の析
出硬化型材料であるクロム−ジルコニウム鋼について、
その高温強度および高温伸びの優れた特性を損うことな
く電気伝導率を７０〜１５％ｌＡＣ８にまで低減させる
ことを鋭意研究し、本発明鋳型材料を完成することがで
ｔまたものである。
出硬化型材料であるクロム−ジルコニウム鋼について、
その高温強度および高温伸びの優れた特性を損うことな
く電気伝導率を７０〜１５％ｌＡＣ８にまで低減させる
ことを鋭意研究し、本発明鋳型材料を完成することがで
ｔまたものである。
本発明鋳型材料は、重量比でＣｒ ： ｏ、ｓ〜１．５
％、 Ｚｒ： １１１．０３〜０．６％および残部Ｃｕ
よシ構成された銅合金に、ＡＪ ： ０．０１〜ａＯ％
および／ｌたはＦｅ：’１．０％以下を添加した鋼合金
材料で、この材料に溶体化・時効の熱処理を与えて、電
気伝導率が７０〜１５％工ＡＣ８の低電気伝導率でしか
も高強度番高温靭性を真鯛させ九ものである。
％、 Ｚｒ： １１１．０３〜０．６％および残部Ｃｕ
よシ構成された銅合金に、ＡＪ ： ０．０１〜ａＯ％
および／ｌたはＦｅ：’１．０％以下を添加した鋼合金
材料で、この材料に溶体化・時効の熱処理を与えて、電
気伝導率が７０〜１５％工ＡＣ８の低電気伝導率でしか
も高強度番高温靭性を真鯛させ九ものである。
本発明材料の基本合金は、Ｏｒ Ｓα５〜１．５％ｔ
Ｚｒ ：０、ＯｆＳ 〜０．６％、′Ｐ！Ａ＠Ｃｕなる
組成であるが、このうちＯｒは高温強度の上昇を目的に
添加され、０．５％以下ではその効果が小さく、また１
、５％以上では添加量の割には高温強度上昇の効果が少
なく、逆Ｋｉｌ湯酸化が激しく鋳造性を悪くしてしまう
。
Ｚｒ ：０、ＯｆＳ 〜０．６％、′Ｐ！Ａ＠Ｃｕなる
組成であるが、このうちＯｒは高温強度の上昇を目的に
添加され、０．５％以下ではその効果が小さく、また１
、５％以上では添加量の割には高温強度上昇の効果が少
なく、逆Ｋｉｌ湯酸化が激しく鋳造性を悪くしてしまう
。
Ｚｒは再結晶粒の微細化と高温強度の上昇および高温伸
びを改曽する丸めに添加されるが、０．０！１％以下で
はその効果が小さく、また０、６％以上では添加量の割
には効果の向上が少ないうえ、中はシ溶湯酸化が激しく
なシ鋳造性が著しく悪くなる。
びを改曽する丸めに添加されるが、０．０！１％以下で
はその効果が小さく、また０、６％以上では添加量の割
には効果の向上が少ないうえ、中はシ溶湯酸化が激しく
なシ鋳造性が著しく悪くなる。
上記組成の基本合金線、優れた高温強度、高温伸びを有
する高靭性の析出硬化型材料ではあるが、電気伝導率は
８０％以上と高い九め、電磁攪拌装置を設置した銅等の
連続鋳造用鋳型材料としては好ましくない。
する高靭性の析出硬化型材料ではあるが、電気伝導率は
８０％以上と高い九め、電磁攪拌装置を設置した銅等の
連続鋳造用鋳型材料としては好ましくない。
本発明は、上記組成基本合金に対して、ＡＪおよび／ｌ
たはＦｅをそれぞれ所定量添加するととくより、基本合
金の有する優れた高温強度、高温伸びの特性をさらに向
上させると共に、電気伝導率を所望の低さく７０〜１５
％工＊ＣＳ ）にまで低下させた析出硬化型連続鋳造用
鋳型材料を得ることができたものである。
たはＦｅをそれぞれ所定量添加するととくより、基本合
金の有する優れた高温強度、高温伸びの特性をさらに向
上させると共に、電気伝導率を所望の低さく７０〜１５
％工＊ＣＳ ）にまで低下させた析出硬化型連続鋳造用
鋳型材料を得ることができたものである。
第１図は添加元素ＭおよびＦ・の添加量と電気伝導率と
の関係を示したものである。第１図に示すように、ＡＪ
およびＦｅ紘いずれもその添加により電気伝導率が低下
することがわかる。
の関係を示したものである。第１図に示すように、ＡＪ
およびＦｅ紘いずれもその添加により電気伝導率が低下
することがわかる。
しかし、Ｍとしての添加量は０，０１〜５−０％が好壕
しく、その添加量が４０％以上では電気伝導率は１５％
工ＡＣＳより小さくなることがなく、かえって高温脆性
を生じ、基本合金の優れた高温特性を害することになる
。
しく、その添加量が４０％以上では電気伝導率は１５％
工ＡＣＳより小さくなることがなく、かえって高温脆性
を生じ、基本合金の優れた高温特性を害することになる
。
また、Ｍが０．０１％よシ小さい添加量では、本発明の
十分な効果が得られないので、本発明の添加元素として
は最低ｏ、ｏ１％は必要である。
十分な効果が得られないので、本発明の添加元素として
は最低ｏ、ｏ１％は必要である。
一方、 Ｆｅとしての添加量は１．０％以下が好ましく
、これより多い添加量では硬度を著しく低下させ、基本
合金の持つ優れた特性を害することになる。
、これより多い添加量では硬度を著しく低下させ、基本
合金の持つ優れた特性を害することになる。
、また本発明の場合、ＭとＦｅとを材料中に共存させる
態様で添加することもできる。共存させる場合は、合計
添加量が５％以下であることが好ましいＯ このように本発明鋼合金材料は、上記基本合金ＫＡＪお
よび／ま九はＦｅを上記添加量に従って添加して成るも
のであるが、この材料を鍛造後に溶体化処理および時効
処理したものは、上記基本合金の優れた高温特性を損な
うことなくしかも高強度、高温靭性な備え、かつ７０〜
１５％工ＡＣ８の低吟電気伝導率を示した。
態様で添加することもできる。共存させる場合は、合計
添加量が５％以下であることが好ましいＯ このように本発明鋼合金材料は、上記基本合金ＫＡＪお
よび／ま九はＦｅを上記添加量に従って添加して成るも
のであるが、この材料を鍛造後に溶体化処理および時効
処理したものは、上記基本合金の優れた高温特性を損な
うことなくしかも高強度、高温靭性な備え、かつ７０〜
１５％工ＡＣ８の低吟電気伝導率を示した。
この材料は、電磁攪拌装置を設置した鋼部の連続鋳造用
鋳型材料としては最も適しているものである。
鋳型材料としては最も適しているものである。
次に、従来の析出硬化製材料であるクロム−ジルコニウ
ム鋼合金の一例（Ｏｒｏ、８０％−Ｚｒｔ＆、ｚθ％−
Ｃｕ残部）を比較例として挙け、この比較例を基本合金
とした本発明の組成をもつ銅合金材料の実施例１ないし
９を挙げ、それぞれを同一条件下で鍛造後、溶体化処理
し、時効処理したものの電気伝導率（％工ＡＣ！Ｓ ）
および硬さくＨＢ）について試験し、その結果を次の表
に示す。
ム鋼合金の一例（Ｏｒｏ、８０％−Ｚｒｔ＆、ｚθ％−
Ｃｕ残部）を比較例として挙け、この比較例を基本合金
とした本発明の組成をもつ銅合金材料の実施例１ないし
９を挙げ、それぞれを同一条件下で鍛造後、溶体化処理
し、時効処理したものの電気伝導率（％工ＡＣ！Ｓ ）
および硬さくＨＢ）について試験し、その結果を次の表
に示す。
を九、上記比較例および実施例１ないし９の常温から５
００℃における高温引張強さ、高温０．２％耐力、高温
伸び、高温硬さの試験結果は、第２図ないし第５図に示
す通りであった。
００℃における高温引張強さ、高温０．２％耐力、高温
伸び、高温硬さの試験結果は、第２図ないし第５図に示
す通りであった。
上記表および第２図ないし第５図から明らかなように１
本発明鋼合金材料は、従来のクロム−Ｖルコニウふ銅合
金（比較例）に比べ、電気伝導率が７０〜１５％工ＡＣ
８Ｋ低下すると共に、常温から５００℃までの高温でさ
らに強度が大きくかつ高い伸びを備えており、しかも基
本合金の特性を充分に生かした靭性の高い材料であるこ
とがわかる。
本発明鋼合金材料は、従来のクロム−Ｖルコニウふ銅合
金（比較例）に比べ、電気伝導率が７０〜１５％工ＡＣ
８Ｋ低下すると共に、常温から５００℃までの高温でさ
らに強度が大きくかつ高い伸びを備えており、しかも基
本合金の特性を充分に生かした靭性の高い材料であるこ
とがわかる。
第１図は添加元素ＭおよびＦｅの添加量と電気伝導率と
の関係を示す図。 第２図ないし第５図はそれぞれ比較例と実施例１〜９の
常温から５００℃における高温引俵強さ。 高温０．２％耐力、高温伸び、高温硬さの試験結果を示
す図。 〕番力０１ （％） 第１ｕ 試験温度（°Ｃ） ぎバ験湿度（°υ 試！を温１’＊（”Ｃ）
の関係を示す図。 第２図ないし第５図はそれぞれ比較例と実施例１〜９の
常温から５００℃における高温引俵強さ。 高温０．２％耐力、高温伸び、高温硬さの試験結果を示
す図。 〕番力０１ （％） 第１ｕ 試験温度（°Ｃ） ぎバ験湿度（°υ 試！を温１’＊（”Ｃ）
Claims (1)
- ゛重量比でＣｒ ： ０．５〜１．５％ 、 Ｚｒ ：
０．０３〜０．６９６および残部Ｃｕよシ構成された
基本合金にＡＪ：０．０１〜Ｓ、Ｏ％および／ま九はＦ
ｅ ： １．０％以下を添加して成る銅合金材料であっ
て、この銅合金材料に溶体化および時効の熱処理を与え
、電気伝導率が７０〜１５％ｌＡＣ８の低電気伝導率で
かつ高強度・高温靭性を具備させた析出硬化型連続鋳造
用鋳型材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20664181A JPS58107459A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20664181A JPS58107459A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58107459A true JPS58107459A (ja) | 1983-06-27 |
| JPS6241301B2 JPS6241301B2 (ja) | 1987-09-02 |
Family
ID=16526713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20664181A Granted JPS58107459A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58107459A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58212839A (ja) * | 1982-06-03 | 1983-12-10 | Mitsubishi Metal Corp | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 |
| JPS59229261A (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-22 | Mitsubishi Metal Corp | 連続鋳造用鋳型パネル |
| WO2017065071A1 (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 鋳造用モールド材及びＣｕ－Ｃｒ－Ｚｒ－Ａｌ合金素材 |
| US20190062874A1 (en) * | 2015-11-09 | 2019-02-28 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy material |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884641A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続鋳造用鋳型材料 |
-
1981
- 1981-12-21 JP JP20664181A patent/JPS58107459A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884641A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続鋳造用鋳型材料 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS58212839A (ja) * | 1982-06-03 | 1983-12-10 | Mitsubishi Metal Corp | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 |
| JPS6141973B2 (ja) * | 1982-06-03 | 1986-09-18 | Mitsubishi Metal Corp | |
| JPS59229261A (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-22 | Mitsubishi Metal Corp | 連続鋳造用鋳型パネル |
| JPS6344461B2 (ja) * | 1983-05-23 | 1988-09-05 | Mitsubishi Metal Corp | |
| WO2017065071A1 (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 鋳造用モールド材及びＣｕ－Ｃｒ－Ｚｒ－Ａｌ合金素材 |
| US20180297109A1 (en) * | 2015-10-15 | 2018-10-18 | Mitsubishi Materials Corporation | CASTING MOLD MATERIAL AND Cu-Cr-Zr-Al ALLOY MATERIAL |
| US20190062874A1 (en) * | 2015-11-09 | 2019-02-28 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6241301B2 (ja) | 1987-09-02 |
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