JPS59229261A - 連続鋳造用鋳型パネル - Google Patents
連続鋳造用鋳型パネルInfo
- Publication number
- JPS59229261A JPS59229261A JP9047483A JP9047483A JPS59229261A JP S59229261 A JPS59229261 A JP S59229261A JP 9047483 A JP9047483 A JP 9047483A JP 9047483 A JP9047483 A JP 9047483A JP S59229261 A JPS59229261 A JP S59229261A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- bolts
- inner plate
- stainless steel
- copper alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶鋼に電磁攪拌を加えながら鋳造するに適
した連続鋳造用鋳型パネルに関するものである。
した連続鋳造用鋳型パネルに関するものである。
鋼の連続鋳造において、スラブの質的向上を図るだめに
、鋳型内の溶鋼を電磁力により攪拌する技術が開発され
ている。
、鋳型内の溶鋼を電磁力により攪拌する技術が開発され
ている。
この技術は、凝固途上の溶鋼を電磁力により攪拌するこ
とによって、スラブ断面中の等軸晶域を増加し、鋼塊中
の偏析の低減や、スラブの熱間加工性の向上を図るとと
もに、スラブ表面域におけるブローホールや非金属介在
物の減少を可能とし、鋼塊の歩留向上を図ることができ
る優れた技術であって、鋳型内の磁束密度が大きくなる
ほど高い効果が得られる。
とによって、スラブ断面中の等軸晶域を増加し、鋼塊中
の偏析の低減や、スラブの熱間加工性の向上を図るとと
もに、スラブ表面域におけるブローホールや非金属介在
物の減少を可能とし、鋼塊の歩留向上を図ることができ
る優れた技術であって、鋳型内の磁束密度が大きくなる
ほど高い効果が得られる。
ところで、従来使用されている大形スラブの連続鋳造用
鋳型パネルは、第１図に一例を斜視図で示し、第２図に
一部を拡大水平断面図で示したように、板厚が４０〜７
０ｍｍの銅合金製内板１と、板厚が４０〜５０ての非磁
性ステンレス鋼製背板２との二層構造を有し、両、板は
、内板ｌの所定複数箇所に設けたねじ穴３に螺着する無
頭の非磁性ステンレス鋼製ボルト４を、背板２に設けて
ちるボルト通孔５に挿通し、背板２の外側においてボル
ト４にナツト６を螺着することによって一体に結合させ
ている。
鋳型パネルは、第１図に一例を斜視図で示し、第２図に
一部を拡大水平断面図で示したように、板厚が４０〜７
０ｍｍの銅合金製内板１と、板厚が４０〜５０ての非磁
性ステンレス鋼製背板２との二層構造を有し、両、板は
、内板ｌの所定複数箇所に設けたねじ穴３に螺着する無
頭の非磁性ステンレス鋼製ボルト４を、背板２に設けて
ちるボルト通孔５に挿通し、背板２の外側においてボル
ト４にナツト６を螺着することによって一体に結合させ
ている。
才だ、冷却水路Ａとなる溝７を前記内板１の背面側に形
成しておき、内板１と背板２を一体に結合することによ
って溝７を冷却水路Ａに形成していた。
成しておき、内板１と背板２を一体に結合することによ
って溝７を冷却水路Ａに形成していた。
即ち、結合のだめのボルト４を内板１に溶着することが
できないので、これを螺着することにな９、このため板
厚が増大し、大容量の電磁コイルを使用しても攪拌効果
が挙らず、従って従来の鋳型パネルを使用して、より高
い電磁攪拌効果を求めようとすれば、さらに非常に大き
な容量の電磁コイルを使用せざるを得ないので、連続鋳
造コストの増大が避けられず、製品の品質向上は図れる
ものの、コスト高ｉｔねく不利がある点に問題があった
。
できないので、これを螺着することにな９、このため板
厚が増大し、大容量の電磁コイルを使用しても攪拌効果
が挙らず、従って従来の鋳型パネルを使用して、より高
い電磁攪拌効果を求めようとすれば、さらに非常に大き
な容量の電磁コイルを使用せざるを得ないので、連続鋳
造コストの増大が避けられず、製品の品質向上は図れる
ものの、コスト高ｉｔねく不利がある点に問題があった
。
そこで本発明者等は、内板の板厚を薄くすることができ
ない原因が銅合金製内板への結合用ボルトの螺着にある
との観点に基き研究を行なった結果、内板を、重量係で
、 Ｏｒ ： ０．４〜１５ ％、 Ｚｒ： ０．０ １〜０．３ ％、 Ｍ：０．０５〜０．８％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｆｅ、 Ｎｉ、およびＣｏのうちの１種または２種以上
二 〇、 ０５〜１％ と、 Ｔ１およびＳｌのうちの１種または２種：０．０１〜０
．６チ、 のいずれかまたは両方を含有し、残りがＯｕと不可避不
純物からなる析出硬化型銅合金で構成すると、この銅合
金は電気伝導度：３ｏ〜７０％（工Ａｃｓチ）ヲ有する
ことがら、この銅合金製内板に対して非磁性ステンレス
鋼ボルトヲアークスタッド溶接法にて溶着立設すること
が可能とな９、この結果、前記内板の板厚を５〜２５咽
に薄くすることができるようになるとの知見を得たので
ある。
ない原因が銅合金製内板への結合用ボルトの螺着にある
との観点に基き研究を行なった結果、内板を、重量係で
、 Ｏｒ ： ０．４〜１５ ％、 Ｚｒ： ０．０ １〜０．３ ％、 Ｍ：０．０５〜０．８％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｆｅ、 Ｎｉ、およびＣｏのうちの１種または２種以上
二 〇、 ０５〜１％ と、 Ｔ１およびＳｌのうちの１種または２種：０．０１〜０
．６チ、 のいずれかまたは両方を含有し、残りがＯｕと不可避不
純物からなる析出硬化型銅合金で構成すると、この銅合
金は電気伝導度：３ｏ〜７０％（工Ａｃｓチ）ヲ有する
ことがら、この銅合金製内板に対して非磁性ステンレス
鋼ボルトヲアークスタッド溶接法にて溶着立設すること
が可能とな９、この結果、前記内板の板厚を５〜２５咽
に薄くすることができるようになるとの知見を得たので
ある。
したがって、この発明は・、上記知見にもとづいてなさ
れたものであって、銅合金製内板と、非磁性ステンレス
鋼製背板との二層構造がらな９、両 板を非磁性ステ
ンレス鋼製ボルトにより一体としてなる連続鋳造用鋳型
パネルにおいて、内板の板厚を５〜２５ｍｍとし、さら
に、前記ボルトヲ内板背面にアークスタッド溶接法によ
って溶着立設する一方、前記背板に冷却水路となる溝を
設けてなる点に特徴がある。
れたものであって、銅合金製内板と、非磁性ステンレス
鋼製背板との二層構造がらな９、両 板を非磁性ステ
ンレス鋼製ボルトにより一体としてなる連続鋳造用鋳型
パネルにおいて、内板の板厚を５〜２５ｍｍとし、さら
に、前記ボルトヲ内板背面にアークスタッド溶接法によ
って溶着立設する一方、前記背板に冷却水路となる溝を
設けてなる点に特徴がある。
なお、この発明の連続鋳造用鋳型パネルにおいて、内板
の板厚を５〜２５調としたのは、その板厚が５胴未満で
は強度不足を来すとともに、内板への非磁性ステンレス
鋼製ボルトのアークスタンド溶接時に溶接熱影響部が内
板内面に形成されるのを避けることができず、一方、２
５ ｍｍ ｆ超えた板厚にすると、電磁攪拌効果が低減
するようになると云う理由にもとづくものであシ、１０
〜２０胡の板厚とするのが望ましい。
の板厚を５〜２５調としたのは、その板厚が５胴未満で
は強度不足を来すとともに、内板への非磁性ステンレス
鋼製ボルトのアークスタンド溶接時に溶接熱影響部が内
板内面に形成されるのを避けることができず、一方、２
５ ｍｍ ｆ超えた板厚にすると、電磁攪拌効果が低減
するようになると云う理由にもとづくものであシ、１０
〜２０胡の板厚とするのが望ましい。
また、内板全構成する銅合金は、ＩＡＣ！Ｓ％で３０〜
７０係の電気伝導度をもつことが必要であり、これは、
その電気伝導度が３０％未満では、内板の板厚を５胴ま
で薄くしても抜熱効果が不足するようにな９、一方７０
％を越えた電気伝導度になると、ステンレス鋼ボルトの
内板へのアークスタッド溶接に際し、内板の板厚を２５
謂とじても内板内面に溶接熱影響部が形成されるように
なるという理由によるものである。
７０係の電気伝導度をもつことが必要であり、これは、
その電気伝導度が３０％未満では、内板の板厚を５胴ま
で薄くしても抜熱効果が不足するようにな９、一方７０
％を越えた電気伝導度になると、ステンレス鋼ボルトの
内板へのアークスタッド溶接に際し、内板の板厚を２５
謂とじても内板内面に溶接熱影響部が形成されるように
なるという理由によるものである。
さらに、上記のように内板全構成する銅合金の電気伝導
度が工Ａｃｓ％で３０〜７０％であれば、ステンレス鋼
ボルトを内板にアークスタンド溶接することができるも
のであるが、内板全構成する銅合金の拐質を、重量％で
、 Ｃ！ｒ：０．４〜１．５％、 Ｚｒ：０．０１〜０．３％、 Ｍ：０．０５〜０．８％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｆｅ、 Ｎｉ、およびＣｏ（以下鉄族金属という）のう
ちの１種または２種以上：０．０５〜１％と、Ｔｉおよ
びＳｉのうちの１種または２種：０．０１〜０．６％、 のいずれか、または両方を含有し、残シがｃｕと不可避
不純物からなる析出硬化型銅合金で構成した場合には、
合金成分としてのＯｒ酸成分よって、高い常温および高
温強度が確保され、同じ（Ｚｒ成分によって高温強度の
一層の向上と、高温延性向上による耐熱疲労割れ性の改
善がはかられるようになり、さらにＭ成分によって、耐
サルファアタック性が改善されて鋳型に腐食疲労割れが
発生するのが防止されるように々るばかシでなく、耐酸
化性が向上し、かつ電気伝導度の広範囲に亘る調整が可
能となることから、連続鋳造用鋳型パネルの内板として
きわめて適合するものとなるのである。
度が工Ａｃｓ％で３０〜７０％であれば、ステンレス鋼
ボルトを内板にアークスタンド溶接することができるも
のであるが、内板全構成する銅合金の拐質を、重量％で
、 Ｃ！ｒ：０．４〜１．５％、 Ｚｒ：０．０１〜０．３％、 Ｍ：０．０５〜０．８％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｆｅ、 Ｎｉ、およびＣｏ（以下鉄族金属という）のう
ちの１種または２種以上：０．０５〜１％と、Ｔｉおよ
びＳｉのうちの１種または２種：０．０１〜０．６％、 のいずれか、または両方を含有し、残シがｃｕと不可避
不純物からなる析出硬化型銅合金で構成した場合には、
合金成分としてのＯｒ酸成分よって、高い常温および高
温強度が確保され、同じ（Ｚｒ成分によって高温強度の
一層の向上と、高温延性向上による耐熱疲労割れ性の改
善がはかられるようになり、さらにＭ成分によって、耐
サルファアタック性が改善されて鋳型に腐食疲労割れが
発生するのが防止されるように々るばかシでなく、耐酸
化性が向上し、かつ電気伝導度の広範囲に亘る調整が可
能となることから、連続鋳造用鋳型パネルの内板として
きわめて適合するものとなるのである。
なお、上記銅合金における選択成分としての鉄族金属に
は常温および高温強度を向上させる作用があシ、またＴ
ｉおよびＳｉ成分には耐熱性および耐酸化性を向上させ
る作用があるので、特にこれらの特性が要求される場合
に含有されるものである。
は常温および高温強度を向上させる作用があシ、またＴ
ｉおよびＳｉ成分には耐熱性および耐酸化性を向上させ
る作用があるので、特にこれらの特性が要求される場合
に含有されるものである。
また、この発明の鋳型パネルにおけるステンレス鋼製ボ
ルトは、溶接上の問題およびボルト自体の強度、さらに
溶着強度の点から、その直径を５〜２０順とするのが望
ましい。
ルトは、溶接上の問題およびボルト自体の強度、さらに
溶着強度の点から、その直径を５〜２０順とするのが望
ましい。
つぎに、この発明の鋳型パネルを実施例により図面を参
照しながら説明する。
照しながら説明する。
実施例
第３図にはこの発明の鋳型パネルの実施例を斜視図で、
また、第４図には一部を拡大水平断面図で示しである。
また、第４図には一部を拡大水平断面図で示しである。
図面に示したように、この発明の鋳型パネルは、銅合金
製内板１と非磁性ステンレス鋼製背板２とを一体に重ね
て結合した二層構造からな９、多数の非磁性ステンレス
鋼製ボルト４と、これに螺着するナツト６によって結合
状態を保持する点において従来の鋳型パネルと同様であ
るが、内板１に立設するボルト４を、アークスタッド溶
接法によシ立設する一方、冷却水路Ａｉ影形成る溝７を
、前記背板２側に設け、さらに、背板２に設けたボルト
通孔５を、すべて、ボルト基部沿いに盛上った溶接箇所
８と干渉することがないように、内板側を大径とした段
付孔としである点等において、第１図及び第２図に示し
た従来の鋳型パネルと異るものである。
製内板１と非磁性ステンレス鋼製背板２とを一体に重ね
て結合した二層構造からな９、多数の非磁性ステンレス
鋼製ボルト４と、これに螺着するナツト６によって結合
状態を保持する点において従来の鋳型パネルと同様であ
るが、内板１に立設するボルト４を、アークスタッド溶
接法によシ立設する一方、冷却水路Ａｉ影形成る溝７を
、前記背板２側に設け、さらに、背板２に設けたボルト
通孔５を、すべて、ボルト基部沿いに盛上った溶接箇所
８と干渉することがないように、内板側を大径とした段
付孔としである点等において、第１図及び第２図に示し
た従来の鋳型パネルと異るものである。
第５図には内板１を、また、第６図には背板２をそれぞ
れ斜視図で示し、第７図には背板２のボルト通孔５部分
を拡大断面図で示しである。
れ斜視図で示し、第７図には背板２のボルト通孔５部分
を拡大断面図で示しである。
なお、内板１へのボルト４の溶着は、特開昭５５−１４
１３８２号公報に記載されるアークスタッド溶接法によ
って行なった。すなわち上記銅合金製内板ｌとしては、
板厚：１２＋ｎ＋ｎｆ：有し、かつＯｒ： ０．８９
’％、 Ｚｒ： ０．１２％、 Ｍ： ０．６５ ％を
含有し、残りがＯｕと不可避不純物からなる組成並びに
４５％（工Ａａｓ％）の電気伝導度を有する板材に、温
度：９７０℃に２時間保持後、水冷の溶体化処理と、こ
れに続く温度＝４７５℃に２時間保持の時効処理とを施
すことによって調製したものを使用し、ボルト４として
は直径：１２．５ｍｍのものを使用し、かつアークスタ
ッド溶接を、溶接電流：１１００Ａ、通電時間二０．２
秒とした条件で行なった。この場合内板内面に溶接熱影
響部の形成は全く認められないものであった。
１３８２号公報に記載されるアークスタッド溶接法によ
って行なった。すなわち上記銅合金製内板ｌとしては、
板厚：１２＋ｎ＋ｎｆ：有し、かつＯｒ： ０．８９
’％、 Ｚｒ： ０．１２％、 Ｍ： ０．６５ ％を
含有し、残りがＯｕと不可避不純物からなる組成並びに
４５％（工Ａａｓ％）の電気伝導度を有する板材に、温
度：９７０℃に２時間保持後、水冷の溶体化処理と、こ
れに続く温度＝４７５℃に２時間保持の時効処理とを施
すことによって調製したものを使用し、ボルト４として
は直径：１２．５ｍｍのものを使用し、かつアークスタ
ッド溶接を、溶接電流：１１００Ａ、通電時間二０．２
秒とした条件で行なった。この場合内板内面に溶接熱影
響部の形成は全く認められないものであった。
前記構成からなるこの発明の鋳型パネルは、内板１にボ
ルト４をアークスタッド溶接法によって溶着立設するこ
とにより、内板１の板厚の減少を図り、かつ、その板厚
を５〜２５陥とすることができるので、十分な機械的強
度を保つことが可能である上に、小容量の電磁コイルに
よって大きな電磁攪拌効果が得られ−特に、内板１を薄
くしたことによって冷却能力が大幅に向上するので、鋳
造速度も高められる。
ルト４をアークスタッド溶接法によって溶着立設するこ
とにより、内板１の板厚の減少を図り、かつ、その板厚
を５〜２５陥とすることができるので、十分な機械的強
度を保つことが可能である上に、小容量の電磁コイルに
よって大きな電磁攪拌効果が得られ−特に、内板１を薄
くしたことによって冷却能力が大幅に向上するので、鋳
造速度も高められる。
以上の説明から明らかなように、この発明の鋳型パネル
は、連続鋳造用鋳型の経済的製作に役立つ上に、ランニ
ングコストの大幅な節減を図るととができて、スラブ製
造の合理化を可能にする優れた利点を有する。
は、連続鋳造用鋳型の経済的製作に役立つ上に、ランニ
ングコストの大幅な節減を図るととができて、スラブ製
造の合理化を可能にする優れた利点を有する。
第１図、第２図は従来の鋳型パネルを示し、第１図は斜
視図、第２図は一部分の拡大水平断面図、第３図〜第７
図は、この発明の鋳型パネルの実施例を示し、第３図は
斜視図、第４図は一部分の拡大水平断面図、第５図は内
板の斜視図、第６図は背板の斜視図、第７図は背板の一
部分の拡大水平断面図である。図面におい・て、 Ａ・・・冷却水路、 １・・・内板、２・・・背
板、 ４・・・ボルト、５・・・ボルト通孔
、 ６・・・ナツト、７・・・溝、
８・・・溶接箇所。 第１図 ２ 第２図 第３図 旦 学５図
視図、第２図は一部分の拡大水平断面図、第３図〜第７
図は、この発明の鋳型パネルの実施例を示し、第３図は
斜視図、第４図は一部分の拡大水平断面図、第５図は内
板の斜視図、第６図は背板の斜視図、第７図は背板の一
部分の拡大水平断面図である。図面におい・て、 Ａ・・・冷却水路、 １・・・内板、２・・・背
板、 ４・・・ボルト、５・・・ボルト通孔
、 ６・・・ナツト、７・・・溝、
８・・・溶接箇所。 第１図 ２ 第２図 第３図 旦 学５図
Claims (1)
- 銅合金製内板と、非磁性ステンレス鋼製背板との二層構
造からなり、画板を非磁性ステンレス鋼製ボルトにより
一体としてなる連続鋳造用鋳型ノくネルにおいて、内板
の板厚を５〜２５閣とし、さらに、前記ボルトヲ内板背
面にアークスタッド溶接法によって溶着立設する一方、
前記背板に冷却水路となる溝を設けて彦る連続鋳造用鋳
型パネル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9047483A JPS59229261A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 連続鋳造用鋳型パネル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9047483A JPS59229261A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 連続鋳造用鋳型パネル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229261A true JPS59229261A (ja) | 1984-12-22 |
| JPS6344461B2 JPS6344461B2 (ja) | 1988-09-05 |
Family
ID=13999582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9047483A Granted JPS59229261A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 連続鋳造用鋳型パネル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229261A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1138417A1 (de) * | 2000-03-25 | 2001-10-04 | SMS Demag AG | Flüssigkeitsgekühle Plattenkokille |
| WO2014175659A1 (ko) * | 2013-04-23 | 2014-10-30 | (주)지엔에스쏠리텍 | 유로를 구비한 금형 |
| ITUD20130137A1 (it) * | 2013-10-23 | 2015-04-24 | Danieli Off Mecc | Cristallizzatore per colata continua e metodo per la sua realizzazione |
| KR20160042664A (ko) * | 2014-10-10 | 2016-04-20 | 주식회사 포스코건설 | 연속 주조용 몰드 플레이트의 결합장치 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107460A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107462A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107459A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107463A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107464A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
-
1983
- 1983-05-23 JP JP9047483A patent/JPS59229261A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107460A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107462A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107459A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107463A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPS58107464A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1138417A1 (de) * | 2000-03-25 | 2001-10-04 | SMS Demag AG | Flüssigkeitsgekühle Plattenkokille |
| WO2014175659A1 (ko) * | 2013-04-23 | 2014-10-30 | (주)지엔에스쏠리텍 | 유로를 구비한 금형 |
| ITUD20130137A1 (it) * | 2013-10-23 | 2015-04-24 | Danieli Off Mecc | Cristallizzatore per colata continua e metodo per la sua realizzazione |
| WO2015059652A1 (en) | 2013-10-23 | 2015-04-30 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Crystallizer for continuous casting and method for its production |
| KR20160042664A (ko) * | 2014-10-10 | 2016-04-20 | 주식회사 포스코건설 | 연속 주조용 몰드 플레이트의 결합장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6344461B2 (ja) | 1988-09-05 |
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