JPS5884641A - 連続鋳造用鋳型材料 - Google Patents
連続鋳造用鋳型材料Info
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- JPS5884641A JPS5884641A JP18237181A JP18237181A JPS5884641A JP S5884641 A JPS5884641 A JP S5884641A JP 18237181 A JP18237181 A JP 18237181A JP 18237181 A JP18237181 A JP 18237181A JP S5884641 A JPS5884641 A JP S5884641A
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- JP
- Japan
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- mold
- mold material
- continuous casting
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- temperature
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、極めて電気伝導度が低く、且つ、高温使用
に耐える耐用寿命の長い連続鋳造用鋳型材料に関するも
のである。
に耐える耐用寿命の長い連続鋳造用鋳型材料に関するも
のである。
連続鋳造において、鋳型内の溶鋼を、電磁撹拌装置によ
って強制的に撹拌させる方法は、■ 弱脱酸鋼鋳造時に
おけるブローホールの低減、 ■ 鋳片の表層工非金属介在物の減少、■ 鋳片の中心
偏析の軽減、 に効果があり、多くの連続鋳造機に適用されている。
って強制的に撹拌させる方法は、■ 弱脱酸鋼鋳造時に
おけるブローホールの低減、 ■ 鋳片の表層工非金属介在物の減少、■ 鋳片の中心
偏析の軽減、 に効果があり、多くの連続鋳造機に適用されている。
しかし、従来、連続鋳造用の鋳型材料としては、熱伝導
性の良い、脱酸銅または銀入り銅が使用されている。銅
は、比抵抗が小さいため、その内部での磁束の減衰が大
きい。従って、十分々溶鋼撹拌効果を生ずるために必要
な10〜50 m / secの溶鋼流速を得るだめに
は、電磁撹拌装置として、巨大なコイル、電源を持つ設
備を使用し々ければ々ら々い。
性の良い、脱酸銅または銀入り銅が使用されている。銅
は、比抵抗が小さいため、その内部での磁束の減衰が大
きい。従って、十分々溶鋼撹拌効果を生ずるために必要
な10〜50 m / secの溶鋼流速を得るだめに
は、電磁撹拌装置として、巨大なコイル、電源を持つ設
備を使用し々ければ々ら々い。
そこで、本発明者等は、以上のような問題を解消すべく
研究を行なった結果、次に示す通りの知見を得た。
研究を行なった結果、次に示す通りの知見を得た。
■ 例えば、スラブ鋳造用の電磁撹拌装置は、第1図に
平面図で示すように、鋳型1を構成する1対の長辺銅板
2の外面に接近させて1対のコイル3を対向配置し、鋳
型1内の溶鋼4をリニアーに撹拌するようになっている
(図中、矢印5が溶鋼流、6が鋳型1を構成する短辺銅
板である)。
平面図で示すように、鋳型1を構成する1対の長辺銅板
2の外面に接近させて1対のコイル3を対向配置し、鋳
型1内の溶鋼4をリニアーに撹拌するようになっている
(図中、矢印5が溶鋼流、6が鋳型1を構成する短辺銅
板である)。
長辺銅板2(短辺銅板6も同様)の厚みtは、その大き
さに関係し、例えば、1900mm巾の鋳型では、通常
25〜35胴程度が、厚みtとして変形等の問題から不
可欠である。従って、鋳型自溶鋼を撹拌するには、鋳型
を構成する銅板を通して、磁力を溶鋼に作用させ”なけ
ればならず、この鋳型を構成する鋼板(即ち、鋳型材料
)により、電磁撹拌装置のコイルから発生した磁束の減
衰が発生する。この磁束の減衰量は、次の式、 〔ここで、 B :減衰後の磁束密度 Bo:元の磁束密度 ZO:鋳型(鋼板)厚み ρ :鋳型材料の比抵抗 μ :鋳型材料の透磁率(常磁性体の場合1.0) f :周波数〕 で評価される。従って、効率的に電磁撹拌を行なわせる
ためには、鋳型材料として、比抵抗の大きな材料を使用
すれば良い。しかし、鋳型利料においては、一般的に熱
伝導度と電気伝導度との間に比例関係があり、銅以外の
比抵抗の大きな鋳型材料を使用した場合には、鋳型の温
度上昇による変形、シェルの発達不十分、およびシェル
と鋳型材料との焼付によるブレークアウトの増加等の問
題がある。このよう々ことから、鋳型材料としては、熱
伝導度の高い銅系の合金を使屈すゐことが不可欠である
。
さに関係し、例えば、1900mm巾の鋳型では、通常
25〜35胴程度が、厚みtとして変形等の問題から不
可欠である。従って、鋳型自溶鋼を撹拌するには、鋳型
を構成する銅板を通して、磁力を溶鋼に作用させ”なけ
ればならず、この鋳型を構成する鋼板(即ち、鋳型材料
)により、電磁撹拌装置のコイルから発生した磁束の減
衰が発生する。この磁束の減衰量は、次の式、 〔ここで、 B :減衰後の磁束密度 Bo:元の磁束密度 ZO:鋳型(鋼板)厚み ρ :鋳型材料の比抵抗 μ :鋳型材料の透磁率(常磁性体の場合1.0) f :周波数〕 で評価される。従って、効率的に電磁撹拌を行なわせる
ためには、鋳型材料として、比抵抗の大きな材料を使用
すれば良い。しかし、鋳型利料においては、一般的に熱
伝導度と電気伝導度との間に比例関係があり、銅以外の
比抵抗の大きな鋳型材料を使用した場合には、鋳型の温
度上昇による変形、シェルの発達不十分、およびシェル
と鋳型材料との焼付によるブレークアウトの増加等の問
題がある。このよう々ことから、鋳型材料としては、熱
伝導度の高い銅系の合金を使屈すゐことが不可欠である
。
■ 鋳型内電磁撹拌に必要な鋳型材料特性としては、上
記式からもわかるように、低い電気伝導度を持つことで
あり、且つ、鋳型制料の厚みは、磁力の減衰を防止する
ために薄くすることが必要である。一方、鋳型は、鋳造
中高温のシェルに接触し、且つ、磁力による発熱がある
ため、これに 3− 熱変形および亀裂が発生し易い。鋳型の変形および亀裂
は、鋳型使用時における鋳型温度での材料耐力、および
伸びと、この温度における熱応力に関係する。そこで、
鋳型材料の電気伝導度と鋳型温度との関係、鋳型材料の
軟化温度と鋳型温度との関係、および鋳型材料の高温強
度と鋳型内熱応力との関係について多くの実験を行ない
、下記の成分を持つ銅合金、即ち、 Cr : 0.2〜1.0 %、 Zr : 0.1〜0.3%、 A7 : 2.0〜4.0チ、 Cuおよび不可避不純物:残り、 (以上重量%)からなる銅合金が、 ■ 電気伝導度が低く、高温強度が犬であり、且つ伸び
が大きいため、これを鋳型に使用した場合、変形、亀裂
等の発生が々く、長期間の使用が可能であり、 @ 強度が犬であるため、これを鋳型として使用した場
合、鋳型厚を薄くすることが可能であり、電磁撹拌の効
果を倍加させる効果があ 4− る、 特に行なわなくても良い。
記式からもわかるように、低い電気伝導度を持つことで
あり、且つ、鋳型制料の厚みは、磁力の減衰を防止する
ために薄くすることが必要である。一方、鋳型は、鋳造
中高温のシェルに接触し、且つ、磁力による発熱がある
ため、これに 3− 熱変形および亀裂が発生し易い。鋳型の変形および亀裂
は、鋳型使用時における鋳型温度での材料耐力、および
伸びと、この温度における熱応力に関係する。そこで、
鋳型材料の電気伝導度と鋳型温度との関係、鋳型材料の
軟化温度と鋳型温度との関係、および鋳型材料の高温強
度と鋳型内熱応力との関係について多くの実験を行ない
、下記の成分を持つ銅合金、即ち、 Cr : 0.2〜1.0 %、 Zr : 0.1〜0.3%、 A7 : 2.0〜4.0チ、 Cuおよび不可避不純物:残り、 (以上重量%)からなる銅合金が、 ■ 電気伝導度が低く、高温強度が犬であり、且つ伸び
が大きいため、これを鋳型に使用した場合、変形、亀裂
等の発生が々く、長期間の使用が可能であり、 @ 強度が犬であるため、これを鋳型として使用した場
合、鋳型厚を薄くすることが可能であり、電磁撹拌の効
果を倍加させる効果があ 4− る、 特に行なわなくても良い。
この発明は、上記知見に基づいてなされたもので、
Cr (クロム) : 0.2〜1.0 %、Zr (
ジルコニウム) : 0.1〜0.3%、At(アルミ
ニウム) : 2.0〜4.0%、Cu (銅)および
不可避不純物:残シ(以上重量係)からなる連続鋳造用
鋳型材料としたことに特徴を有する。
ジルコニウム) : 0.1〜0.3%、At(アルミ
ニウム) : 2.0〜4.0%、Cu (銅)および
不可避不純物:残シ(以上重量係)からなる連続鋳造用
鋳型材料としたことに特徴を有する。
次いで、この発明において上述のように数値限定した理
由について説明する。
由について説明する。
(1) CrおよびZr
CrおよびZrは、互いに相乗的に作用してCuの耐熱
性を上げる。即ち、CrおよびZrは、合金(鋳型材料
)中に析出硬化し、その高温強度を上げる。しかしなが
ら、CrおよびZrの添加量が、それぞれ、0.2%お
よび0.1%未満では、前述した効果が得られず、一方
、それぞれ1.0%および0.3%を越えると、鋳型材
料として脆くなってしまうことから、Crの添加量を0
.2〜1.0係、およびZrの添加量を0.1〜0.3
%とそれぞれ定めた。
性を上げる。即ち、CrおよびZrは、合金(鋳型材料
)中に析出硬化し、その高温強度を上げる。しかしなが
ら、CrおよびZrの添加量が、それぞれ、0.2%お
よび0.1%未満では、前述した効果が得られず、一方
、それぞれ1.0%および0.3%を越えると、鋳型材
料として脆くなってしまうことから、Crの添加量を0
.2〜1.0係、およびZrの添加量を0.1〜0.3
%とそれぞれ定めた。
(2) ht
Atは、■、鋳型材料の電気伝導度を下げ、■、鋳型材
料の伸びを増す(従って鋳型材料の変形能が」−って、
その熱間脆性が緩和される)ために添加されるが、その
添加量が2.0係未満では、十分な添加効果が得られず
、一方、40係を越えて添加すると、鋳型材料の熱伝導
度が下がりすぎてしまい、その結果、溶鋼の冷却効果が
下って鋳型材料自体の温度が上がりすぎてしまって好ま
しく々い。
料の伸びを増す(従って鋳型材料の変形能が」−って、
その熱間脆性が緩和される)ために添加されるが、その
添加量が2.0係未満では、十分な添加効果が得られず
、一方、40係を越えて添加すると、鋳型材料の熱伝導
度が下がりすぎてしまい、その結果、溶鋼の冷却効果が
下って鋳型材料自体の温度が上がりすぎてしまって好ま
しく々い。
次いで本発明の実施例について説明する。
銀入すク・:11」からなる従来鋳型材料(Af:0.
10重量係、 Cuおよび不可避不純物:残や)と、本
発明鋳型材料(Cr : 0.8重量%、Zr : 0
.2重量%、A7:3.0重量%、Cuおよび不可避不
純物:残り)との特性(電気伝導度を除き、300°C
における値)を表1に示す。
10重量係、 Cuおよび不可避不純物:残や)と、本
発明鋳型材料(Cr : 0.8重量%、Zr : 0
.2重量%、A7:3.0重量%、Cuおよび不可避不
純物:残り)との特性(電気伝導度を除き、300°C
における値)を表1に示す。
表 1
表1から、本発明鋳型材料が、従来鋳型材料に比べて、
電気伝導度が低く、しかも引張強さ、0.2係耐力、伸
び、および硬さの全てに優れていることが明らかである
。従って、本発明鋳型材料は、従来鋳型材料に比べて、
電気伝導度が低いから、磁力の減衰を減らすことができ
(従来鋳型材料の比抵抗は、3.3 X 10=Ωmで
あるのに対し、本発明鋳型材料の比抵抗は、15.4.
X 10’Ωmであり、本発明鋳型材料の磁束密度は
、従来鋳型材料のそれの1.6倍と々るから、本発明鋳
型材料使用によ 7− って、極めて効率よく電磁撹拌を行なえることが明らか
である。即ち、同一撹拌速度を得るためには、コイルの
出力は、従来のそれの60%で良く、これは、鋳型構造
面でも好ましい。)また、本発明鋳型材料は、従来鋳型
材料に比べて、300°Cでの引張強さ、0.2%耐力
、伸び、および硬さの全てにおいて優れているから、従
来鋳型材料よりも、その厚みを薄くすることができ、且
つ高温度に耐えることができることが明らかである。
電気伝導度が低く、しかも引張強さ、0.2係耐力、伸
び、および硬さの全てに優れていることが明らかである
。従って、本発明鋳型材料は、従来鋳型材料に比べて、
電気伝導度が低いから、磁力の減衰を減らすことができ
(従来鋳型材料の比抵抗は、3.3 X 10=Ωmで
あるのに対し、本発明鋳型材料の比抵抗は、15.4.
X 10’Ωmであり、本発明鋳型材料の磁束密度は
、従来鋳型材料のそれの1.6倍と々るから、本発明鋳
型材料使用によ 7− って、極めて効率よく電磁撹拌を行なえることが明らか
である。即ち、同一撹拌速度を得るためには、コイルの
出力は、従来のそれの60%で良く、これは、鋳型構造
面でも好ましい。)また、本発明鋳型材料は、従来鋳型
材料に比べて、300°Cでの引張強さ、0.2%耐力
、伸び、および硬さの全てにおいて優れているから、従
来鋳型材料よりも、その厚みを薄くすることができ、且
つ高温度に耐えることができることが明らかである。
なお、電磁撹拌を行々わない鋳型に、上述した組成の従
来鋳型材料、および本発明鋳型材料を適用し、同一条件
の連続鋳造を行なったところ、従来鋳型材料が寿命25
00回であったのに対し、本発明鋳型材料は寿命430
0回であった。
来鋳型材料、および本発明鋳型材料を適用し、同一条件
の連続鋳造を行なったところ、従来鋳型材料が寿命25
00回であったのに対し、本発明鋳型材料は寿命430
0回であった。
以上説明したように、この発明においては、耐用寿命が
長く、且つ電気伝導度が低いので電磁撹拌も極めて効率
よく行なうことができる連続鋳造用鋳型材料を提供する
ことができる。
長く、且つ電気伝導度が低いので電磁撹拌も極めて効率
よく行なうことができる連続鋳造用鋳型材料を提供する
ことができる。
8−
第1図は、スラブ鋳造用の電磁撹拌装置および鋳型の平
面図である。 1・・・鋳型、2・・・長辺銅板、3・・・コイル、4
・・・溶鋼、5・・・矢印、6・・・短辺銅板。 出願人 日本銅管株式会社 代理人 堤 敬太部(他1名)
面図である。 1・・・鋳型、2・・・長辺銅板、3・・・コイル、4
・・・溶鋼、5・・・矢印、6・・・短辺銅板。 出願人 日本銅管株式会社 代理人 堤 敬太部(他1名)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Cr:0.2〜1.0%、 Zr : 0.1〜0.3%、 At: 2.0〜4.0 %、および Cuおよび不可避不純物:残り (以上重量%)からなることを特徴とする連続鋳造用鋳
型材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18237181A JPS6058772B2 (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 連続鋳造用鋳型材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18237181A JPS6058772B2 (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 連続鋳造用鋳型材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5884641A true JPS5884641A (ja) | 1983-05-20 |
JPS6058772B2 JPS6058772B2 (ja) | 1985-12-21 |
Family
ID=16117136
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18237181A Expired JPS6058772B2 (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 連続鋳造用鋳型材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6058772B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58107462A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS58107461A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS58107460A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS58107459A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
WO2017065071A1 (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 鋳造用モールド材及びCu-Cr-Zr-Al合金素材 |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18237181A patent/JPS6058772B2/ja not_active Expired
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58107462A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS58107461A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS58107460A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS58107459A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
JPS6214020B2 (ja) * | 1981-12-21 | 1987-03-31 | Chuetsu Metal Works | |
JPS6241301B2 (ja) * | 1981-12-21 | 1987-09-02 | Chuetsu Metal Works | |
JPS6241302B2 (ja) * | 1981-12-21 | 1987-09-02 | Chuetsu Metal Works | |
JPS634620B2 (ja) * | 1981-12-21 | 1988-01-29 | Chuetsu Metal Works | |
WO2017065071A1 (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 鋳造用モールド材及びCu-Cr-Zr-Al合金素材 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6058772B2 (ja) | 1985-12-21 |
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