JPS5964169A - ホツトワイヤｔｉｇ溶接法 - Google Patents
ホツトワイヤｔｉｇ溶接法Info
- Publication number
- JPS5964169A JPS5964169A JP17456682A JP17456682A JPS5964169A JP S5964169 A JPS5964169 A JP S5964169A JP 17456682 A JP17456682 A JP 17456682A JP 17456682 A JP17456682 A JP 17456682A JP S5964169 A JPS5964169 A JP S5964169A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- current
- tig
- pulse
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
- B23K9/091—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶加材であるワイヤを通電加熱して溶接を行う
ホットワイヤＴＩＧ溶接法に係り、特に低周波のパルス
ＴＩＧ電流を使用するに好適なホットワイヤＴＩＧ溶接
法に関する。
ホットワイヤＴＩＧ溶接法に係り、特に低周波のパルス
ＴＩＧ電流を使用するに好適なホットワイヤＴＩＧ溶接
法に関する。
第１図にホットワイヤＴＩＧ溶接法の基本原理を示す。
溶接電源ｌにより非消耗電極２と母材３間にアークを発
生させ溶融池４が形成される。溶加拐としてのワイヤ５
は形成された溶融池に送給される。この時、別のワイヤ
用屯源６で＠相と給電チップ７０間のワイヤに通電し、
ワイヤはワイヤ自身の抵抗発熱で加熱される。このため
、通常のＴＩＧ溶接に比較し、ホットワイヤＴＩＧ溶接
法はワイヤの溶融が促進されるので溶着量を増すことが
できるという特徴をもっている。第２図。
生させ溶融池４が形成される。溶加拐としてのワイヤ５
は形成された溶融池に送給される。この時、別のワイヤ
用屯源６で＠相と給電チップ７０間のワイヤに通電し、
ワイヤはワイヤ自身の抵抗発熱で加熱される。このため
、通常のＴＩＧ溶接に比較し、ホットワイヤＴＩＧ溶接
法はワイヤの溶融が促進されるので溶着量を増すことが
できるという特徴をもっている。第２図。
第３図は従来のホットワイヤＴｌＧ１接のＴＩＧ電流Ｉ
ｔとワイヤ通電電流Ｉｗの電流波形の概略である。第２
図はＩＴとＩｆが直流電流の場合である。この場合ＴＩ
Ｇ’亀流と電流ヤ電流は常に同時に流れているため、雨
音の電流による電磁力によ、９、ＴＩＧアークは磁気干
渉を起こし、アークはワイヤ側に引つはられる。このア
ークの磁気干渉によって、アークは不安定となったシ、
アークエネルギーによる母材の溶融が不安定となったシ
するという欠点がある。このアークの磁気干渉を防止す
るため、’ｒｉｏｉ流ＩＴとワイヤ電流Ｉｗを交圧に切
換えて流す方式があろうこの方式の電流波形全第３図に
示す。第３図に示すように、両％、流分パルス電流化し
、かつ位相金ずらして交互に電流を流すことにより、Ｔ
ＩＧアークの磁気干渉を防止したものであるうこの方式
はｒ−りの磁気干渉が小８ ＜ １’Ｊれた方式゛Ｃあ
るが、’ｒＩ（）電流のパルス周波数とワイヤ電θｉｉ
：（７）周波オンは回じ１司波数にする必要かを）る。
ｔとワイヤ通電電流Ｉｗの電流波形の概略である。第２
図はＩＴとＩｆが直流電流の場合である。この場合ＴＩ
Ｇ’亀流と電流ヤ電流は常に同時に流れているため、雨
音の電流による電磁力によ、９、ＴＩＧアークは磁気干
渉を起こし、アークはワイヤ側に引つはられる。このア
ークの磁気干渉によって、アークは不安定となったシ、
アークエネルギーによる母材の溶融が不安定となったシ
するという欠点がある。このアークの磁気干渉を防止す
るため、’ｒｉｏｉ流ＩＴとワイヤ電流Ｉｗを交圧に切
換えて流す方式があろうこの方式の電流波形全第３図に
示す。第３図に示すように、両％、流分パルス電流化し
、かつ位相金ずらして交互に電流を流すことにより、Ｔ
ＩＧアークの磁気干渉を防止したものであるうこの方式
はｒ−りの磁気干渉が小８ ＜ １’Ｊれた方式゛Ｃあ
るが、’ｒＩ（）電流のパルス周波数とワイヤ電θｉｉ
：（７）周波オンは回じ１司波数にする必要かを）る。
従って２０ Ｈ２以下の低周波（７） ハルス′Ｌｉ７
流を用いた溶接の場合、ワイヤのＪ電力ロ熱は低周波の
パルス電流で１期的に行なわれ、通′混７ＪＩＩ ｉ％
のむらが生ずるという欠点がある。ポットワイヤ’ｌ”
Ｉ Ｇ ｎ４接はワイヤの加熱によりワイヤの浴融全
促進さすることによってワイヤの送給・上置を犬にして
／′ｆｇ接し、その結果典常の’１” Ｔ （）溶接に
くらべ単位時間当りの浴￥１ｙを高くすることが特徴で
ある。ワイヤ送給法ｌＷが大で、パルス周波数が低Ｉ到
波の場合、ワイヤの加′ｆＡは断続的に行なわれる。例
えＶ」：、ワイヤ送給速度ｖ＝ＬＯＯｍｍ／８圀、Ｉｕ
＋４とワイヤ給電チップ間のワイヤ通電長ｔ−２０ｍ
ｍとすると、ワイヤ通電長ｔをワイヤのある一点がコ１
．＆過するに要する時間は（）、２秒である。パルス同
波数がｓ ）（Ｚとすると、ワイヤの通電加熱時間Ｆ′
１０．１秒となり、送給中のワイヤがワイヤｊｒＸｊ市
、艮ｔｆ：通〕ｆ７１する間に１回のパルス、４モ流で
しか加熱さ１１ない。このため、全く加熱されないで溶
融池に送給芒れる部分が生ずる。このようなワイヤの加
熱むらがあると、ワイヤが完全に溶融すす、θダ接ビー
ド形状の不良、フローホール等の溶接欠ト）ｈの発生の
原因となりやすい。ワイヤ連取長ｔをＪＧ＜するとワイ
ヤの通′屯回数が少なくても、熱伝層によりワイヤの加
熱むらは小さくなるが、ワイヤの変形が生じ、溶融池に
正確にワイヤを送給することが困ρ′１１〔となり実用
的でない。またパルス周波数を高くすればこの欠点は改
善されるが、管の円周全姿勢溶接の場合に代表されるよ
うに、パルス電流を用い溶融池の形状を１ｌｉｌＪ ？
ｉ’ｌｉ して溶接を行うような場合、ｌ０１１ｚ以下
（通常は１〜５）１りの低いパルス周波佐又を用いて溶
接を行う必要がある。このような低周波のパルス市流盆
用いる場合、第３図の方式ではワイヤの通電加熱のむら
が発生するという欠点がある。
流を用いた溶接の場合、ワイヤのＪ電力ロ熱は低周波の
パルス電流で１期的に行なわれ、通′混７ＪＩＩ ｉ％
のむらが生ずるという欠点がある。ポットワイヤ’ｌ”
Ｉ Ｇ ｎ４接はワイヤの加熱によりワイヤの浴融全
促進さすることによってワイヤの送給・上置を犬にして
／′ｆｇ接し、その結果典常の’１” Ｔ （）溶接に
くらべ単位時間当りの浴￥１ｙを高くすることが特徴で
ある。ワイヤ送給法ｌＷが大で、パルス周波数が低Ｉ到
波の場合、ワイヤの加′ｆＡは断続的に行なわれる。例
えＶ」：、ワイヤ送給速度ｖ＝ＬＯＯｍｍ／８圀、Ｉｕ
＋４とワイヤ給電チップ間のワイヤ通電長ｔ−２０ｍ
ｍとすると、ワイヤ通電長ｔをワイヤのある一点がコ１
．＆過するに要する時間は（）、２秒である。パルス同
波数がｓ ）（Ｚとすると、ワイヤの通電加熱時間Ｆ′
１０．１秒となり、送給中のワイヤがワイヤｊｒＸｊ市
、艮ｔｆ：通〕ｆ７１する間に１回のパルス、４モ流で
しか加熱さ１１ない。このため、全く加熱されないで溶
融池に送給芒れる部分が生ずる。このようなワイヤの加
熱むらがあると、ワイヤが完全に溶融すす、θダ接ビー
ド形状の不良、フローホール等の溶接欠ト）ｈの発生の
原因となりやすい。ワイヤ連取長ｔをＪＧ＜するとワイ
ヤの通′屯回数が少なくても、熱伝層によりワイヤの加
熱むらは小さくなるが、ワイヤの変形が生じ、溶融池に
正確にワイヤを送給することが困ρ′１１〔となり実用
的でない。またパルス周波数を高くすればこの欠点は改
善されるが、管の円周全姿勢溶接の場合に代表されるよ
うに、パルス電流を用い溶融池の形状を１ｌｉｌＪ ？
ｉ’ｌｉ して溶接を行うような場合、ｌ０１１ｚ以下
（通常は１〜５）１りの低いパルス周波佐又を用いて溶
接を行う必要がある。このような低周波のパルス市流盆
用いる場合、第３図の方式ではワイヤの通電加熱のむら
が発生するという欠点がある。
本発明の目的は低周波のパルスＴ ｌ （）電流を用い
たホットワイヤＴＩＧ溶接にはいて、ワイヤの加熱むら
をできるだけ小さクシ、ワイヤの溶融をスムーズに行な
わせることにより、良好な溶接部を得ることにある。
たホットワイヤＴＩＧ溶接にはいて、ワイヤの加熱むら
をできるだけ小さクシ、ワイヤの溶融をスムーズに行な
わせることにより、良好な溶接部を得ることにある。
本発明ｔよホットワイヤＴ Ｉ Ｇ溶接にも・いてワイ
ヤ送給中に母材と給゛、ｉ；デツプ間のワイヤを少なく
とも２回以上パルス’４流にょシ通電加熱欠行えばワイ
ヤの加熱むらが少なくなり、ワイヤの溶融がスムーズに
行えること全実験的にイｉ１ｇ認し、ワイーＶに流すパ
ルス電流のパルス周波数をワイヤの連取加熱を少なくと
も２回以上加熱されるようにしたものである。
ヤ送給中に母材と給゛、ｉ；デツプ間のワイヤを少なく
とも２回以上パルス’４流にょシ通電加熱欠行えばワイ
ヤの加熱むらが少なくなり、ワイヤの溶融がスムーズに
行えること全実験的にイｉ１ｇ認し、ワイーＶに流すパ
ルス電流のパルス周波数をワイヤの連取加熱を少なくと
も２回以上加熱されるようにしたものである。
以下、本発明の笑施例について説明する。第４図は不発
明のポットワイヤ１’ＩＧ＋７？４−法の全１Ａ・回路
ブロック図を、第５図は本発明のＴ ｉ Ｇ電流とホッ
トワイーＶ屯流の電流波形の模式図を示す０第４図に膠
い゛Ｃ１非消耗電極が装スフｆａれたｉ’ Ｉ Ｇ ）
−チ１７と七ノ月３の間には直流箱’、 ｒノＩｒ４８
及び′電流スイッチング回路１０があシ、向流電源８が
らの直流電流を電流スイッチング回路８によりパルス電
流化して、ＰＪ利とＴＩ（’ＩＩ・−チ間にパルス電流
りが供給４れる。スイッチング回路１０のスイッチング
素子としてはｉ’ Ｉ Ｏ’ｉｉ７．流のピーク値及び
ベース賄をアナログ制御するためにトランジスタを用い
ているうスイッチング回路には、パルス電流制御回路１
２が結線式れてちヘク、ｉ’ＩＧ屯流の電流ス周波数ｆ
Ｔ１ ビーク電流ＩＴ ｐｓベース屯電流 ＴＢ％デユ
ーティＩＪＴが設定嘔れる。このパルス′屯ａ ｆｌ制
御回路１２からの信号によりスイッチング回ｈｌＯは動
作し、母材とｉ’ Ｉ （３）−チ間にパルス電流欠供
給している。一方ワイヤ側にｔよりイヤ給電グーツブ７
と４Ｕ利間に同様に直流１←、υ）江９、スイッチング
回路１１、ワイーヤｉ−社流制御回路１３が接続されて
いる。ワイヤの送給は、送給用ローラ１４とワイヤ送給
用モータ１５、送給速度制御回ｌｌ’ｊｓ ｉ ６によ
シ行なわれる。第５図に’ｌ’ Ｉ ＯＩｌｊ：流とワ
イヤ電流の電流波形管示す。１” Ｉ Ｏ−流のノくル
ス局波数１≦ｆ丁≦２０に対し、ワイヤ′曳流のノクル
ス周波数ｆｗはｆ Ｔ （７）１パルス期間ＴＩ秒間に
少なくとも２回以上ワイヤの通電加熱を行うに心安なノ
くルス周波数としている。この場合のワイヤ電流のパル
ス周波舷はワイヤ送給速度をＶ ｍ１１／ ＳＦＮ、母
相と給゛亀部間のワイヤ通′市長をｔ畔とすると、ｆＷ
＝に×−１ｋ≧２となる。ワイヤ通電陵１１：２５＋１
１ｍ ｓ ワイヤ送給速度１００ ｍｍ ／ ５ｂＣ１
Ｔ Ｉ （］ピーク電流ＩＴｐ＝４０ ＯＡ、 Ｔ Ｉ
Ｇベース電流ＩＴＲ＝５０Ａ、ＴＩＧのパ／ｌ／ス周波
数ｆ丁＝２１Ｚ’；フイヤ′嵯流のビークＩｗｐ” ３
００ Ａで溶接した場合、ｆｗ＝４に１すなわらｆｗが
８１１２以上で淫月夛するとワイヤの加熱むらは小さく
、ワイヤの溶融Ｏ」。
明のポットワイヤ１’ＩＧ＋７？４−法の全１Ａ・回路
ブロック図を、第５図は本発明のＴ ｉ Ｇ電流とホッ
トワイーＶ屯流の電流波形の模式図を示す０第４図に膠
い゛Ｃ１非消耗電極が装スフｆａれたｉ’ Ｉ Ｇ ）
−チ１７と七ノ月３の間には直流箱’、 ｒノＩｒ４８
及び′電流スイッチング回路１０があシ、向流電源８が
らの直流電流を電流スイッチング回路８によりパルス電
流化して、ＰＪ利とＴＩ（’ＩＩ・−チ間にパルス電流
りが供給４れる。スイッチング回路１０のスイッチング
素子としてはｉ’ Ｉ Ｏ’ｉｉ７．流のピーク値及び
ベース賄をアナログ制御するためにトランジスタを用い
ているうスイッチング回路には、パルス電流制御回路１
２が結線式れてちヘク、ｉ’ＩＧ屯流の電流ス周波数ｆ
Ｔ１ ビーク電流ＩＴ ｐｓベース屯電流 ＴＢ％デユ
ーティＩＪＴが設定嘔れる。このパルス′屯ａ ｆｌ制
御回路１２からの信号によりスイッチング回ｈｌＯは動
作し、母材とｉ’ Ｉ （３）−チ間にパルス電流欠供
給している。一方ワイヤ側にｔよりイヤ給電グーツブ７
と４Ｕ利間に同様に直流１←、υ）江９、スイッチング
回路１１、ワイーヤｉ−社流制御回路１３が接続されて
いる。ワイヤの送給は、送給用ローラ１４とワイヤ送給
用モータ１５、送給速度制御回ｌｌ’ｊｓ ｉ ６によ
シ行なわれる。第５図に’ｌ’ Ｉ ＯＩｌｊ：流とワ
イヤ電流の電流波形管示す。１” Ｉ Ｏ−流のノくル
ス局波数１≦ｆ丁≦２０に対し、ワイヤ′曳流のノクル
ス周波数ｆｗはｆ Ｔ （７）１パルス期間ＴＩ秒間に
少なくとも２回以上ワイヤの通電加熱を行うに心安なノ
くルス周波数としている。この場合のワイヤ電流のパル
ス周波舷はワイヤ送給速度をＶ ｍ１１／ ＳＦＮ、母
相と給゛亀部間のワイヤ通′市長をｔ畔とすると、ｆＷ
＝に×−１ｋ≧２となる。ワイヤ通電陵１１：２５＋１
１ｍ ｓ ワイヤ送給速度１００ ｍｍ ／ ５ｂＣ１
Ｔ Ｉ （］ピーク電流ＩＴｐ＝４０ ＯＡ、 Ｔ Ｉ
Ｇベース電流ＩＴＲ＝５０Ａ、ＴＩＧのパ／ｌ／ス周波
数ｆ丁＝２１Ｚ’；フイヤ′嵯流のビークＩｗｐ” ３
００ Ａで溶接した場合、ｆｗ＝４に１すなわらｆｗが
８１１２以上で淫月夛するとワイヤの加熱むらは小さく
、ワイヤの溶融Ｏ」。
スムーズに行なわれ、溶接欠陥のない良好な浴阪部が得
られる効果があることが、わかった。な粋ワイヤのパル
ス同波数の設定は、ワイヤ送給速度Ｖとワイヤ通鉦長ｔ
とから’ｗ＝に×７で決屋てきる。第４図ではワイヤ送
給速度のｉｉｉ制御回路１６からのワイヤ送給速度信号
を用いてワイヤ電流のパルス周波数ケ自動的に決定して
いる。従ってワイヤ送給速度の設定＋ｔｉ ’ｉ溶接対
象箇所に応じて変化する場合でも、ワイヤ電流のパルス
同波数は少なくとも２回の通′亀回舷が得られるように
自動的に設定できるという効果がある。
られる効果があることが、わかった。な粋ワイヤのパル
ス同波数の設定は、ワイヤ送給速度Ｖとワイヤ通鉦長ｔ
とから’ｗ＝に×７で決屋てきる。第４図ではワイヤ送
給速度のｉｉｉ制御回路１６からのワイヤ送給速度信号
を用いてワイヤ電流のパルス周波数ケ自動的に決定して
いる。従ってワイヤ送給速度の設定＋ｔｉ ’ｉ溶接対
象箇所に応じて変化する場合でも、ワイヤ電流のパルス
同波数は少なくとも２回の通′亀回舷が得られるように
自動的に設定できるという効果がある。
第６図は本発明の変形例４示す。１．’ Ｉ Ｏ’ｉｌ
ｊ流のパルス）ｌｊ、原波形を第６図の（す１にピーク
屯＋、＋ｉｒ、時の電流に８らにパルス化し、ワイヤの
パルス電流と交ｑ、に切換えて流を方式でちる。本方式
によれば、ワイヤ′１１！、流と’Ｉ’ Ｉ Ｏ’ｔｔ
（、Ｔ：Ｎ、が交圧に流れるので、アークの固気干渉を
防市でき、かつ、ワイヤの通″１毬回数を噌すことがで
きるという効果がある。
ｊ流のパルス）ｌｊ、原波形を第６図の（す１にピーク
屯＋、＋ｉｒ、時の電流に８らにパルス化し、ワイヤの
パルス電流と交ｑ、に切換えて流を方式でちる。本方式
によれば、ワイヤ′１１！、流と’Ｉ’ Ｉ Ｏ’ｔｔ
（、Ｔ：Ｎ、が交圧に流れるので、アークの固気干渉を
防市でき、かつ、ワイヤの通″１毬回数を噌すことがで
きるという効果がある。
ｆｆλ１１ネＩ ＆、Ｊ、ホットワイヤＴＩＯ溶接法の
坤理図、第２図、第３図は従来のパルス′Ｉｉ’ｉ；流
波形図、第４図は本発明の動作、構成名・説明する全体
回路図、第５図は本発明のｌＦ＋、、原波形の模式図、
第６図は本発明の変形例の１（ｉ、原波形の模式図であ
る。 １・・・ＴＩＧ用直流電源、２・・・非消耗亀４４Ｌ、
３・・・母相、４・・・溶融池、５・・・ワイヤ、６
・・・ワイヤ用１に流電源、７・・・ワイヤ給電チップ
、８・・・ＴＩ（Ｊ用直流（ば、源、９・・・ワイヤ用
直流電源、ｔｏ、１１・・・電流スイツヂング回路、１
２．１３・・・電流制御回路、１４・・・ワイヤ送給ロ
ール、１５・・・ワイヤ送給モータ、１６・・・ワイヤ
送給速度制御回路、１７・・・ＴＩＧトーチ。 第 ５ 口 第 ６ 口 ３４
坤理図、第２図、第３図は従来のパルス′Ｉｉ’ｉ；流
波形図、第４図は本発明の動作、構成名・説明する全体
回路図、第５図は本発明のｌＦ＋、、原波形の模式図、
第６図は本発明の変形例の１（ｉ、原波形の模式図であ
る。 １・・・ＴＩＧ用直流電源、２・・・非消耗亀４４Ｌ、
３・・・母相、４・・・溶融池、５・・・ワイヤ、６
・・・ワイヤ用１に流電源、７・・・ワイヤ給電チップ
、８・・・ＴＩ（Ｊ用直流（ば、源、９・・・ワイヤ用
直流電源、ｔｏ、１１・・・電流スイツヂング回路、１
２．１３・・・電流制御回路、１４・・・ワイヤ送給ロ
ール、１５・・・ワイヤ送給モータ、１６・・・ワイヤ
送給速度制御回路、１７・・・ＴＩＧトーチ。 第 ５ 口 第 ６ 口 ３４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、非消耗電極を用いたＴＩＧアーク溶接部の溶融池に
溶加材としてのワイヤを通電加熱しながら送給して溶接
を行なうホットワイヤＴＩＧ溶接法にｂ−いて、非消耗
電極に流すＴＩＧ％流とワイヤに流すワイヤ通電電流を
低周波のパルス電流とし、ＴＩＧ電流の１パルス期間に
ワイヤの通電が少なくとも２回以上行なわれるようにし
たことを特徴とするホットワイヤＴＩＧ溶接法。 ２、第１項のｇｉ’Ｊ求の範囲において、ワイヤの通電
。 長さｔ■とワイヤ送給速度Ｖ ｙｙ３ ／ ）＋８０よ
シワイヤ電より演算し、設定する装置管設けたことを特
徴とするポットワイヤＴＩＧ溶接装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17456682A JPS5964169A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | ホツトワイヤｔｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17456682A JPS5964169A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | ホツトワイヤｔｉｇ溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964169A true JPS5964169A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH0221909B2 JPH0221909B2 (ja) | 1990-05-16 |
Family
ID=15980797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17456682A Granted JPS5964169A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | ホツトワイヤｔｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964169A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130773A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-13 | Babcock Hitachi Kk | ホツトワイヤｔｉｇ溶接装置 |
| JP2011230142A (ja) * | 2010-04-26 | 2011-11-17 | Kobe Steel Ltd | 消耗電極式ガスシールドアーク溶接方法および消耗電極式ガスシールドアーク溶接システム |
| CN104493368A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-04-08 | 哈尔滨工程大学 | 等离子-熔化极电弧动态复合焊接装置及其焊接方法 |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP17456682A patent/JPS5964169A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130773A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-13 | Babcock Hitachi Kk | ホツトワイヤｔｉｇ溶接装置 |
| JP2011230142A (ja) * | 2010-04-26 | 2011-11-17 | Kobe Steel Ltd | 消耗電極式ガスシールドアーク溶接方法および消耗電極式ガスシールドアーク溶接システム |
| CN104493368A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-04-08 | 哈尔滨工程大学 | 等离子-熔化极电弧动态复合焊接装置及其焊接方法 |
| CN104493368B (zh) * | 2014-11-25 | 2017-02-22 | 哈尔滨工程大学 | 等离子‑熔化极电弧动态复合焊接装置及其焊接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0221909B2 (ja) | 1990-05-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0316936B1 (en) | Ac tig welding apparatus using hot wire | |
| JPS6117368A (ja) | ホツトワイヤスイツチングｔｉｇ溶接装置 | |
| AU7220700A (en) | Arc welder and torch for same | |
| JPH0428470B2 (ja) | ||
| CN105562897B (zh) | 一种双丝旁路耦合电弧高效mig焊接系统 | |
| JPS61186172A (ja) | ホットワイヤｔｉｇ溶接方法および溶接装置 | |
| CN110369829B (zh) | 一种气电立焊装置及焊接方法 | |
| JPH11267839A (ja) | アーク溶接方法 | |
| JPS5964169A (ja) | ホツトワイヤｔｉｇ溶接法 | |
| JP4391877B2 (ja) | 入熱制御直流アーク溶接／パルスアーク溶接切換溶接方法 | |
| CN105269124A (zh) | 一种熔丝钨极氩弧焊方法 | |
| US4476376A (en) | Direct-current arc welding machine having current control for preventing arc extinction following short circuits | |
| CN211331733U (zh) | 埋弧焊熔池能量补偿电路 | |
| CN110834135B (zh) | 埋弧焊熔池能量补偿电路 | |
| JP2610819B2 (ja) | ホツトワイヤｔｉｇ溶接装置 | |
| JPS62259674A (ja) | パルスア−ク溶接方法 | |
| JPS5816774A (ja) | ホットワイヤｔｉｇ溶接法 | |
| JP4252636B2 (ja) | 消耗電極ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2005111551A (ja) | ホットワイヤｔｉｇ溶接方法、この方法により溶接された部品及びホットワイヤｔｉｇ溶接装置 | |
| JPS6313672A (ja) | ホツトワイヤ溶接装置 | |
| JPH0699287A (ja) | 高周波溶接装置の溶接電力制御方法 | |
| JP2000015441A (ja) | 短絡移行式アーク溶接方法 | |
| JP2000042740A (ja) | 短絡移行式アーク溶接方法 | |
| JPS5868474A (ja) | パルスア−ク溶接用電源 | |
| RU1798077C (ru) | Способ сварки трехфазной дугой |