JPS5963930A - 静止形無効電力補償装置 - Google Patents
静止形無効電力補償装置Info
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- JPS5963930A JPS5963930A JP57174148A JP17414882A JPS5963930A JP S5963930 A JPS5963930 A JP S5963930A JP 57174148 A JP57174148 A JP 57174148A JP 17414882 A JP17414882 A JP 17414882A JP S5963930 A JPS5963930 A JP S5963930A
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- voltage
- control
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- reactive power
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、三相交流系統における無効電力を調整する静
止形無動電力補償装置に関する。
止形無動電力補償装置に関する。
三相交流系統電圧安定化の一手段として、第１図に示す
静止形無動電力補償装置（以下、「ｓｖｃ」と記す）が
構成される。
静止形無動電力補償装置（以下、「ｓｖｃ」と記す）が
構成される。
第１図において、Ｒ，８，Ｔは三相交流、ＴＨＹ１〜Ｔ
ＨＹ１５はリアクトルＬに流通する電流を制御するサイ
リスタであり、ＦＴは計器用変圧器でこの検出電圧によ
り制御回路１を介して各サイリスタの点弧位相が制御さ
れる。
ＨＹ１５はリアクトルＬに流通する電流を制御するサイ
リスタであり、ＦＴは計器用変圧器でこの検出電圧によ
り制御回路１を介して各サイリスタの点弧位相が制御さ
れる。
このような構成からなるＳＶａの従来の制御手段は、第
２図および第３図に示すブロック構成がなされている。
２図および第３図に示すブロック構成がなされている。
第２図は一般に各相個別制御と呼ぶ制御手段を表わして
いる。
いる。
第２図において、２は線間電圧値検出回路、３は系統電
圧基準値ｖｒｅｆを設定する設定器、 ４は減算器、５
は系統の誤差電圧ΔＶ（系統電圧値から系統電圧基準値
ｖｒｅｆを引いた値）に対してサイリスタＴＨＹ ｌ〜
ＴＨＹ （５に与えるゲートパルスの位相角を決定する
位相制御回路、６はパルスアンプ回路である。
圧基準値ｖｒｅｆを設定する設定器、 ４は減算器、５
は系統の誤差電圧ΔＶ（系統電圧値から系統電圧基準値
ｖｒｅｆを引いた値）に対してサイリスタＴＨＹ ｌ〜
ＴＨＹ （５に与えるゲートパルスの位相角を決定する
位相制御回路、６はパルスアンプ回路である。
いま、−例として系統電圧”Ｒｅについてその作用を説
明する。
明する。
計器用変圧器ＰＴから線間電圧’ＲＥＩが電圧値検出回
路２に入り、その結果、電圧値ＶＲ８が出力される。次
に減算器４において系統電圧基準値Ｖｒｅｆとの差がと
られ、誤差電圧ΔｖＲ８が検出される。
路２に入り、その結果、電圧値ＶＲ８が出力される。次
に減算器４において系統電圧基準値Ｖｒｅｆとの差がと
られ、誤差電圧ΔｖＲ８が検出される。
そして、位相制御回路５において人力ΔＶＲ８に対応し
た点弧角αＲＢが出力されてがら、パルスアンプ回路６
を介してサイリスタＴＲＹ １ 、 ＴＲＹ ２にゲー
トパルスが送出される。
た点弧角αＲＢが出力されてがら、パルスアンプ回路６
を介してサイリスタＴＲＹ １ 、 ＴＲＹ ２にゲー
トパルスが送出される。
以上の手順は想間’；ｉｔ圧ｖ８Ｔ ｔ ”ＴＨに対し
ても同様である。
ても同様である。
他方、第３図に示す１つの系統電圧信号、例えば三相霜
、圧の平均値あるいは代表となる一相の電圧値でもって
ＳＶＣの三相を制御する三相一括制御がある。
、圧の平均値あるいは代表となる一相の電圧値でもって
ＳＶＣの三相を制御する三相一括制御がある。
第３図において、７は計器用変圧器ＰＴよりの系統電圧
信号ＶＲＩｌ］、 ”８’Ｉ’ 、 ＶＴＲから平均値
ｖａ ＝ （ＶＲｓ ＋Ｖ８Ｔ ＋ ＶＴＲ）／３を検
出する平均電圧値検出回路である。
信号ＶＲＩｌ］、 ”８’Ｉ’ 、 ＶＴＲから平均値
ｖａ ＝ （ＶＲｓ ＋Ｖ８Ｔ ＋ ＶＴＲ）／３を検
出する平均電圧値検出回路である。
次に、減算器４において系統１．圧基準値ｖｒｅｆとの
差である誤差電圧△Ｖａが検出され、位相制御回路５に
より誤差電圧△Ｖａに対応した点弧角αが決定され、そ
の信号が三相のパルスアンプ回路６に共通に分配され、
第１図のサイリスタＴＨＹ ｌ〜ＴＨＹ６は同じ点弧角
で制御される。
差である誤差電圧△Ｖａが検出され、位相制御回路５に
より誤差電圧△Ｖａに対応した点弧角αが決定され、そ
の信号が三相のパルスアンプ回路６に共通に分配され、
第１図のサイリスタＴＨＹ ｌ〜ＴＨＹ６は同じ点弧角
で制御される。
以上の開側１方法がすなわち三相一括制御である。
従来は、これまで述べたような各相個別制御あるいは三
相一括制御のどちらか一方で、あるいは両方の制御回路
がある場合でも、使用者の判断により手動で切換えてＳ
ＶＣを制御していた。
相一括制御のどちらか一方で、あるいは両方の制御回路
がある場合でも、使用者の判断により手動で切換えてＳ
ＶＣを制御していた。
ところで、各相個別制御は系統電圧間の不平衡を直すこ
とができる半面、系統電圧の平衡がとれていてひ制御回
路１の誤差などによりサイリスタＴＨＹＩ〜ＴＨＹ ６
の点弧角がばらつき、非理論高調波を発生する欠点があ
る。
とができる半面、系統電圧の平衡がとれていてひ制御回
路１の誤差などによりサイリスタＴＨＹＩ〜ＴＨＹ ６
の点弧角がばらつき、非理論高調波を発生する欠点があ
る。
一方、三相一括制御では点弧角が共通なので、系統電圧
の平衡がとれている場合は非理論高調波が発生しにくい
半面、系統電圧の不平衡を直すことができない。つまり
制御方法を一方に固定すると、場合によりその短所が無
視できなくなる。
の平衡がとれている場合は非理論高調波が発生しにくい
半面、系統電圧の不平衡を直すことができない。つまり
制御方法を一方に固定すると、場合によりその短所が無
視できなくなる。
ここにおいて本発明は、従来装置の欠点を克服したＳＶ
ａにより系統電圧の不平衡を面し、かつＳＶＣの発生す
る高調波をできる限り小さくする制御手段からなるＳＶ
Ｃを捉供することを、その目的とする。
ａにより系統電圧の不平衡を面し、かつＳＶＣの発生す
る高調波をできる限り小さくする制御手段からなるＳＶ
Ｃを捉供することを、その目的とする。
本発明は、各相仙別制御回路と三相一括制御回路を具備
し、その他に系統型、圧の不平百を検出する回路を設け
、さらに各相個別制御と三相一括制ｆｉｌｌｌの切換手
段をそなえ、前記検出する回路から検出される系統電圧
の不平衡の値により、系統電圧が比較的平ｕ！Ｊ状態に
あるときは多少の不平衡を直すより高調波の抑制を重視
して三相一括制御を選び、系統電圧が不平４ｎ＋ｒ状態
にあるときには高調波抑制よりも系緒、電圧の不平衡を
直すことを重視して各相個別制御を選択するようにした
ＳＶＣである。
し、その他に系統型、圧の不平百を検出する回路を設け
、さらに各相個別制御と三相一括制ｆｉｌｌｌの切換手
段をそなえ、前記検出する回路から検出される系統電圧
の不平衡の値により、系統電圧が比較的平ｕ！Ｊ状態に
あるときは多少の不平衡を直すより高調波の抑制を重視
して三相一括制御を選び、系統電圧が不平４ｎ＋ｒ状態
にあるときには高調波抑制よりも系緒、電圧の不平衡を
直すことを重視して各相個別制御を選択するようにした
ＳＶＣである。
本発明の一実施例の構成を示すブロック図を第４図に示
す。
す。
従来技術の説明で使用した符号と同一のものは、４ 同
一もしくは相当部分を示すものとする。
一もしくは相当部分を示すものとする。
第４図において、破線で囲まれた部分８が系統電圧不平
衡検出回路である。
衡検出回路である。
その構成を説明すると、９は最大値検出回路、１０は最
小値検出回路、１１は系統電圧が平衡か不平向かの判断
基準となる不平Ｗ電圧設定価△ｖＢの設定器である。１
２は比較器で系統電圧の最大のものとの差△Ｖが△ｖＢ
より小さいときつまり平衡状態あるいはそれに近い状態
にある場合には切換スイッチ１３を三相一括制御側へ切
換え、差△Ｖが設定値△ｖＢより大きいときすなわち不
平衡状態にある場合には切換スイッチ１３を各相個別制
御側（第４図示のとおり）へ切換える。
小値検出回路、１１は系統電圧が平衡か不平向かの判断
基準となる不平Ｗ電圧設定価△ｖＢの設定器である。１
２は比較器で系統電圧の最大のものとの差△Ｖが△ｖＢ
より小さいときつまり平衡状態あるいはそれに近い状態
にある場合には切換スイッチ１３を三相一括制御側へ切
換え、差△Ｖが設定値△ｖＢより大きいときすなわち不
平衡状態にある場合には切換スイッチ１３を各相個別制
御側（第４図示のとおり）へ切換える。
では、本発明の作用を述べる。
第４図において、系統電圧ＶＲ８＊ ｖＢＴ 、 ＶＴ
ｎカら各相個別制御回路ではサイリスタＴＨＹ１〜’［
’１ｌＹ６の点弧角αＲ８、α８Ｔ 、αＴＲが決定さ
れるまで、および三相一括制御回路では点弧角αが決定
されるまでは従来どＪ６りである。
ｎカら各相個別制御回路ではサイリスタＴＨＹ１〜’［
’１ｌＹ６の点弧角αＲ８、α８Ｔ 、αＴＲが決定さ
れるまで、および三相一括制御回路では点弧角αが決定
されるまでは従来どＪ６りである。
いま、系統電圧ＶＲ８が最大の電圧値をもち、系統電圧
ｖｓＴが最小である場合に、系統電圧ＶＲ８。
ｖｓＴが最小である場合に、系統電圧ＶＲ８。
ｖＢＴ ｙ ｖＴＲの電圧値は各相個別制御回路の電圧
値検出回路２で検出され、その値ｖＲＥｉ ｓ ｖＢＴ
ｔ ＶＴＲは最大値検出回路９と最小値検出回路１ｏ
に送られ、最大値検出回路９の出力はｖＲ８となり、最
小値検出回路１０の出力はｖＢＴとなる。
値検出回路２で検出され、その値ｖＲＥｉ ｓ ｖＢＴ
ｔ ＶＴＲは最大値検出回路９と最小値検出回路１ｏ
に送られ、最大値検出回路９の出力はｖＲ８となり、最
小値検出回路１０の出力はｖＢＴとなる。
次に、減算器４において出力ＶＲＢとｖＢＴの差△Ｖが
検出され、その差ΔＶは系統電圧不平衡設定値△ＶＢと
ともに比較器１２に送られる。
検出され、その差ΔＶは系統電圧不平衡設定値△ＶＢと
ともに比較器１２に送られる。
いま、仮りに差ΔＶが設定値ΔｖＢより小さいときつま
り系統電圧が比較的平衡状態にある場合には、切換スイ
ッチ１３を三相一括制御側に切換え（第４図示の反対側
端に接続する〕、パルスアンプ回路６には三相一括制御
回路で決定された点弧角αが各相に共通に分配され、サ
イリスクＴＨＹ、ｌ〜ＴＨＹ ６は同一点弧角αで点弧
される。
り系統電圧が比較的平衡状態にある場合には、切換スイ
ッチ１３を三相一括制御側に切換え（第４図示の反対側
端に接続する〕、パルスアンプ回路６には三相一括制御
回路で決定された点弧角αが各相に共通に分配され、サ
イリスクＴＨＹ、ｌ〜ＴＨＹ ６は同一点弧角αで点弧
される。
一方、差電圧△Ｖが設定値ΔＶＢより大きいときすなわ
ち系統電圧が不平衡状態にある場合には、比較器１２は
切換スイッチ１３を各相個別制御側に切換え、パルスア
ンプ回路６には各相個別制御回路で決定された点弧αＲ
８、αＥＩＴ 、αＴＲが各々与えられ、サイリスタＴ
ＲＹ １ 、 ＴＨＹ ２は点弧角αＲ８で、サイリス
タＴ）ＩＹ ３ 、 ＴＨＹ ４は点弧角αＳＴで、サ
イリスクＴＩ（Ｙ ５ 、 ＴＨＹ ６は点弧角αＴＲ
でそれぞれ点弧され、電圧の不平衡を直すように働く。
ち系統電圧が不平衡状態にある場合には、比較器１２は
切換スイッチ１３を各相個別制御側に切換え、パルスア
ンプ回路６には各相個別制御回路で決定された点弧αＲ
８、αＥＩＴ 、αＴＲが各々与えられ、サイリスタＴ
ＲＹ １ 、 ＴＨＹ ２は点弧角αＲ８で、サイリス
タＴ）ＩＹ ３ 、 ＴＨＹ ４は点弧角αＳＴで、サ
イリスクＴＩ（Ｙ ５ 、 ＴＨＹ ６は点弧角αＴＲ
でそれぞれ点弧され、電圧の不平衡を直すように働く。
以上の説明では線間電圧の検出値ＶＲ８が最大の電圧値
をもち、検出値７８Ｔが最小の電圧値をもった場合につ
いて説明したが、検出値ＶＨ８、ｖＢＴ 。
をもち、検出値７８Ｔが最小の電圧値をもった場合につ
いて説明したが、検出値ＶＨ８、ｖＢＴ 。
ＶＴＲの大きさを入れ換えても同様である。
また、検出すべき系統電圧が線間電圧の場合について述
べたが、相電圧のときでも同様である。
べたが、相電圧のときでも同様である。
上記の説明においては、第１図の構成のよりな６パネル
方式ＳＶＣについて述べたが、例えば第５図に示すＹ−
Ｙ結線の変圧器ＴＲｌとＹ−Δ結線の変圧器ＴＲ２にお
のおの６パルス方式ＳＶＣを接続した１２パルス方式Ｓ
ＶＣについても同様のことが云えるのは明らかである。
方式ＳＶＣについて述べたが、例えば第５図に示すＹ−
Ｙ結線の変圧器ＴＲｌとＹ−Δ結線の変圧器ＴＲ２にお
のおの６パルス方式ＳＶＣを接続した１２パルス方式Ｓ
ＶＣについても同様のことが云えるのは明らかである。
なお、ＴＨＹ７〜ＴＨＹ１２はサイリスクである。
また、前記系統電圧不平衡検出回路８０代りに、′
系統の１線地絡事故や２線地絡事故等を検出する
保護継電器を使用しても同様の効果が得られる。
系統の１線地絡事故や２線地絡事故等を検出する
保護継電器を使用しても同様の効果が得られる。
かくして本発明によれば、三相一括制御と各相個別制御
のいずれかを、系統電圧の不平衡を検出する回路の出力
信号で切り換えることにより、系統電圧間の不平衡を直
し、かつＳＶａの発生する非理論高４周波を最小に抑制
できるという著しい効果がある。
のいずれかを、系統電圧の不平衡を検出する回路の出力
信号で切り換えることにより、系統電圧間の不平衡を直
し、かつＳＶａの発生する非理論高４周波を最小に抑制
できるという著しい効果がある。
第１図は静止形無効電力補償装’ｊｅ’ｊ （ＢＶＣ）
の−構成を示すブロック図、第２図は従来の各相個別制
御の制御手段を表わすブロック図、第３図は従来の三相
一括制御の制御手段を示すブロック図、第４図は本発明
の一実施例の構成を表わすプロン、り図、第５図は本発
明の他の実施例を示すブロック図である。 １・・・制御回路、２・・・１ππ圧検検出路、３・・
・系統電圧基準値設定器、４・・・減算器、５・・・位
相制御回路、６・・・パルスアンプ回路、７・・・電圧
平均値検出回路、８・・・系統電圧不平衡検出回路、９
・・・最大値検出回路、１０・・・最小値検出回路、１
１・・・不平衡判断基準設定器、１２・・・比較器、１
３・・・切換スイッチ、Ｒ，Ｂ、Ｔ・・・三相交流系統
、 ＦＴ・・・計器用変圧器、ＴＨＹ１〜ＴＨＹ１２・
・・サイリスク、Ｌ・・・リアクトル、ＴＲＩ・・・Ｙ
−Ｙ結線の変圧器、ＴＲ２・・・Ｙ−Δ結線の変圧器。 出願人代理人 猪 股 清特開昭５９−６
３９３０ （４）
の−構成を示すブロック図、第２図は従来の各相個別制
御の制御手段を表わすブロック図、第３図は従来の三相
一括制御の制御手段を示すブロック図、第４図は本発明
の一実施例の構成を表わすプロン、り図、第５図は本発
明の他の実施例を示すブロック図である。 １・・・制御回路、２・・・１ππ圧検検出路、３・・
・系統電圧基準値設定器、４・・・減算器、５・・・位
相制御回路、６・・・パルスアンプ回路、７・・・電圧
平均値検出回路、８・・・系統電圧不平衡検出回路、９
・・・最大値検出回路、１０・・・最小値検出回路、１
１・・・不平衡判断基準設定器、１２・・・比較器、１
３・・・切換スイッチ、Ｒ，Ｂ、Ｔ・・・三相交流系統
、 ＦＴ・・・計器用変圧器、ＴＨＹ１〜ＴＨＹ１２・
・・サイリスク、Ｌ・・・リアクトル、ＴＲＩ・・・Ｙ
−Ｙ結線の変圧器、ＴＲ２・・・Ｙ−Δ結線の変圧器。 出願人代理人 猪 股 清特開昭５９−６
３９３０ （４）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、三相交流系統における各相または各線間の電圧を検
出し、それに対応して各相または各線間の無効電力を制
御する各相個別制御回路と、前記三相交流系統のうちの
１つの系統電圧信号を各相または各線間の無効電力を制
御する回路に分配して三相一括で前記無効電力を制御す
る三相一括制御回路を備えるとともに、 系統電圧の不平衡を検出する回路を設け、系統電圧が平
衡状態に近い状態にあるときには三相一括制御とし、前
記系統電圧が不平衡状態にあるときには各相個別制御と
する無効電力制御の切替手段を具備したことを特徴とす
る静止形無動電力補償装置。 ２、前記切替手段として、前記系統電圧の検出値の最大
値を検出する最大値検出回路と、前記検出値の最小値を
検出する最小値検出回路と、それら雨検出回路の出力の
偏差を演算する減算器と、系統電圧不平衡判断基準とな
る電圧を設定する設定器と、前記減算器出力と前記設定
器出力を比較する比較器と、この比較器出力により各相
個別制御か三相一括制御かを切替える切替スイッチとを
設けてなる特許請求の範囲第１項記載の静止形無動電力
補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57174148A JPS5963930A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 静止形無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57174148A JPS5963930A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 静止形無効電力補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5963930A true JPS5963930A (ja) | 1984-04-11 |
Family
ID=15973509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57174148A Pending JPS5963930A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 静止形無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5963930A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6265115A (ja) * | 1985-09-14 | 1987-03-24 | Nissin Electric Co Ltd | 無効電力補償装置 |
| US6593537B2 (en) | 2000-04-18 | 2003-07-15 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Membrane switch |
| JP2010041843A (ja) * | 2008-08-06 | 2010-02-18 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 無効電力補償装置における演算方式 |
-
1982
- 1982-10-04 JP JP57174148A patent/JPS5963930A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6265115A (ja) * | 1985-09-14 | 1987-03-24 | Nissin Electric Co Ltd | 無効電力補償装置 |
| US6593537B2 (en) | 2000-04-18 | 2003-07-15 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Membrane switch |
| JP2010041843A (ja) * | 2008-08-06 | 2010-02-18 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 無効電力補償装置における演算方式 |
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