JPS5942564B2 - 非対称形鋼用粗形鋼片の製造法 - Google Patents
非対称形鋼用粗形鋼片の製造法Info
- Publication number
- JPS5942564B2 JPS5942564B2 JP15685880A JP15685880A JPS5942564B2 JP S5942564 B2 JPS5942564 B2 JP S5942564B2 JP 15685880 A JP15685880 A JP 15685880A JP 15685880 A JP15685880 A JP 15685880A JP S5942564 B2 JPS5942564 B2 JP S5942564B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rough
- shaped steel
- rolling
- shape
- finishing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は偏平鋼片より中圧下によって形成される端部の
膨みを利用して比較的フランジ中の大きい非対称形鋼用
粗形鋼片を製造する方法に関し、その目的とするところ
は圧延疵を効果的に防止して良好な歩留を能率よく経済
的に得る圧延法を提供することにある。
膨みを利用して比較的フランジ中の大きい非対称形鋼用
粗形鋼片を製造する方法に関し、その目的とするところ
は圧延疵を効果的に防止して良好な歩留を能率よく経済
的に得る圧延法を提供することにある。
周知の通り連鋳スラブ等の偏平鋼片より中圧下によるド
ツグボーンの生成を利用して対称形鋼用粗形鋼片を得る
ことは既に多数出願がなされているが、これを−歩進め
て非対称形鋼用粗形鋼片を製造する場合、通常次の如き
方法が採られる。
ツグボーンの生成を利用して対称形鋼用粗形鋼片を得る
ことは既に多数出願がなされているが、これを−歩進め
て非対称形鋼用粗形鋼片を製造する場合、通常次の如き
方法が採られる。
即ちこの方法は２つの工程に大別される。
即ち第１の工程においては第１図ａ）ｂ、ｃに示すよう
に適当な温度に加熱された偏平鋼片１を箱型孔型２゜２
′により中方向に圧下して適当な大きさのドツグボーン
を有する中間粗形鋼片３とし、９０°回転した後粗造形
仕上孔型４，４′により複数パス圧延され所定の寸法、
形状を有する非対称形鋼用粗形鋼片５に仕上げられ、冷
却疵除去後あるいはそのまま次の圧延機群にて製品まで
圧延される。
に適当な温度に加熱された偏平鋼片１を箱型孔型２゜２
′により中方向に圧下して適当な大きさのドツグボーン
を有する中間粗形鋼片３とし、９０°回転した後粗造形
仕上孔型４，４′により複数パス圧延され所定の寸法、
形状を有する非対称形鋼用粗形鋼片５に仕上げられ、冷
却疵除去後あるいはそのまま次の圧延機群にて製品まで
圧延される。
ところが上記の方法には次のような不利、欠点があった
。
。
即ち、前述した第１の工程で偏平鋼片を中圧下して生成
せしめた中間粗形鋼片３の断面形状は通常全て断面中心
に対して対称な形状となる。
せしめた中間粗形鋼片３の断面形状は通常全て断面中心
に対して対称な形状となる。
第２の工程ではこの対称な断面を有する中間粗形鋼片よ
り所定の寸法、形状を有する非対称形の仕上孔形により
圧延されることとな゛るため、この過程において非常に
不自然でかつ過酷な成形加工を強いられる結果様々の不
都合を生じてきた。
り所定の寸法、形状を有する非対称形の仕上孔形により
圧延されることとな゛るため、この過程において非常に
不自然でかつ過酷な成形加工を強いられる結果様々の不
都合を生じてきた。
即ちこの工程においては、上側ドツグボーン部はより伸
長すべく、また下側ドツグボーン部はその長さを縮小す
べく上下非対称な成形加工を受ける結果、圧延鋼材は圧
延加工中に鋼材長手方向において上側に大きく彎曲する
。
長すべく、また下側ドツグボーン部はその長さを縮小す
べく上下非対称な成形加工を受ける結果、圧延鋼材は圧
延加工中に鋼材長手方向において上側に大きく彎曲する
。
彎曲が甚しい場合には圧延加工の続行を断念せざるを得
ず鋼材を層化じたり、あるいは幸いにして圧延途中でこ
の彎曲を矯正し得たとしても圧延時間が延長されて鋼材
の温度が低下することが頻々であった。
ず鋼材を層化じたり、あるいは幸いにして圧延途中でこ
の彎曲を矯正し得たとしても圧延時間が延長されて鋼材
の温度が低下することが頻々であった。
また第１の工程において生成した伸長すべき上部のドツ
グボーンと同じ大きさに生成した下ドツグボーンを第２
の工程において縮小すべく不自然かつ局部的な加工を過
度に施す結果、局部的に過酷な変形を強いられることと
なり、下フランジ内側とウェブの接合部分に第２図に６
で示す如き折れ込み疵が発生する。
グボーンと同じ大きさに生成した下ドツグボーンを第２
の工程において縮小すべく不自然かつ局部的な加工を過
度に施す結果、局部的に過酷な変形を強いられることと
なり、下フランジ内側とウェブの接合部分に第２図に６
で示す如き折れ込み疵が発生する。
この折れ込み疵は程度の大きいものでは全長にわたりか
つ深いため層化を余儀なくされるなど著しい歩留低下を
きたしていた。
つ深いため層化を余儀なくされるなど著しい歩留低下を
きたしていた。
また疵が軽度である場合でも手入れ作業が必要となるた
め、この粗形鋼片を次工程で直接連続して製品化圧延を
すべく計画されている製造設備においては、直接圧延を
断念せざるを得す、予定された製造工程を経ないための
種々の煩雑さはもとより再加熱のための余分なエネルギ
ーの消費等大きな経済的損失を生じていた。
め、この粗形鋼片を次工程で直接連続して製品化圧延を
すべく計画されている製造設備においては、直接圧延を
断念せざるを得す、予定された製造工程を経ないための
種々の煩雑さはもとより再加熱のための余分なエネルギ
ーの消費等大きな経済的損失を生じていた。
本発明はかかる問題点を解消するため粗造形仕上圧延前
に、特殊な誘導孔型による圧延を介在させることにより
下フランジ部の局部的に過酷な変形を押さえ下フランジ
とウェブの接合部に折れ込み疵が発生することのない非
対称形鋼用粗形鋼片の圧延法を提供することを目的とし
ている。
に、特殊な誘導孔型による圧延を介在させることにより
下フランジ部の局部的に過酷な変形を押さえ下フランジ
とウェブの接合部に折れ込み疵が発生することのない非
対称形鋼用粗形鋼片の圧延法を提供することを目的とし
ている。
以下本発明の内容を図面に基ずいて説明する。
第３図は、本発明を実施するのに用いる誘導孔型７，７
′を、第４図に粗造形仕上孔型４，４′をまた第５図に
圧延工程を示す。
′を、第４図に粗造形仕上孔型４，４′をまた第５図に
圧延工程を示す。
本誘導孔型の形状について本発明者等は種々のテスト圧
延を行ない検討を重ねてきた結果、第３図に示す誘導孔
型７゜７′を用いる場合下フランジ部の内側壁テーパ角
θおよび深さＤが小さくかつ厚みＴが大きいと誘導孔型
での圧延時に下フランジとウェブの接合部分に折れ込み
疵が発生し易くなり、逆にθ、Ｄが大き過ぎ、かつＴが
小さ過ぎると、次の仕上孔型４゜４′において同部位に
折れ込み疵が発生し、いずれも従来法の欠点を解決し得
ないものであることを見出した。
延を行ない検討を重ねてきた結果、第３図に示す誘導孔
型７゜７′を用いる場合下フランジ部の内側壁テーパ角
θおよび深さＤが小さくかつ厚みＴが大きいと誘導孔型
での圧延時に下フランジとウェブの接合部分に折れ込み
疵が発生し易くなり、逆にθ、Ｄが大き過ぎ、かつＴが
小さ過ぎると、次の仕上孔型４゜４′において同部位に
折れ込み疵が発生し、いずれも従来法の欠点を解決し得
ないものであることを見出した。
そしてこの様な知見にもとづきこの折れ込み疵の発生が
なく良好な形状が得られる次の範囲を見出した。
なく良好な形状が得られる次の範囲を見出した。
即ち、第３図に示す誘導孔型において下フランジ部の内
側面テーパ角θは、仕上孔型に対して１．３〜１．８θ
Ｓ′の範囲、深さＤは１．５〜２．５Ｄｓの範囲、厚さ
Ｔは０．９〜１．ＩＴｓの範囲である。
側面テーパ角θは、仕上孔型に対して１．３〜１．８θ
Ｓ′の範囲、深さＤは１．５〜２．５Ｄｓの範囲、厚さ
Ｔは０．９〜１．ＩＴｓの範囲である。
また上フランジ長Ｆは０．７〜１．ＯＦｓが好適である
。
。
他の寸法形状については概ね、粗造形仕上化型と同程度
が好適である。
が好適である。
以上誘導孔型の寸法形状について範囲を限定したが、そ
の理由は次のとおりである。
の理由は次のとおりである。
即ち下フランジ内側面テーパ角θおよび深さＤについて
は前述の範囲より小さくなり、かつ下フランジ厚Ｔにつ
いては前述の範囲より大きくなった場合には、被圧延材
の下フランジ内側の先端部がロール７により局所的に過
酷な変形を受けることとなり、当該誘導孔型圧延時に折
れ込み疵が発生する。
は前述の範囲より小さくなり、かつ下フランジ厚Ｔにつ
いては前述の範囲より大きくなった場合には、被圧延材
の下フランジ内側の先端部がロール７により局所的に過
酷な変形を受けることとなり、当該誘導孔型圧延時に折
れ込み疵が発生する。
一方その逆の場合は同様の理由で次の粗造形仕上孔型圧
延で折ね込み疵が発生する。
延で折ね込み疵が発生する。
上フランジ長Ｆについては０．７Ｆｓ以下の範囲ではフ
ランジ中の確保が困難となり、１、ＯＦｓ以上では、上
フランジ部の拘束力が弱くなり上下の非対称性が大きく
なるため上側への彎曲が大きく円滑な圧延が困難となる
。
ランジ中の確保が困難となり、１、ＯＦｓ以上では、上
フランジ部の拘束力が弱くなり上下の非対称性が大きく
なるため上側への彎曲が大きく円滑な圧延が困難となる
。
以上の如き誘導孔型を用いて数パス圧延を行なった後、
粗造形仕上孔型で仕上圧延を実施すれば折れ込み疵が発
生せず寸法、形状も良好な圧延を円滑に行なうことが可
能となる。
粗造形仕上孔型で仕上圧延を実施すれば折れ込み疵が発
生せず寸法、形状も良好な圧延を円滑に行なうことが可
能となる。
実施例
次に本発明法を用いて圧延を行なったものを、従来法に
よるものと比較して表−１に示す。
よるものと比較して表−１に示す。
両圧延法とも断面寸法が２５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍ１巾
の連続鋳造偏平鋼片から、５９４ｍｍ（ウェブ高さ）Ｘ
３１０ｍｍ（フランジ中）Ｘ１００ｍｍ（ウェブ厚）の
非対称粗形鋼片まで圧延したものであるが、従来法によ
るものは第１図に示す圧延工程を用いて上記寸法の偏平
鋼片を箱形孔型２，２′により巾が５７０ｍｍになるま
で中圧下を行ない、９０°転回した後表−１に示した条
件の粗造形仕上孔型４，４′で上述の粗形鋼片に仕上げ
たのに対し、本発明法は第５図に示す圧延工程により、
同寸法の偏平鋼片を箱形孔型２，２′により巾が５８０
ｍｍになるまで中圧下を行ない、９０°転回した後表−
１に示す条件の誘導孔型７，７′でウェブ厚が２００ｍ
ｍになるまで圧延し、次に同じく表−１に示す条件の粗
造形仕上孔型４，４′で同寸法の粗形鋼片に仕上げた。
の連続鋳造偏平鋼片から、５９４ｍｍ（ウェブ高さ）Ｘ
３１０ｍｍ（フランジ中）Ｘ１００ｍｍ（ウェブ厚）の
非対称粗形鋼片まで圧延したものであるが、従来法によ
るものは第１図に示す圧延工程を用いて上記寸法の偏平
鋼片を箱形孔型２，２′により巾が５７０ｍｍになるま
で中圧下を行ない、９０°転回した後表−１に示した条
件の粗造形仕上孔型４，４′で上述の粗形鋼片に仕上げ
たのに対し、本発明法は第５図に示す圧延工程により、
同寸法の偏平鋼片を箱形孔型２，２′により巾が５８０
ｍｍになるまで中圧下を行ない、９０°転回した後表−
１に示す条件の誘導孔型７，７′でウェブ厚が２００ｍ
ｍになるまで圧延し、次に同じく表−１に示す条件の粗
造形仕上孔型４，４′で同寸法の粗形鋼片に仕上げた。
圧延結果を表−２に示すが、本発明法によるものは従来
法に比べて所定のフランジ中が確保されており、圧延中
の上側への彎曲が非常に小さいため円滑に能率よく圧延
でき圧延時間が大巾に短縮されている。
法に比べて所定のフランジ中が確保されており、圧延中
の上側への彎曲が非常に小さいため円滑に能率よく圧延
でき圧延時間が大巾に短縮されている。
しかも本発明法によるものは従来法に比べて折れ込み疵
が大きく減少しており、かつ発生したものについてもそ
の程度は小さくしかも圧延端部にのみ発生しているため
そのまま製品となった場合でも圧延疵がクロップ部に入
ってしまうので最終工程で切捨てられることになり実用
上問題はないものであった。
が大きく減少しており、かつ発生したものについてもそ
の程度は小さくしかも圧延端部にのみ発生しているため
そのまま製品となった場合でも圧延疵がクロップ部に入
ってしまうので最終工程で切捨てられることになり実用
上問題はないものであった。
以上説明した如く本発明法による非対称形鋼用粗形鋼片
の圧延法は中圧下圧延後の粗造形仕上圧延前に、特殊な
誘導孔型による圧延を介在させることにより、下フラン
ジ部の局部的に過酷な変形をおさえるため、圧延疵の発
生を抑制し円滑に能率よく圧延することが可能となりす
ぐれた効果を発揮するものである。
の圧延法は中圧下圧延後の粗造形仕上圧延前に、特殊な
誘導孔型による圧延を介在させることにより、下フラン
ジ部の局部的に過酷な変形をおさえるため、圧延疵の発
生を抑制し円滑に能率よく圧延することが可能となりす
ぐれた効果を発揮するものである。
第１図ａ、ｂ、ｃは偏平鋼片から中圧下による中端部の
膨みを利用して非対称形鋼用粗形鋼片を製造する従来の
圧延工程を示す図、第２図は非対称形鋼用粗形鋼片に発
生する折れ込み疵を示す説明図、第３図は本発明に用い
る誘導孔型の形状を示す説明図、第４図は粗造形仕上孔
型の形状を示す説明図、第５図ａ、ｂ、ｃ、ｄは偏平鋼
片から本発明法によって非対称形鋼用粗形鋼片を製造す
る圧延工程を示す図である。 １・・・・・・偏平鋼片、２，２′・・・・・・箱型孔
型、３・・・・・・中間粗形鋼片、４ 、４′・・・・
・・粗造形仕上孔型、５・・・・・・粗形鋼片、７，７
′・・・・・・誘導孔型。
膨みを利用して非対称形鋼用粗形鋼片を製造する従来の
圧延工程を示す図、第２図は非対称形鋼用粗形鋼片に発
生する折れ込み疵を示す説明図、第３図は本発明に用い
る誘導孔型の形状を示す説明図、第４図は粗造形仕上孔
型の形状を示す説明図、第５図ａ、ｂ、ｃ、ｄは偏平鋼
片から本発明法によって非対称形鋼用粗形鋼片を製造す
る圧延工程を示す図である。 １・・・・・・偏平鋼片、２，２′・・・・・・箱型孔
型、３・・・・・・中間粗形鋼片、４ 、４′・・・・
・・粗造形仕上孔型、５・・・・・・粗形鋼片、７，７
′・・・・・・誘導孔型。
Claims (1)
- １ 偏平鋼片を中方向に圧延しドツグボーンを生成せし
め、次いで粗造形仕上孔型で非対称形状を有する粗形鋼
片に粗造形仕上圧延する方法において、上記粗造形仕上
孔型による圧延前に粗造形仕上孔型に対し下フランジ部
の内側壁テーパ角が１．３〜１．８倍、深さが１．５〜
２，５倍、厚さが０．９〜１．１倍とし、上フランジ長
が０．７倍〜１．０倍を有する誘導孔型で圧延すること
を特徴とする非対称形鋼用粗形鋼片の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15685880A JPS5942564B2 (ja) | 1980-11-07 | 1980-11-07 | 非対称形鋼用粗形鋼片の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15685880A JPS5942564B2 (ja) | 1980-11-07 | 1980-11-07 | 非対称形鋼用粗形鋼片の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5781903A JPS5781903A (en) | 1982-05-22 |
| JPS5942564B2 true JPS5942564B2 (ja) | 1984-10-16 |
Family
ID=15636913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15685880A Expired JPS5942564B2 (ja) | 1980-11-07 | 1980-11-07 | 非対称形鋼用粗形鋼片の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942564B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0445146Y2 (ja) * | 1984-07-12 | 1992-10-23 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110665962B (zh) * | 2019-08-30 | 2021-08-03 | 河北津西钢板桩型钢科技有限公司 | 窄翼缘不对称型钢轨道梁热轧机孔型系统及轧制方法 |
-
1980
- 1980-11-07 JP JP15685880A patent/JPS5942564B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0445146Y2 (ja) * | 1984-07-12 | 1992-10-23 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5781903A (en) | 1982-05-22 |
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