JPS5941431A - Ni基合金 - Google Patents
Ni基合金Info
- Publication number
- JPS5941431A JPS5941431A JP15036182A JP15036182A JPS5941431A JP S5941431 A JPS5941431 A JP S5941431A JP 15036182 A JP15036182 A JP 15036182A JP 15036182 A JP15036182 A JP 15036182A JP S5941431 A JPS5941431 A JP S5941431A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- intermetallic compound
- type
- atomic
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は9強度に優れ、高延性を有するN1基合金に関
するものである。
するものである。
従来、 Ni基合金、特にLlx型金型金化間化合物す
るN1基合金は良く知られている。たとえば従来のNi
−Al 2元合金は、平衡状態図によれば、室温にお
いて、短が約25〜28原子%の範囲で阻sAlとN1
の共存で、約8原子%以下ではA1を固溶したN1固溶
体である。このL1□型金属間化合物を有するN1基合
金の中でもNi5Ge 、 Ni5Si 、 !’1
isAl 等の化合物を有するものは、 Trarus
、JIM、20.(1979)、634Trans、J
IM、21 、(1980)、273に記載されている
ごとく、室温での強さよりも高温での強さが高くなると
いう特長を有し、高温での有用性が注目されている。し
かし、従来Llx型金型金化間化合物するN1基合金は
融点近傍まで結晶構造が規則化しているため、常温では
脆く、一般の、たとえば圧砥あるいは伸線等の金属加工
法で加工することは不可能であった。
るN1基合金は良く知られている。たとえば従来のNi
−Al 2元合金は、平衡状態図によれば、室温にお
いて、短が約25〜28原子%の範囲で阻sAlとN1
の共存で、約8原子%以下ではA1を固溶したN1固溶
体である。このL1□型金属間化合物を有するN1基合
金の中でもNi5Ge 、 Ni5Si 、 !’1
isAl 等の化合物を有するものは、 Trarus
、JIM、20.(1979)、634Trans、J
IM、21 、(1980)、273に記載されている
ごとく、室温での強さよりも高温での強さが高くなると
いう特長を有し、高温での有用性が注目されている。し
かし、従来Llx型金型金化間化合物するN1基合金は
融点近傍まで結晶構造が規則化しているため、常温では
脆く、一般の、たとえば圧砥あるいは伸線等の金属加工
法で加工することは不可能であった。
このため、鋳造法以外では成型できないL1g型金型金
化合物を有するN1基合金に常温での延性を付与する研
究が盛んに行なわれているが9日本金属学会誌、 4
3(1979)、358.1190に記載されていると
と(、L:b型金属間化合物Ni5A1にBを添加して
常温での延性を改善した報告があるだけである。
化合物を有するN1基合金に常温での延性を付与する研
究が盛んに行なわれているが9日本金属学会誌、 4
3(1979)、358.1190に記載されていると
と(、L:b型金属間化合物Ni5A1にBを添加して
常温での延性を改善した報告があるだけである。
この方法によると、脆かったLla型金型金化間化合物
1JisA1の添加により高延性を有し、破断強度及び
伸びも改良される。しかし、この機械的特性はさほど優
れているとは言えず、実用性に乏しいものであった。
1JisA1の添加により高延性を有し、破断強度及び
伸びも改良される。しかし、この機械的特性はさほど優
れているとは言えず、実用性に乏しいものであった。
一方、B−2型金属間化合物についても、単結晶を用い
た基礎研究が行われているが、L12型金属間化合物と
同様をこ、脆く、塑性加工が不可能なため、現在は、ア
ルニコ磁石等に脆いままの状態で使用されているにすぎ
ない。また、最近では。
た基礎研究が行われているが、L12型金属間化合物と
同様をこ、脆く、塑性加工が不可能なため、現在は、ア
ルニコ磁石等に脆いままの状態で使用されているにすぎ
ない。また、最近では。
F’e−Cr−Al−Nb系合金において、液体急冷法
により急冷凝固することにより、ねばさを有し、電気抵
抗の高いB−2型金属間化合物が得られたという報告が
ある(日本金属学会 春季学会、 1982概要集P
249 )だけである。
により急冷凝固することにより、ねばさを有し、電気抵
抗の高いB−2型金属間化合物が得られたという報告が
ある(日本金属学会 春季学会、 1982概要集P
249 )だけである。
本発明者らは、先に液体急冷法を用いることにより、高
強度、高延性を有するLLa型Ni5A1金属間化合物
が得られることを見出し、特許出願(特願昭57.−5
6226号)したが、引続き、さらに高い強度、良好な
延性を有し、経剤性、ll11酸化性、耐蝕性及び電磁
特性等にも秀れたN1基合金を開発すべく鋭意検討を重
ねた結果、特定の組成よりなるN1基合金の溶湯を急冷
固化すると、B−2型金属間化合物組織を含有し、
Lli型Ni5A1金属間化合物単相合金よりも、さら
に高強度、高延性を有するN1基合金が得られることを
見出し9本発明を完成した。
強度、高延性を有するLLa型Ni5A1金属間化合物
が得られることを見出し、特許出願(特願昭57.−5
6226号)したが、引続き、さらに高い強度、良好な
延性を有し、経剤性、ll11酸化性、耐蝕性及び電磁
特性等にも秀れたN1基合金を開発すべく鋭意検討を重
ねた結果、特定の組成よりなるN1基合金の溶湯を急冷
固化すると、B−2型金属間化合物組織を含有し、
Lli型Ni5A1金属間化合物単相合金よりも、さら
に高強度、高延性を有するN1基合金が得られることを
見出し9本発明を完成した。
すなわち9本発明はA18〜34原子%で、Fe及びC
Oの少なくとも1[1が15原子%より多く、70原子
%以下(Feが15原子%より多く、70原子%以下で
、 Goが25原子%より多(,70原子%以下である
)で残部がSj!質的にN1よりなり、かつB−2型金
属間化合物を含有する高強度及び麓延性N1基合金であ
る。
Oの少なくとも1[1が15原子%より多く、70原子
%以下(Feが15原子%より多く、70原子%以下で
、 Goが25原子%より多(,70原子%以下である
)で残部がSj!質的にN1よりなり、かつB−2型金
属間化合物を含有する高強度及び麓延性N1基合金であ
る。
本発明の合金は、特に高訂で、高F’e及び高CO量組
成領域では、B−2型金属間化合物単相組織で結晶粒径
は、約10μm以下と微細であり、また低Al、高F’
e 、高colt領域では、B−2型金属間化合物の結
晶粒と、 Llt型N1%A1金属間化合物の結晶粒
との混在した組織となり、結晶粒径も11IM以下とさ
らに微細になり、 Lll 5 Ni3Al金属間化合
物単相合金よりも、′高強力を有する。
成領域では、B−2型金属間化合物単相組織で結晶粒径
は、約10μm以下と微細であり、また低Al、高F’
e 、高colt領域では、B−2型金属間化合物の結
晶粒と、 Llt型N1%A1金属間化合物の結晶粒
との混在した組織となり、結晶粒径も11IM以下とさ
らに微細になり、 Lll 5 Ni3Al金属間化合
物単相合金よりも、′高強力を有する。
本発明合金の組成かこついて説明すると、Alが8〜3
4原子%であることが必要であり、 Alが8原子%よ
り少ない場合には、 Alを固溶したN1固溶体となり
、B−2型金属間化合物は得られず、 Alが54原子
%より多い場合には、B−2型金属間化合物の粒界にL
lp型N1xA1金属間化合物が析出した組織となり、
脆くなり、実用性に乏しくなる。
4原子%であることが必要であり、 Alが8原子%よ
り少ない場合には、 Alを固溶したN1固溶体となり
、B−2型金属間化合物は得られず、 Alが54原子
%より多い場合には、B−2型金属間化合物の粒界にL
lp型N1xA1金属間化合物が析出した組織となり、
脆くなり、実用性に乏しくなる。
次にFeとCOに関しては、 Fe及びCOの少なくと
も1種が15原子%より多く、70原子%以下(F’e
が15原子%より多く、70原子%以下で、 Goが2
5原子%より多く、70原子%以下である)であること
が必要であり、 Feが15原子%以下、 Coが25
原子%以下では、L12型Nis Al金属間化合物単
相組織となり強度は改良されない。Feが70原子%よ
り多い場合はP”eAl 、 、J′es A1等が析
出し、また。
も1種が15原子%より多く、70原子%以下(F’e
が15原子%より多く、70原子%以下で、 Goが2
5原子%より多く、70原子%以下である)であること
が必要であり、 Feが15原子%以下、 Coが25
原子%以下では、L12型Nis Al金属間化合物単
相組織となり強度は改良されない。Feが70原子%よ
り多い場合はP”eAl 、 、J′es A1等が析
出し、また。
COが70原子%より多い場合には9粒界にLlx型N
1ylAl金属間化合物が析出したB−2型金属間化合
物となり、双方とも脆くなる。特に9本発明の合金中、
たとえばN1−Al−F’e三元合金では、 Al1
6−34原子915. Fe 20−40原子%+ N
i −Al−G 。
1ylAl金属間化合物が析出したB−2型金属間化合
物となり、双方とも脆くなる。特に9本発明の合金中、
たとえばN1−Al−F’e三元合金では、 Al1
6−34原子915. Fe 20−40原子%+ N
i −Al−G 。
三元合金では、A116〜29原子%、Co50〜60
原子%で、残部が実質的にN1からなる合金が強度的に
みてLl、型Ni5A1金属間化合物単相と比較してか
なり高強度となるので好ましい。
原子%で、残部が実質的にN1からなる合金が強度的に
みてLl、型Ni5A1金属間化合物単相と比較してか
なり高強度となるので好ましい。
本発明の合金に、 Nb、 Ta、 Mo、 V、
Ti、 Mn、 CrZr、 W、 Si、 Y 及
びCuからなる群より選ばれた1種又は2種以上の元素
を合計で2原子%以下で加えると延性を低下させずtこ
耐熱性及び強度をさらに向上させることができる。また
9通常の工業材料中に存在する程度の不純物、たとえば
B、P、AsS等が少量含まれていても9本発明を達成
するのに何ら支障をきたすものではない。
Ti、 Mn、 CrZr、 W、 Si、 Y 及
びCuからなる群より選ばれた1種又は2種以上の元素
を合計で2原子%以下で加えると延性を低下させずtこ
耐熱性及び強度をさらに向上させることができる。また
9通常の工業材料中に存在する程度の不純物、たとえば
B、P、AsS等が少量含まれていても9本発明を達成
するのに何ら支障をきたすものではない。
次に9本発明の合金を得るには、上述のごとく調整した
組成の合金を雰囲気中もしくは真空中で加熱溶融し、溶
融後の液体状態から急冷凝固することが必要であり、そ
の方法として、たとえば冷却速度が約104〜106℃
/secである液体急冷法で有用である。しかも、得ら
れる合金の形状が偏平なリボン状を必要とするときは、
金属からなる回転ロー〜を用いた片ロール法、多ロール
法もしくは遠心急冷法のいずれかを用いることが望まし
くまた9円形断面を有する細線状の合金を得るには回転
している冷却液体中に直接溶湯を噴出して急冷凝固させ
る方法が望ましい。特に高品質の円形断面を有する合金
を製造するには9回転円筒体内に形成された回転冷却液
体中に溶融金属を紡糸ノズルより噴出して急冷凝固する
いわゆる回転液中紡糸法(特開昭55−69948号公
報参照)が工業的により好ましい。
組成の合金を雰囲気中もしくは真空中で加熱溶融し、溶
融後の液体状態から急冷凝固することが必要であり、そ
の方法として、たとえば冷却速度が約104〜106℃
/secである液体急冷法で有用である。しかも、得ら
れる合金の形状が偏平なリボン状を必要とするときは、
金属からなる回転ロー〜を用いた片ロール法、多ロール
法もしくは遠心急冷法のいずれかを用いることが望まし
くまた9円形断面を有する細線状の合金を得るには回転
している冷却液体中に直接溶湯を噴出して急冷凝固させ
る方法が望ましい。特に高品質の円形断面を有する合金
を製造するには9回転円筒体内に形成された回転冷却液
体中に溶融金属を紡糸ノズルより噴出して急冷凝固する
いわゆる回転液中紡糸法(特開昭55−69948号公
報参照)が工業的により好ましい。
本発明の合金は、先に述べたように常温での加工性に優
れ、冷間圧延、冷間線引きが可能で、特に軸線状の合金
は1通常のダイスを使用して断面減少率(圧下率)80
%以上に連続して冷間線引きすることができ、引張強度
も飛躍的に向上させることができる。
れ、冷間圧延、冷間線引きが可能で、特に軸線状の合金
は1通常のダイスを使用して断面減少率(圧下率)80
%以上に連続して冷間線引きすることができ、引張強度
も飛躍的に向上させることができる。
本発明の合金は、耐蝕性、耐酸化性、附疲労性高温強さ
、[磁性性にも優れており、デフスチック、コンクリー
ト等の複合材としての補強用、あるいはファインメツシ
ュフィルター等の種々の工業用材料としても有用である
。
、[磁性性にも優れており、デフスチック、コンクリー
ト等の複合材としての補強用、あるいはファインメツシ
ュフィルター等の種々の工業用材料としても有用である
。
次に本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例1〜5.比較例1〜6
各種組成からなるNi −AI −re及びNi −A
l −C。
l −C。
系合金をアルゴン雰囲気中で溶融後、孔径0 、3 M
REfのμビー製ノズルを用い、アルゴン噴出圧2.0
#/dで回転する2 00 朋*の鋼鉄ロー/l/ (
3500rpm )表面に噴出して厚さ50μm前後9
幅約2耀のリボンを作成した。この試料をインストロン
型引張試験機を用い、常温にて歪速度4.17X10−
’/secの条件下で、破断強度及び延性の評価として
180°密着曲げ性について測定すると同時に、X線回
析及び透過電顕観察によって同定した結晶組織の結果を
表−1にまとめて示す。
REfのμビー製ノズルを用い、アルゴン噴出圧2.0
#/dで回転する2 00 朋*の鋼鉄ロー/l/ (
3500rpm )表面に噴出して厚さ50μm前後9
幅約2耀のリボンを作成した。この試料をインストロン
型引張試験機を用い、常温にて歪速度4.17X10−
’/secの条件下で、破断強度及び延性の評価として
180°密着曲げ性について測定すると同時に、X線回
析及び透過電顕観察によって同定した結晶組織の結果を
表−1にまとめて示す。
表−1
表−1より、実験/F、、2〜4,8.9は本発明の合
金で、0.1〜5μmの微細結晶粒径を有し、B−2型
金属間化合物単相及びB−2型金属間化合物とLl□型
Nis Al金属間化合物の混在相組織であった。特に
、実験f5においては、化合物粒径が0.2戸以下と微
細であり、高強度、高延性を有していた。実験410は
、 Al量が少ないため、N1の固溶体となり、破断強
度は低かった。また、実験/に1,5,7.11はそれ
ぞれAI、 Fe、 Co Jiが多いため、結晶組織
が粒界にLlt型DHs Al金属間化合物が析出した
B−2型金属間化合物相であったり、また規則度の高い
F′e7uの析出を伴ったりして、延性ははとんどなく
なり、実用に乏しいものであった。実験f6は、Fee
lが少ないため、L12mNi5A1金属間化合物単相
となり9本発明合金と比較して強度は低かった。
金で、0.1〜5μmの微細結晶粒径を有し、B−2型
金属間化合物単相及びB−2型金属間化合物とLl□型
Nis Al金属間化合物の混在相組織であった。特に
、実験f5においては、化合物粒径が0.2戸以下と微
細であり、高強度、高延性を有していた。実験410は
、 Al量が少ないため、N1の固溶体となり、破断強
度は低かった。また、実験/に1,5,7.11はそれ
ぞれAI、 Fe、 Co Jiが多いため、結晶組織
が粒界にLlt型DHs Al金属間化合物が析出した
B−2型金属間化合物相であったり、また規則度の高い
F′e7uの析出を伴ったりして、延性ははとんどなく
なり、実用に乏しいものであった。実験f6は、Fee
lが少ないため、L12mNi5A1金属間化合物単相
となり9本発明合金と比較して強度は低かった。
実施例6(実験屋12)
N 1s6Also F ess合金をアルゴン雰囲気
中で溶融した後、アルゴンガス噴出圧3.8kg/dで
、孔径0.12+1#の〜ビー製゛紡糸ノズルにより、
300 rpmで回転している内径500 幀の円
筒ドラム内に形成された温度4℃、深さ21の回転冷却
水中に噴出して急冷凝固させ、均一な120μm直径を
有する連続細線を得た。
中で溶融した後、アルゴンガス噴出圧3.8kg/dで
、孔径0.12+1#の〜ビー製゛紡糸ノズルにより、
300 rpmで回転している内径500 幀の円
筒ドラム内に形成された温度4℃、深さ21の回転冷却
水中に噴出して急冷凝固させ、均一な120μm直径を
有する連続細線を得た。
この時、紡糸ノズルと回転冷却液面との距離は1Hに保
持し、紡糸ノズμより噴出された溶融金属流とその回転
冷却液面とのなす角は70°であった。
持し、紡糸ノズμより噴出された溶融金属流とその回転
冷却液面とのなす角は70°であった。
得られた金属細線の破断強度は、128#/j、伸び1
096で、 180’密着曲げが可能であった。
096で、 180’密着曲げが可能であった。
次にこの細線を市販されているダイヤモンドダイスを用
い、中間焼なましをせずに連続して冷間線引きを行い、
細線の直径100μmの時には(圧下率31%)、破断
強度150〜/−9伸び5%、またさらに伸線を行い細
線の直径38μmの時には(圧下率90%)、破断強度
264峙/−1伸び2.596と飛躍的に強度を向上さ
せることができた。また。
い、中間焼なましをせずに連続して冷間線引きを行い、
細線の直径100μmの時には(圧下率31%)、破断
強度150〜/−9伸び5%、またさらに伸線を行い細
線の直径38μmの時には(圧下率90%)、破断強度
264峙/−1伸び2.596と飛躍的に強度を向上さ
せることができた。また。
この細線の組織をX線回析、先頭及び透過[顧にて観察
すると、化合物粒径が1〜2μmのB−2型金属間化合
物とLlz型N15AI金属間化合物の混在相組織であ
った。
すると、化合物粒径が1〜2μmのB−2型金属間化合
物とLlz型N15AI金属間化合物の混在相組織であ
った。
代理人 児 玉 雄 三
手続補正書(自発)
昭和58年 3月λZ日
特許庁長官 殿
1、事件の表示
特願昭57−150361号
2、発明の名称
Ni基合金
3、補正をする者
事件との関係 特許出願人
4、代理人
明細書の発明の詳細な説明の欄
6、補正の内容
+11明細書第2頁第6行目の「を有する」を削除する
。
。
(2)同書同頁箱11〜12行目の「成型できないし1
2型金属間化合物を有するNi基合金」を「成型できな
いNi基L12型金属間化合物」と訂正する。
2型金属間化合物を有するNi基合金」を「成型できな
いNi基L12型金属間化合物」と訂正する。
(3)同書同頁第17〜18行目の「脆かったLb型金
金属間化合物Ni3AlがBの添加により」を[脆かっ
たL1!型Ni3^l金属間化合物がBの添加により」
と訂正する。
金属間化合物Ni3AlがBの添加により」を[脆かっ
たL1!型Ni3^l金属間化合物がBの添加により」
と訂正する。
(4)同書第3頁第16行目の「経剤性」を「経済性」
と訂正する。
と訂正する。
(5)同書第6頁第1行目の[L12型Nia八lへ属
間化合物単相と比較して」を「L12型Nia Al金
属間化合物単相合金と比較して」と訂正する。
間化合物単相と比較して」を「L12型Nia Al金
属間化合物単相合金と比較して」と訂正する。
(6)同書同頁第5行目の「元素を合計で2原子%以下
で」を「元素を合計で2.5原子%以下で」と訂正する
。
で」を「元素を合計で2.5原子%以下で」と訂正する
。
(7)同書第頁第16行目の「液体急冷法で」を「液体
急冷法が」と訂正する。
急冷法が」と訂正する。
(8)同書第頁第16行目の「多ロール法」をし双ロー
ル法」と訂正する。
ル法」と訂正する。
(9)同書第9頁第18行目のrNi55 Al2OF
e35JをrNi45 Al2OFe35Jと訂正する
。
e35JをrNi45 Al2OFe35Jと訂正する
。
Claims (1)
- (1) Alが8〜34原子%で、 Fe及びCOの少
なくとも1種が15原子%より多く、70原子%以下(
Feが15原子%より多く、70原子%以下で。 Coが25原子%より多く、70原子%以下である)で
、残部が実質的にN1よりなり、かつB−2型金属間化
合物を含有する高強度及び高延性N1基合金。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15036182A JPS5941431A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | Ni基合金 |
CA000422679A CA1222893A (en) | 1982-03-08 | 1983-03-02 | Nickel-based alloy |
EP83301155A EP0093487B1 (en) | 1982-03-08 | 1983-03-04 | Nickel-based alloy |
DE8383301155T DE3380525D1 (en) | 1982-03-08 | 1983-03-04 | Nickel-based alloy |
US06/473,301 US4642145A (en) | 1982-03-08 | 1983-03-08 | Nickel alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15036182A JPS5941431A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | Ni基合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5941431A true JPS5941431A (ja) | 1984-03-07 |
JPH0260747B2 JPH0260747B2 (ja) | 1990-12-18 |
Family
ID=15495306
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15036182A Granted JPS5941431A (ja) | 1982-03-08 | 1982-08-30 | Ni基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5941431A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03146112A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-21 | Air Prod And Chem Inc | 化学的空気分離方法 |
CN115124287A (zh) * | 2022-07-08 | 2022-09-30 | 中国矿业大学 | 一种多功能混凝土及其制备方法 |
RU2806693C1 (ru) * | 2023-05-25 | 2023-11-03 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Аморфный стеклометаллический арматурный элемент для дисперсного армирования бетона |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP15036182A patent/JPS5941431A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03146112A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-21 | Air Prod And Chem Inc | 化学的空気分離方法 |
CN115124287A (zh) * | 2022-07-08 | 2022-09-30 | 中国矿业大学 | 一种多功能混凝土及其制备方法 |
CN115124287B (zh) * | 2022-07-08 | 2022-12-06 | 中国矿业大学 | 一种多功能混凝土及其制备方法 |
RU2806693C1 (ru) * | 2023-05-25 | 2023-11-03 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Аморфный стеклометаллический арматурный элемент для дисперсного армирования бетона |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0260747B2 (ja) | 1990-12-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0675209B1 (en) | High strength aluminum-based alloy | |
JPH0347941A (ja) | 高力マグネシウム基合金 | |
JP2005504882A (ja) | バルク凝固非晶質合金組成物を改良する方法及びそれから作られた鋳造品 | |
JPS59107041A (ja) | 金属間化合物相に強度および延性を付与する方法 | |
JPH0835029A (ja) | 高強度高延性鋳造アルミニウム合金およびその製造方法 | |
JPH0693363A (ja) | 高力、耐熱アルミニウム基合金 | |
US4642145A (en) | Nickel alloy | |
JPH07238336A (ja) | 高強度アルミニウム基合金 | |
EP0540055B1 (en) | High-strength and high-toughness aluminum-based alloy | |
JPH05222491A (ja) | 高強度急冷凝固合金 | |
JPH09263915A (ja) | 高強度、高延性アルミニウム基合金 | |
JPH05345961A (ja) | 高靭性高強度非晶質合金材料の製造方法 | |
JP2807374B2 (ja) | 高強度マグネシウム基合金およびその集成固化材 | |
JPH0748646A (ja) | 高強度マグネシウム基合金及びその製造方法 | |
JPS5941431A (ja) | Ni基合金 | |
JP4169941B2 (ja) | 曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出形材およびその製造方法 | |
JPS63277738A (ja) | A1基合金 | |
JP3485961B2 (ja) | 高強度アルミニウム基合金 | |
JPH0892680A (ja) | 高強度アルミニウム基合金 | |
JPH08134614A (ja) | 超塑性マグネシウム合金材の製造法 | |
JPH05311359A (ja) | 高強度アルミニウム基合金及びその集成固化材 | |
JPH0147540B2 (ja) | ||
EP0540054A1 (en) | High-strength and high-toughness aluminum-based alloy | |
JP3245781B2 (ja) | 単伸線用ステンレス鋼とその製造方法 | |
JPS63243208A (ja) | 過共晶Al−Si系合金における初晶Si微細化材の製造方法 |