JP3245781B2 - 単伸線用ステンレス鋼とその製造方法 - Google Patents
単伸線用ステンレス鋼とその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は単伸線用ステンレス鋼と
その製造方法に関し、更に詳しくは、線径２５μｍ以下
の極細線にまで安定して伸線することができるステンレ
ス鋼とそれを製造する方法に関する。
その製造方法に関し、更に詳しくは、線径２５μｍ以下
の極細線にまで安定して伸線することができるステンレ
ス鋼とそれを製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】線径が８０μｍ以下のステンレス鋼単伸
線は、例えば、ＩＣプリント基板用のメッシュ，ファイ
ンメッシュ金網，精密フィルタなどの材料として注目を
集めている。この単伸線は、例えば、ＳＵＳ３０４やＳ
ＵＳ３１６などのステンレス鋼のインゴットを連続的に
伸線して製造されている。この場合に重要なことは、伸
線過程で断線事故が起こらないことである。
線は、例えば、ＩＣプリント基板用のメッシュ，ファイ
ンメッシュ金網，精密フィルタなどの材料として注目を
集めている。この単伸線は、例えば、ＳＵＳ３０４やＳ
ＵＳ３１６などのステンレス鋼のインゴットを連続的に
伸線して製造されている。この場合に重要なことは、伸
線過程で断線事故が起こらないことである。
【０００３】一般に、ステンレス鋼の伸線時における断
線の原因は、表面疵もさることながら、大部分は、ステ
ンレス鋼の溶製時に鋼組織に析出生成するＡｌ2 Ｏ3 ，
ＴｉＯ2 ，ＳｉＯ2 ，ＣａＯなどの酸化物系介在物にあ
るということが知られている。そのため、単伸線の製造
に用いるステンレス鋼に対しては、溶製後のインゴット
に更に、例えばＣａＯ−ＣａＦ2 系フラックスを用いた
エレクトロスラグ再溶解（Electro Slag Remelting, 以
下、ＥＳＲという）を施している。
線の原因は、表面疵もさることながら、大部分は、ステ
ンレス鋼の溶製時に鋼組織に析出生成するＡｌ2 Ｏ3 ，
ＴｉＯ2 ，ＳｉＯ2 ，ＣａＯなどの酸化物系介在物にあ
るということが知られている。そのため、単伸線の製造
に用いるステンレス鋼に対しては、溶製後のインゴット
に更に、例えばＣａＯ−ＣａＦ2 系フラックスを用いた
エレクトロスラグ再溶解（Electro Slag Remelting, 以
下、ＥＳＲという）を施している。
【０００４】このＥＳＲを行なうと、得られた鋼塊で
は、ＥＳＲ前の鋼塊の場合に比べて、Ａｌ2Ｏ3などの介
在物の生成量が低減し、しかもこれら介在物の粒径も微
細になる。したがって、ＥＳＲを行なったステンレス鋼
では、伸線時における介在物の影響が少なくなり、その
結果、断線も起こりにくくなるのである。例えば、Ａ
ｌ：０．００５１重量％，Ｏ：０．００８６重量％が含
有されているＳＵＳ３１６であって、倍率４００倍，３
０視野，検鏡面積２cm2の検鏡条件で、ＡＳＴＭ−Ａ法
によるＤ系介在物のうちのＡｌ2Ｏ3系の存在個数を測定
したときに、介在物の全体個数２９７個，介在物の平均
粒径２．０μｍ，介在物の最大粒径１３．０μｍである
ステンレス鋼に、３０％ＣａＯ−７０％ＣａＦ 2 をフラ
ックスとし、雰囲気は乾燥空気であるＥＳＲを行なう
と、得られた鋼塊では、Ａｌ2Ｏ3介在物の全体個数は１
１５個へと減少し、介在物の大きさは平均粒径１．７μ
ｍへと微細化し、また介在物の最大粒径も７．５μｍへ
と微細化する。そして、鋼塊中のＡｌ，Ｏの各含有量
は、それぞれ、０．００２０重量％，０．００３０重量
％へと低減する例が知られている。
は、ＥＳＲ前の鋼塊の場合に比べて、Ａｌ2Ｏ3などの介
在物の生成量が低減し、しかもこれら介在物の粒径も微
細になる。したがって、ＥＳＲを行なったステンレス鋼
では、伸線時における介在物の影響が少なくなり、その
結果、断線も起こりにくくなるのである。例えば、Ａ
ｌ：０．００５１重量％，Ｏ：０．００８６重量％が含
有されているＳＵＳ３１６であって、倍率４００倍，３
０視野，検鏡面積２cm2の検鏡条件で、ＡＳＴＭ−Ａ法
によるＤ系介在物のうちのＡｌ2Ｏ3系の存在個数を測定
したときに、介在物の全体個数２９７個，介在物の平均
粒径２．０μｍ，介在物の最大粒径１３．０μｍである
ステンレス鋼に、３０％ＣａＯ−７０％ＣａＦ 2 をフラ
ックスとし、雰囲気は乾燥空気であるＥＳＲを行なう
と、得られた鋼塊では、Ａｌ2Ｏ3介在物の全体個数は１
１５個へと減少し、介在物の大きさは平均粒径１．７μ
ｍへと微細化し、また介在物の最大粒径も７．５μｍへ
と微細化する。そして、鋼塊中のＡｌ，Ｏの各含有量
は、それぞれ、０．００２０重量％，０．００３０重量
％へと低減する例が知られている。
【０００５】このような処置が施されることにより、現
在では、線径が３０〜８０μｍ程度の単伸線であれば、
断線を起こすことなく安定して連続伸線が可能になって
いる。
在では、線径が３０〜８０μｍ程度の単伸線であれば、
断線を起こすことなく安定して連続伸線が可能になって
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、単伸線に関
しては、最近、線径が１０〜２０μｍ程度の極細線に対
する要求が高まっている。このような極細線を安定して
伸線するためには、用いるステンレス鋼の上記介在物を
従来以上に微細化し、しかもその生成個数を減少させる
ことが必要になる。
しては、最近、線径が１０〜２０μｍ程度の極細線に対
する要求が高まっている。このような極細線を安定して
伸線するためには、用いるステンレス鋼の上記介在物を
従来以上に微細化し、しかもその生成個数を減少させる
ことが必要になる。
【０００７】しかしながら、このような極細の単伸線を
断線事故をおこすことなく連続伸線することができる鋼
種はいまだ安定して供給されていないのが現状である。
本発明は、上記した問題を解決し、線径が２５μｍ以下
の極細線を安定して連続伸線することができるステンレ
ス鋼とその製造方法の提供を目的とする。
断線事故をおこすことなく連続伸線することができる鋼
種はいまだ安定して供給されていないのが現状である。
本発明は、上記した問題を解決し、線径が２５μｍ以下
の極細線を安定して連続伸線することができるステンレ
ス鋼とその製造方法の提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記した目
的を達成することを目的として、ＥＳＲの過程における
介在物の生成機構に関し、以下のような考察を加えた。
すなわち、まず介在物はＡｌ2 Ｏ3 に代表される酸化物
である。そして、この介在物は、ＥＳＲによる溶鋼の中
に、最初は微細粒子として生成し、これら粒子はＥＳＲ
の過程で溶鋼中を拡散流動して互いに集合しあい粒径が
大きくなっていく。
的を達成することを目的として、ＥＳＲの過程における
介在物の生成機構に関し、以下のような考察を加えた。
すなわち、まず介在物はＡｌ2 Ｏ3 に代表される酸化物
である。そして、この介在物は、ＥＳＲによる溶鋼の中
に、最初は微細粒子として生成し、これら粒子はＥＳＲ
の過程で溶鋼中を拡散流動して互いに集合しあい粒径が
大きくなっていく。
【０００９】したがって、ＥＳＲ後に得られる鋼塊中の
介在物を微細化し、また生成個数を減少させるために
は、ＥＳＲの過程で上記した介在物の微細粒子の生成を
抑制すればよい。そのためには、ＥＳＲを施すインゴッ
ト中のＡｌ等の成分の含有量を減少させ、また、酸素濃
度を低減すればよいことになる。しかしながら、インゴ
ットとして、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６の鋼種を用い
る場合、それぞれの成分はＪＩＳ規格で定められている
という問題があり、インゴット成分を調整して上記した
微細粒子の生成を抑制するということは困難である。
介在物を微細化し、また生成個数を減少させるために
は、ＥＳＲの過程で上記した介在物の微細粒子の生成を
抑制すればよい。そのためには、ＥＳＲを施すインゴッ
ト中のＡｌ等の成分の含有量を減少させ、また、酸素濃
度を低減すればよいことになる。しかしながら、インゴ
ットとして、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６の鋼種を用い
る場合、それぞれの成分はＪＩＳ規格で定められている
という問題があり、インゴット成分を調整して上記した
微細粒子の生成を抑制するということは困難である。
【００１０】ところで、従来のＥＳＲは、通常、大気雰
囲気下で行なわれている。換言すれば、溶鋼の酸素濃度
と、溶鋼の上に位置するフラックス（例えばＣａＯ−Ｃ
ａＦ 2 系フラックス）の酸素濃度およびモールド内雰囲
気中の酸素分圧との間で相互に平衡関係を保持した状態
でＥＳＲは進行することになる。したがって、モールド
内雰囲気中の酸素分圧を低めて上記平衡関係を崩すこと
ができれば、ＥＳＲの過程で、溶鋼中酸素の脱酸が進行
し、その結果、上記した介在物の微細粒子の生成機会も
減少して、介在物の微細化，生成個数の減少が実現で
き、もって、極細線用のステンレス鋼が得られるものと
考えられる。
囲気下で行なわれている。換言すれば、溶鋼の酸素濃度
と、溶鋼の上に位置するフラックス（例えばＣａＯ−Ｃ
ａＦ 2 系フラックス）の酸素濃度およびモールド内雰囲
気中の酸素分圧との間で相互に平衡関係を保持した状態
でＥＳＲは進行することになる。したがって、モールド
内雰囲気中の酸素分圧を低めて上記平衡関係を崩すこと
ができれば、ＥＳＲの過程で、溶鋼中酸素の脱酸が進行
し、その結果、上記した介在物の微細粒子の生成機会も
減少して、介在物の微細化，生成個数の減少が実現で
き、もって、極細線用のステンレス鋼が得られるものと
考えられる。
【００１１】本発明者らは上記した考察に基づき、ＳＵ
Ｓ３０４，ＳＵＳ３１６相当の鋼種について鋭意研究を
重ねた結果、本発明の線径２５μｍ以下の単伸線用ステ
ンレス鋼とその製造方法を開発するに至った。すなわ
ち、本発明の線径２５μｍ以下の単伸線用ステンレス鋼
は、Ｃ：０．０８重量％以下，Ｓｉ：０．１０重量％以
下，Ｍｎ：２．０重量％以下，Ｐ：０．０４５重量％以
下，Ｓ：０．０１０重量％以下，Ｎｉ：８〜１２重量
％，Ｃｒ：１６〜２０重量％，Ｍｏ：３．０重量％以
下，Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％，Ａｌ：０．００２
０重量％以下，Ｔｉ：０．１０重量％以下，Ｃａ：０．
００５重量％以下，Ｏ：０．００２０重量％以下，残部
がＦｅと不可避的不純物から成り、酸化物系介在物の最
大粒径が７．５μｍ以下であることを特徴とし、その製
造方法は、Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を含有し、前
記Ｃｕ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵＳ３１
６に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０重量％
以下である）をＥＳＲする際に、モールド内雰囲気を、
減圧，真空または密閉Ａｒ雰囲気にすることを特徴とす
る。
Ｓ３０４，ＳＵＳ３１６相当の鋼種について鋭意研究を
重ねた結果、本発明の線径２５μｍ以下の単伸線用ステ
ンレス鋼とその製造方法を開発するに至った。すなわ
ち、本発明の線径２５μｍ以下の単伸線用ステンレス鋼
は、Ｃ：０．０８重量％以下，Ｓｉ：０．１０重量％以
下，Ｍｎ：２．０重量％以下，Ｐ：０．０４５重量％以
下，Ｓ：０．０１０重量％以下，Ｎｉ：８〜１２重量
％，Ｃｒ：１６〜２０重量％，Ｍｏ：３．０重量％以
下，Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％，Ａｌ：０．００２
０重量％以下，Ｔｉ：０．１０重量％以下，Ｃａ：０．
００５重量％以下，Ｏ：０．００２０重量％以下，残部
がＦｅと不可避的不純物から成り、酸化物系介在物の最
大粒径が７．５μｍ以下であることを特徴とし、その製
造方法は、Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を含有し、前
記Ｃｕ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵＳ３１
６に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０重量％
以下である）をＥＳＲする際に、モールド内雰囲気を、
減圧，真空または密閉Ａｒ雰囲気にすることを特徴とす
る。
【００１２】本発明のステンレス鋼は、Ｃｕ：０．０７
〜２．０重量％を含有し、それ以外の成分組成はＳＵＳ
３０４またはＳＵＳ３１６に相当する鋼種（但し、Ｍｏ
の含有量は３．０重量％以下である）に後述するＥＳＲ
を施すことにより製造される。そして、生成する介在物
の最大粒径が７．５μｍ以下であることを特徴としてい
る。ここで、介在物の最大粒径を７．５μｍ以下と規定
する理由は、最大粒径が７．５μｍより大きい介在物が
存在しているステンレス鋼はそれを伸線すると断線事故
が多発し、線径が２５μｍ以下の極細線を安定して連続
伸線することができなくなるからである。
〜２．０重量％を含有し、それ以外の成分組成はＳＵＳ
３０４またはＳＵＳ３１６に相当する鋼種（但し、Ｍｏ
の含有量は３．０重量％以下である）に後述するＥＳＲ
を施すことにより製造される。そして、生成する介在物
の最大粒径が７．５μｍ以下であることを特徴としてい
る。ここで、介在物の最大粒径を７．５μｍ以下と規定
する理由は、最大粒径が７．５μｍより大きい介在物が
存在しているステンレス鋼はそれを伸線すると断線事故
が多発し、線径が２５μｍ以下の極細線を安定して連続
伸線することができなくなるからである。
【００１３】このステンレス鋼において、Ｃの含有量が
多すぎると、炭化物の生成量が多くなって伸線時におけ
る断線事故を起こしやすくなるので、Ｃの含有量は0.０
８重量％以下に規制されている。また、Ｓｉは介在物の
生成元素であり、更にはあまり多く含有されているとそ
の鋼の引張強度が高くなって伸線性の低下を招くように
なるので、Ｓｉの含有量は0.１０重量％以下に規制され
る。
多すぎると、炭化物の生成量が多くなって伸線時におけ
る断線事故を起こしやすくなるので、Ｃの含有量は0.０
８重量％以下に規制されている。また、Ｓｉは介在物の
生成元素であり、更にはあまり多く含有されているとそ
の鋼の引張強度が高くなって伸線性の低下を招くように
なるので、Ｓｉの含有量は0.１０重量％以下に規制され
る。
【００１４】Ｍｎ，Ｐは、ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６
のＪＩＳ規格を満足するように、その含有量は、それぞ
れ、2.０重量％以下，0.０４５重量％以下に設定され
る。Ｓの含有量が多すぎると、生成する硫化物の作用で
伸線性の低下が引き起こされるので、その含有量は0.０
１０重量％以下に規制される。Ｎｉ，Ｃｒはいずれもス
テンレス鋼にとっての必須成分であり、ＳＵＳ３０４，
ＳＵＳ３１６のＪＩＳ規格を満足するように、それらの
含有量は、それぞれ、８〜１２重量％，１６〜２０重量
％の範囲内に設定される。
のＪＩＳ規格を満足するように、その含有量は、それぞ
れ、2.０重量％以下，0.０４５重量％以下に設定され
る。Ｓの含有量が多すぎると、生成する硫化物の作用で
伸線性の低下が引き起こされるので、その含有量は0.０
１０重量％以下に規制される。Ｎｉ，Ｃｒはいずれもス
テンレス鋼にとっての必須成分であり、ＳＵＳ３０４，
ＳＵＳ３１６のＪＩＳ規格を満足するように、それらの
含有量は、それぞれ、８〜１２重量％，１６〜２０重量
％の範囲内に設定される。
【００１５】Ｍｏもまた、ＪＩＳ規格を満足するよう
に、３重量％以下に設定される。Ｃｕは、その含有量が
０．０７重量％以上になると伸線性が向上する。この伸
線性の確保とＪＩＳ規格を満足させるために、Ｃｕの含
有量は、０．０７〜２．０重量％の範囲内に設定され
る。Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｏは、いずれもＡｌ2Ｏ3，Ｔｉ
Ｏ2，ＣａＯなど介在物の生成元素である。本発明のス
テンレス鋼においては、後述のＥＳＲによって、Ａｌは
０．００２０重量％以下，Ｔｉは０．１０重量％以下，
および、Ｃａは０．００５重量％以下に制御される。そ
の結果、Ｏの含有量は０．００２０重量％以下になる。
逆言すると、Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａの含有量が上記値を超え
るようなＥＳＲを行なうと、得られたステンレス鋼に
は、最大粒径が７．５μｍ以上である上記介在物が多数
生成するようになり、線径２５μｍ以下の極細線の安定
伸線ができなくなる。
に、３重量％以下に設定される。Ｃｕは、その含有量が
０．０７重量％以上になると伸線性が向上する。この伸
線性の確保とＪＩＳ規格を満足させるために、Ｃｕの含
有量は、０．０７〜２．０重量％の範囲内に設定され
る。Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｏは、いずれもＡｌ2Ｏ3，Ｔｉ
Ｏ2，ＣａＯなど介在物の生成元素である。本発明のス
テンレス鋼においては、後述のＥＳＲによって、Ａｌは
０．００２０重量％以下，Ｔｉは０．１０重量％以下，
および、Ｃａは０．００５重量％以下に制御される。そ
の結果、Ｏの含有量は０．００２０重量％以下になる。
逆言すると、Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａの含有量が上記値を超え
るようなＥＳＲを行なうと、得られたステンレス鋼に
は、最大粒径が７．５μｍ以上である上記介在物が多数
生成するようになり、線径２５μｍ以下の極細線の安定
伸線ができなくなる。
【００１６】このステンレス鋼は次のようにして製造さ
れる。まず、Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を含有し、
それ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵＳ３１６
に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０重量％以
下である）が溶製される。そして、そのインゴットをポ
ールとしてＥＳＲが行なわれる。このＥＳＲに用いるフ
ラックスとしては、格別限定されるものではないが、Ａ
ｌ2Ｏ3低減効果が大きいということから、例えば３０％
Ｃａ−７０％ＣａＦ 2 のようなＣａＯ−ＣａＦ 2 系フラッ
クスが好適である。
れる。まず、Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を含有し、
それ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵＳ３１６
に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０重量％以
下である）が溶製される。そして、そのインゴットをポ
ールとしてＥＳＲが行なわれる。このＥＳＲに用いるフ
ラックスとしては、格別限定されるものではないが、Ａ
ｌ2Ｏ3低減効果が大きいということから、例えば３０％
Ｃａ−７０％ＣａＦ 2 のようなＣａＯ−ＣａＦ 2 系フラッ
クスが好適である。
【００１７】ＥＳＲは密閉モールドの中で行なわれる。
そして、モールド内の雰囲気は、減圧，真空，密閉Ａｒ
雰囲気のいずれかに維持される。このような雰囲気下で
ＥＳＲを行なうことにより、溶鋼，フラックスへの外部
からの連続した酸素供給は遮断される。そのため、この
モールド内の密閉空間において、モールド内雰囲気の酸
素分圧とフラックス中の酸素濃度と溶鋼中の酸素濃度と
の相互の間では、溶鋼中の酸素がモールド内雰囲気へと
移動するように全体の平衡関係が動く。すなわち、溶鋼
中の酸素がＥＳＲの過程で脱酸して濃度低下することに
なる。
そして、モールド内の雰囲気は、減圧，真空，密閉Ａｒ
雰囲気のいずれかに維持される。このような雰囲気下で
ＥＳＲを行なうことにより、溶鋼，フラックスへの外部
からの連続した酸素供給は遮断される。そのため、この
モールド内の密閉空間において、モールド内雰囲気の酸
素分圧とフラックス中の酸素濃度と溶鋼中の酸素濃度と
の相互の間では、溶鋼中の酸素がモールド内雰囲気へと
移動するように全体の平衡関係が動く。すなわち、溶鋼
中の酸素がＥＳＲの過程で脱酸して濃度低下することに
なる。
【００１８】雰囲気としては、減圧雰囲気，真空雰囲
気，密閉Ａｒ雰囲気のいずれかが適宜に選定される。減
圧雰囲気の場合は、0.５〜４００Torrであることが好ま
しい。４００Torrより低い減圧状態では、酸素分圧が高
くなっていて、溶鋼の脱酸が円滑に進まず、比較的大き
な介在物が生成するようになり、また0.５Torrより高く
しても、Ｍｎ，Ｃｕなどの蒸発しやすい元素が損失し、
コスト的にデメリットになるからである。
気，密閉Ａｒ雰囲気のいずれかが適宜に選定される。減
圧雰囲気の場合は、0.５〜４００Torrであることが好ま
しい。４００Torrより低い減圧状態では、酸素分圧が高
くなっていて、溶鋼の脱酸が円滑に進まず、比較的大き
な介在物が生成するようになり、また0.５Torrより高く
しても、Ｍｎ，Ｃｕなどの蒸発しやすい元素が損失し、
コスト的にデメリットになるからである。
【００１９】真空雰囲気の場合は、その真空度を１×１
０-2Torr以下に設定することが好ましい。このような高
真空でＥＳＲを行なうと、生成する介在物は非常に微細
となり、しかも生成個数が非常に少なくなるからであ
る。密閉Ａｒ雰囲気の場合は、Ａｒ分圧を５０〜７６０
Torrに設定することが好ましい。Ａｒ分圧が５０Torrよ
り低い場合は、減圧雰囲気の場合と同じように、蒸発し
やすい元素の損失が起こり、また７６０Torrより高い場
合は、モールド内雰囲気は全体として加圧状態になるた
め、加圧のための装置が必要になり、初期コストアップ
となるからである。
０-2Torr以下に設定することが好ましい。このような高
真空でＥＳＲを行なうと、生成する介在物は非常に微細
となり、しかも生成個数が非常に少なくなるからであ
る。密閉Ａｒ雰囲気の場合は、Ａｒ分圧を５０〜７６０
Torrに設定することが好ましい。Ａｒ分圧が５０Torrよ
り低い場合は、減圧雰囲気の場合と同じように、蒸発し
やすい元素の損失が起こり、また７６０Torrより高い場
合は、モールド内雰囲気は全体として加圧状態になるた
め、加圧のための装置が必要になり、初期コストアップ
となるからである。
【００２０】本発明のＥＳＲは、対象とする鋼材に対し
て１回行なえばよいが、２回以上連続して行なうと、介
在物の微細化を一層進めることができ、また生成個数を
一層減少させることができる。また同一の鋼材に対し複
数回の上記ＥＳＲを行なう際に、例えば、最初のＥＳＲ
は密閉Ａｒ雰囲気で行ない、得られた鋼塊に対し２回目
のＥＳＲは真空雰囲気で行なうというように、各雰囲気
を順次組合せてＥＳＲを行なってもよい。このようなＥ
ＳＲの行ない方も、介在物の更なる微細化や生成個数の
減少にとって好適である。
て１回行なえばよいが、２回以上連続して行なうと、介
在物の微細化を一層進めることができ、また生成個数を
一層減少させることができる。また同一の鋼材に対し複
数回の上記ＥＳＲを行なう際に、例えば、最初のＥＳＲ
は密閉Ａｒ雰囲気で行ない、得られた鋼塊に対し２回目
のＥＳＲは真空雰囲気で行なうというように、各雰囲気
を順次組合せてＥＳＲを行なってもよい。このようなＥ
ＳＲの行ない方も、介在物の更なる微細化や生成個数の
減少にとって好適である。
【００２１】
【実施例１】実施例１ Ｃ：０．０６５重量％，Ｓｉ：０．２８重量％，Ｍｎ：
０．３５重量％，Ｐ：０．０１８重量％，Ｓ：０．００
１重量％以下，Ｎｉ：８．３７重量％，Ｃｒ：１８．０
５重量％，Ｍｏ：０．０５重量％，Ｃｕ：０．０７重量
％，Ａｌ：０．００１３重量％，Ｔｉ：０．０１重量％
以下，Ｃａ：０．０００５重量％，Ｏ：０．００６３重
量％，残部はＦｅから成る、ＣｕおよびＭｏ以外の成分
組成はＳＵＳ３０４に相当する鋼材を用意した。
０．３５重量％，Ｐ：０．０１８重量％，Ｓ：０．００
１重量％以下，Ｎｉ：８．３７重量％，Ｃｒ：１８．０
５重量％，Ｍｏ：０．０５重量％，Ｃｕ：０．０７重量
％，Ａｌ：０．００１３重量％，Ｔｉ：０．０１重量％
以下，Ｃａ：０．０００５重量％，Ｏ：０．００６３重
量％，残部はＦｅから成る、ＣｕおよびＭｏ以外の成分
組成はＳＵＳ３０４に相当する鋼材を用意した。
【００２２】この鋼材につき、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ
系介在物のうちＡｌ2 Ｏ3 系のものを検鏡測定してその
個数，粒径を計測した。検鏡条件は、倍率４００倍で、
３０視野，検鏡面積を２cm2 とした。その結果を表１に
示した。
系介在物のうちＡｌ2 Ｏ3 系のものを検鏡測定してその
個数，粒径を計測した。検鏡条件は、倍率４００倍で、
３０視野，検鏡面積を２cm2 とした。その結果を表１に
示した。
【００２３】
【表１】
【００２４】この鋼材をポールにして、モールド内にＡ
ｒを１００l/min の流量で流しながら、Ａｒ分圧が７６
０Torrの雰囲気中でＥＳＲを行なった。得られた鋼塊の
組成は、Ｃ：0.０６５重量％，Ｓｉ：0.１５重量％，Ｍ
ｎ：0.３５重量％，Ｐ：0.０１８重量％，Ｓ：0.００１
重量％以下，Ｎｉ：8.３８重量％，Ｃｒ：１8.０３重量
％，Ｍｏ：0.０５重量％，Ｃｕ：0.０７重量％，Ａｌ：
0.０００８重量％，Ｔｉ：0.０１重量％以下，Ｃａ：0.
０００５重量％，Ｏ：0.００１１重量％，残部がＦｅで
あり、Ａｌ含有量，酸素濃度は大幅に低減していた。
ｒを１００l/min の流量で流しながら、Ａｒ分圧が７６
０Torrの雰囲気中でＥＳＲを行なった。得られた鋼塊の
組成は、Ｃ：0.０６５重量％，Ｓｉ：0.１５重量％，Ｍ
ｎ：0.３５重量％，Ｐ：0.０１８重量％，Ｓ：0.００１
重量％以下，Ｎｉ：8.３８重量％，Ｃｒ：１8.０３重量
％，Ｍｏ：0.０５重量％，Ｃｕ：0.０７重量％，Ａｌ：
0.０００８重量％，Ｔｉ：0.０１重量％以下，Ｃａ：0.
０００５重量％，Ｏ：0.００１１重量％，残部がＦｅで
あり、Ａｌ含有量，酸素濃度は大幅に低減していた。
【００２５】また、この鋼塊中の介在物の個数，粒径を
上記と同様の検鏡条件で検鏡観察した。その結果を表２
に示した。
上記と同様の検鏡条件で検鏡観察した。その結果を表２
に示した。
【００２６】
【表２】
【００２７】この結果から明らかなように、本発明のＥ
ＳＲを施すことにより、介在物は微細化し、しかも個数
は大幅に減少する。この鋼塊を連続伸線したところ、線
径２０μｍの単伸線を長さ３kmに亘り断線事故を起こす
ことなく製造することができた。 実施例２ 実施例１で製造した鋼塊をポールにし、実施例１と同じ
条件で再度ＥＳＲを行なった。
ＳＲを施すことにより、介在物は微細化し、しかも個数
は大幅に減少する。この鋼塊を連続伸線したところ、線
径２０μｍの単伸線を長さ３kmに亘り断線事故を起こす
ことなく製造することができた。 実施例２ 実施例１で製造した鋼塊をポールにし、実施例１と同じ
条件で再度ＥＳＲを行なった。
【００２８】得られた鋼塊の組成は、Ｃ：0.０６５重量
％，Ｓｉ：0.０１重量％以下，Ｍｎ：0.３５重量％，
Ｐ：0.０１８重量％，Ｓ：0.００１重量％以下，Ｎｉ：
8.３８重量％，Ｃｒ：１8.０３重量％，Ｍｏ：0.０５重
量％，Ｃｕ：0.０７重量％，Ａｌ：0.０００６重量％，
Ｔｉ：0.０１重量％以下，Ｃａ：0.０００５重量％，
Ｏ：0.０００５重量％，残部がＦｅであり、Ａｌ含有
量，酸素濃度は更に大幅に低減していた。
％，Ｓｉ：0.０１重量％以下，Ｍｎ：0.３５重量％，
Ｐ：0.０１８重量％，Ｓ：0.００１重量％以下，Ｎｉ：
8.３８重量％，Ｃｒ：１8.０３重量％，Ｍｏ：0.０５重
量％，Ｃｕ：0.０７重量％，Ａｌ：0.０００６重量％，
Ｔｉ：0.０１重量％以下，Ｃａ：0.０００５重量％，
Ｏ：0.０００５重量％，残部がＦｅであり、Ａｌ含有
量，酸素濃度は更に大幅に低減していた。
【００２９】また、この鋼塊中の介在物の個数，粒径を
上記と同様の検鏡条件で検鏡観察した。その結果を表３
に示した。
上記と同様の検鏡条件で検鏡観察した。その結果を表３
に示した。
【００３０】
【表３】
【００３１】この結果から明らかなように、本発明のＥ
ＳＲを２回施すことにより、介在物は微細化し、しかも
個数は大幅に減少する。この鋼塊を連続伸線したとこ
ろ、線径１０μｍの単伸線を長さ２kmに亘り断線事故を
起こすことなく製造することができた。 比較例１ 実施例１で用いた鋼材をポールにして、モールド内に乾
燥空気を１００l/minの流量で流しながら、酸素分圧が
２１％の大気圧雰囲気中でＥＳＲを行なった。
ＳＲを２回施すことにより、介在物は微細化し、しかも
個数は大幅に減少する。この鋼塊を連続伸線したとこ
ろ、線径１０μｍの単伸線を長さ２kmに亘り断線事故を
起こすことなく製造することができた。 比較例１ 実施例１で用いた鋼材をポールにして、モールド内に乾
燥空気を１００l/minの流量で流しながら、酸素分圧が
２１％の大気圧雰囲気中でＥＳＲを行なった。
【００３２】得られた鋼塊の組成は、Ｃ：0.０６５重量
％，Ｓｉ：0.１０重量％，Ｍｎ：0.３５重量％，Ｐ：0.
０１８重量％，Ｓ：0.００１重量％以下，Ｎｉ：8.３７
重量％，Ｃｒ：１8.０５重量％，Ｍｏ：0.０５重量％，
Ｃｕ：0.０７重量％，Ａｌ：0.００３重量％，Ｔｉ：0.
０１重量％，Ｃａ：0.０００８重量％，Ｏ：0.００２５
重量％，残部がＦｅであった。
％，Ｓｉ：0.１０重量％，Ｍｎ：0.３５重量％，Ｐ：0.
０１８重量％，Ｓ：0.００１重量％以下，Ｎｉ：8.３７
重量％，Ｃｒ：１8.０５重量％，Ｍｏ：0.０５重量％，
Ｃｕ：0.０７重量％，Ａｌ：0.００３重量％，Ｔｉ：0.
０１重量％，Ｃａ：0.０００８重量％，Ｏ：0.００２５
重量％，残部がＦｅであった。
【００３３】また、この鋼塊中の介在物の個数，粒径を
実施例１と同様の検鏡条件で検鏡観察した。その結果を
表４に示した。
実施例１と同様の検鏡条件で検鏡観察した。その結果を
表４に示した。
【００３４】
【表４】
【００３５】この鋼塊を連続伸線して線径３０μｍの単
伸線を製造したところ、断線事故が多発して、安定した
連続伸線は不可能であった。
伸線を製造したところ、断線事故が多発して、安定した
連続伸線は不可能であった。
【００３６】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
ステンレス鋼は酸化物系の介在物の最大粒径が７．５μ
ｍ以下と微細であり、しかもその個数が少ないので、線
径２５μｍ以下の単伸線を安定して連続伸線することが
できる。このことは、Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を
含有し、それ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵ
Ｓ３１６に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０
重量％以下である）にＥＳＲを行なうときに、モールド
内雰囲気を、減圧，真空または密閉Ａｒ雰囲気にするこ
とにより、ＥＳＲ過程で溶鋼中の脱酸が進み、介在物の
生成、その粗粒化という事態が抑制されることがもたら
す効果である。
ステンレス鋼は酸化物系の介在物の最大粒径が７．５μ
ｍ以下と微細であり、しかもその個数が少ないので、線
径２５μｍ以下の単伸線を安定して連続伸線することが
できる。このことは、Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を
含有し、それ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵ
Ｓ３１６に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０
重量％以下である）にＥＳＲを行なうときに、モールド
内雰囲気を、減圧，真空または密閉Ａｒ雰囲気にするこ
とにより、ＥＳＲ過程で溶鋼中の脱酸が進み、介在物の
生成、その粗粒化という事態が抑制されることがもたら
す効果である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C22B 1/00 - 61/00
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０８重量％以下，Ｓｉ：０．１
０重量％以下，Ｍｎ：２．０重量％以下，Ｐ：０．０４
５重量％以下，Ｓ：０．０１０重量％以下，Ｎｉ：８〜
１２重量％，Ｃｒ：１６〜２０重量％，Ｍｏ：３．０重
量％以下，Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％，Ａｌ：０．
００２０重量％以下，Ｔｉ：０．１０重量％以下，Ｃ
ａ：０．００５重量％以下，Ｏ：０．００２０重量％以
下，残部がＦｅと不可避的不純物から成り、酸化物系介
在物の最大粒径が７．５μｍ以下であることを特徴とす
る線径２５μｍ以下の単伸線用ステンレス鋼。 - 【請求項２】 Ｃｕ：０．０７〜２．０重量％を含有
し、前記Ｃｕ以外の成分組成はＳＵＳ３０４またはＳＵ
Ｓ３１６に相当する鋼種（但し、Ｍｏの含有量は３．０
重量％以下である）をエレクトロスラグ再溶解して、単
伸線用ステンレス鋼を製造する際に、モールド内雰囲気
を、減圧，真空または密閉Ａｒ雰囲気にすることを特徴
とする請求項１の線径２５μｍ以下の単伸線用ステンレ
ス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２のエレクトロスラグ再溶解を順
次２回以上行なう請求項２の線径２５μｍ以下の単伸線
用ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26698392A JP3245781B2 (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 単伸線用ステンレス鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26698392A JP3245781B2 (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 単伸線用ステンレス鋼とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116685A JPH06116685A (ja) | 1994-04-26 |
| JP3245781B2 true JP3245781B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=17438429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26698392A Expired - Fee Related JP3245781B2 (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 単伸線用ステンレス鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3245781B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019048047A1 (en) * | 2017-09-07 | 2019-03-14 | Suzuki Garphyttan Ab | PROCESS FOR PREPARING A COLD STRETCHED WIRE |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE508814C2 (sv) * | 1997-12-17 | 1998-11-09 | Haldex Garphyttan Ab | Sätt att framställa kalldragen tråd av ESR-omsmält rostfritt stål samt kalldragen tråd |
| JP6491983B2 (ja) * | 2015-08-28 | 2019-03-27 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 高強度・高延性の極細線用ステンレス鋼線材、高強度・高延性の極細線用ステンレス鋼線 |
-
1992
- 1992-10-06 JP JP26698392A patent/JP3245781B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019048047A1 (en) * | 2017-09-07 | 2019-03-14 | Suzuki Garphyttan Ab | PROCESS FOR PREPARING A COLD STRETCHED WIRE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06116685A (ja) | 1994-04-26 |
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|---|---|---|---|
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