JPH07238344A - 高清浄鋼およびその製造方法 - Google Patents
高清浄鋼およびその製造方法Info
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- JPH07238344A JPH07238344A JP2934094A JP2934094A JPH07238344A JP H07238344 A JPH07238344 A JP H07238344A JP 2934094 A JP2934094 A JP 2934094A JP 2934094 A JP2934094 A JP 2934094A JP H07238344 A JPH07238344 A JP H07238344A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来のＥＳＲ法で製造した鋼よりも非金属介
在物が少なく、より清浄化されている鋼とその製造方法
を提供する。 【構成】 この高清浄鋼は、Ａｌ，Ｏの含有量が、それ
ぞれ、0.０３重量％以下，0.００２０重量％以下であ
り、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄで規定する方法で測定したとき
の清浄度は、Ａ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以
下，Ｂ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｃ系
介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｄ系介在物が
薄型で1.０等級以下かつ厚型で０等級以下であり、Ａｌ
含有量が0.０３重量％以下，Ｏ含有量が0.００２０重量
％以下に調整されている鋼種を消耗電極とし、酸素遮断
雰囲気下において、Ａｌ2 Ｏ3 を含まないフラックスを
用いて前記消耗電極をＥＳＲすることにより製造され
る。
在物が少なく、より清浄化されている鋼とその製造方法
を提供する。 【構成】 この高清浄鋼は、Ａｌ，Ｏの含有量が、それ
ぞれ、0.０３重量％以下，0.００２０重量％以下であ
り、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄで規定する方法で測定したとき
の清浄度は、Ａ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以
下，Ｂ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｃ系
介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｄ系介在物が
薄型で1.０等級以下かつ厚型で０等級以下であり、Ａｌ
含有量が0.０３重量％以下，Ｏ含有量が0.００２０重量
％以下に調整されている鋼種を消耗電極とし、酸素遮断
雰囲気下において、Ａｌ2 Ｏ3 を含まないフラックスを
用いて前記消耗電極をＥＳＲすることにより製造され
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高清浄鋼とその製造方法
に関する。
に関する。
【０００２】
【実施例】航空機のエンジンシャフトやガスタービンの
ブレードなどの部材に用いられる鋼種は、それら部材の
強度的信頼性を高めるために、鋼中には非金属介在物な
どを含まない清浄鋼であることが要求される。また、フ
ァインメッシュ金鋼や精密フィルタ用の材料として注目
を集めている極細線用のステンレス鋼の場合も、極細線
を断線することなく連続伸線するためには、同じく当該
ステンレス鋼に非金属介在物を含まないことが必要とさ
れている。
ブレードなどの部材に用いられる鋼種は、それら部材の
強度的信頼性を高めるために、鋼中には非金属介在物な
どを含まない清浄鋼であることが要求される。また、フ
ァインメッシュ金鋼や精密フィルタ用の材料として注目
を集めている極細線用のステンレス鋼の場合も、極細線
を断線することなく連続伸線するためには、同じく当該
ステンレス鋼に非金属介在物を含まないことが必要とさ
れている。
【０００３】上記した非金属介在物は、ＡＳＴＭ−Ｅ４
５Ｄ法によれば、Ａ系介在物（硫化物タイプ），Ｂ系介
在物（アルミナタイプ），Ｃ系介在物（けい酸塩タイ
プ），Ｄ系介在物（粒状酸化物タイプ）に分類されてい
る。これら非金属介在物のうち、Ｂ系介在物とＤ系介在
物はいずれも酸化物であり、かつ硬度も比較的高いの
で、例えばＡ系介在物のように後加工の段階で延伸して
微細化するという挙動を示さない。したがって、これら
介在物は、例えばステンレス鋼の極細線を伸線するとき
に、断線事故の要因となりやすい。
５Ｄ法によれば、Ａ系介在物（硫化物タイプ），Ｂ系介
在物（アルミナタイプ），Ｃ系介在物（けい酸塩タイ
プ），Ｄ系介在物（粒状酸化物タイプ）に分類されてい
る。これら非金属介在物のうち、Ｂ系介在物とＤ系介在
物はいずれも酸化物であり、かつ硬度も比較的高いの
で、例えばＡ系介在物のように後加工の段階で延伸して
微細化するという挙動を示さない。したがって、これら
介在物は、例えばステンレス鋼の極細線を伸線するとき
に、断線事故の要因となりやすい。
【０００４】一般に、清浄鋼を製造するためには、ま
ず、目的とする組成の鋼種を例えばアーク炉精錬で溶製
し、その溶湯を鋳造してインゴットにする。ついで、こ
のインゴットに対し、例えば、真空アーク再溶解法，エ
レクトロスラグ再溶解法，電子ビーム再溶解法，プラズ
マ再溶解法などを適用して清浄化処理が施されている。
これらの再溶解法のうち、エレクトロスラグ再溶解法
（Electroslag Remelting Method，以下、ＥＳＲ法とい
う）は、清浄化の対象である所定鋼種のインゴットを消
耗電極とし、これを例えば銅から成る水冷鋳型の中にセ
ットし、上記消耗電極と水冷鋳型の間に所定組成のフラ
ックスを介在させた状態で消耗電極と鋳型の間に通電
し、そのときのフラックスの抵抗発熱で消耗電極を順次
溶解させ、また同時にフラックス自らも溶融させ、前記
した消耗電極の融滴が前記溶融フラックスを通過する過
程で脱酸を進行させ、生成した介在物を浮上分離させ、
その精錬された融滴を水冷鋳型の中で積層凝固させ、も
って、前記した消耗電極よりも清浄な鋼塊を製造すると
いう方法である。
ず、目的とする組成の鋼種を例えばアーク炉精錬で溶製
し、その溶湯を鋳造してインゴットにする。ついで、こ
のインゴットに対し、例えば、真空アーク再溶解法，エ
レクトロスラグ再溶解法，電子ビーム再溶解法，プラズ
マ再溶解法などを適用して清浄化処理が施されている。
これらの再溶解法のうち、エレクトロスラグ再溶解法
（Electroslag Remelting Method，以下、ＥＳＲ法とい
う）は、清浄化の対象である所定鋼種のインゴットを消
耗電極とし、これを例えば銅から成る水冷鋳型の中にセ
ットし、上記消耗電極と水冷鋳型の間に所定組成のフラ
ックスを介在させた状態で消耗電極と鋳型の間に通電
し、そのときのフラックスの抵抗発熱で消耗電極を順次
溶解させ、また同時にフラックス自らも溶融させ、前記
した消耗電極の融滴が前記溶融フラックスを通過する過
程で脱酸を進行させ、生成した介在物を浮上分離させ、
その精錬された融滴を水冷鋳型の中で積層凝固させ、も
って、前記した消耗電極よりも清浄な鋼塊を製造すると
いう方法である。
【０００５】このＥＳＲ法は、通常、大気中で行なわ
れ、またフラックスとしては、通常、ＣａＦ2 ，Ａｌ2
Ｏ3 ，ＣａＯ，ＭｇＯなどの各粉粒体を所定の割合で混
合したもの、例えば、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＦ2 ，
ＣａＯ−ＣａＦ2 などが用いられている。
れ、またフラックスとしては、通常、ＣａＦ2 ，Ａｌ2
Ｏ3 ，ＣａＯ，ＭｇＯなどの各粉粒体を所定の割合で混
合したもの、例えば、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＦ2 ，
ＣａＯ−ＣａＦ2 などが用いられている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＥＳＲは、
溶鋼の酸素濃度と、溶鋼上の溶融フラックス中の酸素濃
度と、系内全体の酸素分圧との間で平衡関係を保持した
状態で進行する。したがって、大気中でＥＳＲを行った
場合は、系内の酸素分圧は常時大気中酸素分圧であるた
め、溶鋼中の脱酸が進んでも、同時に大気中の酸素によ
って溶鋼内には不断に酸素が供給されて酸化物が生成し
続けることになり、いわば、非金属介在物が常時溶鋼中
に補給されるような状態になる。
溶鋼の酸素濃度と、溶鋼上の溶融フラックス中の酸素濃
度と、系内全体の酸素分圧との間で平衡関係を保持した
状態で進行する。したがって、大気中でＥＳＲを行った
場合は、系内の酸素分圧は常時大気中酸素分圧であるた
め、溶鋼中の脱酸が進んでも、同時に大気中の酸素によ
って溶鋼内には不断に酸素が供給されて酸化物が生成し
続けることになり、いわば、非金属介在物が常時溶鋼中
に補給されるような状態になる。
【０００７】とくに、フラックスとして、例えば、Ｃａ
Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＦ2 を用いた場合、Ｂ系介在物や
Ｄ系介在物の除去には限界がある。一方、Ａｌ2 Ｏ3 に
代表される非金属介在物は、溶鋼の中に、最初は微細な
粒子として生成し、その後、ＥＳＲの進行過程で溶鋼中
を拡散流動して互いに集合し合いその粒径が大きくなっ
ていくという挙動を示す。
Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＦ2 を用いた場合、Ｂ系介在物や
Ｄ系介在物の除去には限界がある。一方、Ａｌ2 Ｏ3 に
代表される非金属介在物は、溶鋼の中に、最初は微細な
粒子として生成し、その後、ＥＳＲの進行過程で溶鋼中
を拡散流動して互いに集合し合いその粒径が大きくなっ
ていくという挙動を示す。
【０００８】したがって、ＥＳＲ後の鋼塊中の非金属介
在物を微細化し、かつその生成個数を減少させる、すな
わち、清浄化された鋼塊を得るためには、非金属介在物
の微細な粒子の生成を抑制すればよいことになる。その
ためには、消耗電極中のＡｌ等の成分量を減少させれば
よい。しかしながら、消耗電極の組成は、ＥＳＲ後の鋼
塊がＪＩＳ規格の鋼種であることを目的とする場合、そ
の鋼種に対応する組成になるので、非金属介在物の生成
を抑制するという観点からＡｌ等の成分を調整すること
を実操業で採用することは困難である。
在物を微細化し、かつその生成個数を減少させる、すな
わち、清浄化された鋼塊を得るためには、非金属介在物
の微細な粒子の生成を抑制すればよいことになる。その
ためには、消耗電極中のＡｌ等の成分量を減少させれば
よい。しかしながら、消耗電極の組成は、ＥＳＲ後の鋼
塊がＪＩＳ規格の鋼種であることを目的とする場合、そ
の鋼種に対応する組成になるので、非金属介在物の生成
を抑制するという観点からＡｌ等の成分を調整すること
を実操業で採用することは困難である。
【０００９】本発明は、ＥＳＲ法で清浄鋼を製造すると
きの上記した問題を解決し、従来の清浄鋼に比べて、非
金属介在物が微細でありかつ生成個数が少ない高清浄鋼
とその製造方法の提供を目的とする。
きの上記した問題を解決し、従来の清浄鋼に比べて、非
金属介在物が微細でありかつ生成個数が少ない高清浄鋼
とその製造方法の提供を目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明においては、Ａｌ，Ｏの含有量が、それ
ぞれ、0.０３重量％以下，0.００２０重量％以下であ
り、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄで規定する方法で測定したとき
の清浄度は、Ａ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以
下，Ｂ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｃ系
介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｄ系介在物が
薄型で1.０等級以下かつ厚型で０等級以下であることを
特徴とする高清浄鋼が提供され、また、本発明の高清浄
鋼の製造方法は、Ａｌ含有量が0.０３重量％以下，Ｏ含
有量が0.００２０重量％以下に調整されている鋼種を消
耗電極とし、酸素遮断雰囲気下において、Ａｌ2 Ｏ3 を
含まないフラックスを用いて前記消耗電極をＥＳＲする
ことを特徴とする。
ために、本発明においては、Ａｌ，Ｏの含有量が、それ
ぞれ、0.０３重量％以下，0.００２０重量％以下であ
り、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄで規定する方法で測定したとき
の清浄度は、Ａ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以
下，Ｂ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｃ系
介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｄ系介在物が
薄型で1.０等級以下かつ厚型で０等級以下であることを
特徴とする高清浄鋼が提供され、また、本発明の高清浄
鋼の製造方法は、Ａｌ含有量が0.０３重量％以下，Ｏ含
有量が0.００２０重量％以下に調整されている鋼種を消
耗電極とし、酸素遮断雰囲気下において、Ａｌ2 Ｏ3 を
含まないフラックスを用いて前記消耗電極をＥＳＲする
ことを特徴とする。
【００１１】本発明においては、まず、Ａｌ含有量が0.
０３重量％以下，Ｏ含有量が0.００２０重量％以下に調
整された鋼種が出発素材として用意され、これを消耗電
極にして後述するようなＥＳＲが適用される。出発素材
として、Ａｌ含有量が0.０３重量％より多く、またＯ含
有量が0.００２０重量％より多い鋼種を用いると、Ｂ系
介在物を薄型，厚型のいずれにおいても０等級以下にす
ることが困難である。
０３重量％以下，Ｏ含有量が0.００２０重量％以下に調
整された鋼種が出発素材として用意され、これを消耗電
極にして後述するようなＥＳＲが適用される。出発素材
として、Ａｌ含有量が0.０３重量％より多く、またＯ含
有量が0.００２０重量％より多い鋼種を用いると、Ｂ系
介在物を薄型，厚型のいずれにおいても０等級以下にす
ることが困難である。
【００１２】本発明においては、上記消耗電極にＥＳＲ
を行う際に、装置全体を密封構造にして系内を大気と遮
断し、もって、反応系の雰囲気を酸素遮断雰囲気にす
る。その雰囲気としては、例えば、0.１〜７００Torr程
度の真空雰囲気、または、Ａｒガスのような不活性ガス
で置換した減圧雰囲気であることが好ましい。また、本
発明で用いるフラックはＡｌ2 Ｏ3 を含まないものであ
れば何であってもよく、例えば、ＣａＯ−ＣａＦ2 系フ
ラックスを好適なものとしてあげることができる。
を行う際に、装置全体を密封構造にして系内を大気と遮
断し、もって、反応系の雰囲気を酸素遮断雰囲気にす
る。その雰囲気としては、例えば、0.１〜７００Torr程
度の真空雰囲気、または、Ａｒガスのような不活性ガス
で置換した減圧雰囲気であることが好ましい。また、本
発明で用いるフラックはＡｌ2 Ｏ3 を含まないものであ
れば何であってもよく、例えば、ＣａＯ−ＣａＦ2 系フ
ラックスを好適なものとしてあげることができる。
【００１３】ＥＳＲ装置の中に上記消耗電極をセット
し、装置内を例えば真空ポンプで脱気して装置内を所定
の真空度に維持し、Ａｌ2 Ｏ3 を含まないフラックスを
投入し、この状態の下で、消耗電極と水冷鋳型との間に
通電する。このときの通電方式は直流通電であっても交
流通電であってもよく、格別限定されるものではない。
フラックスは溶融し、消耗電極は融滴となって溶融フラ
ックス内を通過して溶鋼となる。
し、装置内を例えば真空ポンプで脱気して装置内を所定
の真空度に維持し、Ａｌ2 Ｏ3 を含まないフラックスを
投入し、この状態の下で、消耗電極と水冷鋳型との間に
通電する。このときの通電方式は直流通電であっても交
流通電であってもよく、格別限定されるものではない。
フラックスは溶融し、消耗電極は融滴となって溶融フラ
ックス内を通過して溶鋼となる。
【００１４】このＥＳＲの進行過程で、系内には大気中
からの酸素流入はない。したがって、消耗電極に含有さ
れていた酸素成分のみが、溶鋼中で非金属介在物の生成
源として機能することになる。そして、消耗電極中の酸
素成分の量は大気中のそれに比べて超かに少ないので、
溶鋼において、Ａｌなどと酸素との結合に基づく非金属
介在物の生成機会は非常に少なくなる。すなわち、溶鋼
中の非金属酸化物の生成個数は少なくなり、またそれが
集合して粗大化することも少なくなる。その結果、得ら
れた鋼塊は、従来に比べて著しく清浄化する。
からの酸素流入はない。したがって、消耗電極に含有さ
れていた酸素成分のみが、溶鋼中で非金属介在物の生成
源として機能することになる。そして、消耗電極中の酸
素成分の量は大気中のそれに比べて超かに少ないので、
溶鋼において、Ａｌなどと酸素との結合に基づく非金属
介在物の生成機会は非常に少なくなる。すなわち、溶鋼
中の非金属酸化物の生成個数は少なくなり、またそれが
集合して粗大化することも少なくなる。その結果、得ら
れた鋼塊は、従来に比べて著しく清浄化する。
【００１５】
実施例１ Ｃ：0.４００重量％，Ｓｉ：0.２３重量％，Ｍｎ：0.５
９重量％，Ｐ：0.００７重量％，Ｓ：0.００２重量％，
Ｃｕ：0.０５重量％，Ｎｉ：0.０９重量％，Ｃｒ：3.３
０重量％，Ｍｏ：0.９８重量％，Ｖ：0.２３重量％，Ａ
ｌ：0.００４重量％，Ｏ：0.００２０重量％，Ｎ：0.０
１２０重量％，Ｈ：0.０００１重量％，残部がＦｅから
成る鋼種をアーク精錬炉で溶製した。
９重量％，Ｐ：0.００７重量％，Ｓ：0.００２重量％，
Ｃｕ：0.０５重量％，Ｎｉ：0.０９重量％，Ｃｒ：3.３
０重量％，Ｍｏ：0.９８重量％，Ｖ：0.２３重量％，Ａ
ｌ：0.００４重量％，Ｏ：0.００２０重量％，Ｎ：0.０
１２０重量％，Ｈ：0.０００１重量％，残部がＦｅから
成る鋼種をアーク精錬炉で溶製した。
【００１６】この鋼種を消耗電極（２トン）としてＥＳ
Ｒ装置にセットし、ＣａＦ2 ：８０モル％，ＣａＯ：２
０モル％から成るフラックスを用い、装置内をＡｒ：１
５０Torrの減圧状態にし、温度１６００℃，溶融速度２
５０kg／hrの条件でＥＳＲを行った。得られた鋼塊につ
き、トップ部，中間部，ボトム部における成分分析を行
い、また、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄ法に基づいて非金属介在
物を検鏡観察した。その結果を表１に示した。
Ｒ装置にセットし、ＣａＦ2 ：８０モル％，ＣａＯ：２
０モル％から成るフラックスを用い、装置内をＡｒ：１
５０Torrの減圧状態にし、温度１６００℃，溶融速度２
５０kg／hrの条件でＥＳＲを行った。得られた鋼塊につ
き、トップ部，中間部，ボトム部における成分分析を行
い、また、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄ法に基づいて非金属介在
物を検鏡観察した。その結果を表１に示した。
【００１７】比較のために、ＥＳＲを大気中で行ったこ
と、消耗電極の溶融速度を２４８kg／hrに設定したこと
を除いては実施例と同様の条件で鋼塊を製造した。得ら
れた鋼塊についても、実施例と同様にして成分分析，非
金属介在物の検鏡観察を行った。その結果も表１に併記
した。
と、消耗電極の溶融速度を２４８kg／hrに設定したこと
を除いては実施例と同様の条件で鋼塊を製造した。得ら
れた鋼塊についても、実施例と同様にして成分分析，非
金属介在物の検鏡観察を行った。その結果も表１に併記
した。
【００１８】
【表１】
【００１９】実施例２ Ｃ：0.００４重量％，Ｓｉ：0.２５重量％，Ｍｎ：0.８
３重量％，Ｐ：0.００６重量％，Ｓ：0.００４重量％，
Ｃｕ：0.０３重量％，Ｎｉ：9.５２重量％，Ｃｒ：１9.
２０重量％，Ａｌ：0.００３重量％，Ｏ：0.００２８重
量％，Ｎ：0.０１２１重量％，Ｈ：0.０００２重量％，
残部がＦｅから成るステンレス鋼をアーク精錬炉で溶製
した。
３重量％，Ｐ：0.００６重量％，Ｓ：0.００４重量％，
Ｃｕ：0.０３重量％，Ｎｉ：9.５２重量％，Ｃｒ：１9.
２０重量％，Ａｌ：0.００３重量％，Ｏ：0.００２８重
量％，Ｎ：0.０１２１重量％，Ｈ：0.０００２重量％，
残部がＦｅから成るステンレス鋼をアーク精錬炉で溶製
した。
【００２０】このステンレス鋼に対し、実施例１と同じ
条件で減圧下におけるＥＳＲを行った。実施例１と同様
に、得られた鋼塊の成分分析，非金属介在物の検鏡観察
を行い、その結果を表２に示した。比較のために、大気
中でＥＳＲを行い、その結果についても表２に併記し
た。
条件で減圧下におけるＥＳＲを行った。実施例１と同様
に、得られた鋼塊の成分分析，非金属介在物の検鏡観察
を行い、その結果を表２に示した。比較のために、大気
中でＥＳＲを行い、その結果についても表２に併記し
た。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明方
法で製造した鋼は、Ｂ系介在物は認められず、またＤ系
介在物は薄型で1.０等級以下であり、従来のＥＳＲ法で
製造した鋼に比べて超かに清浄になっている。これは、
ＥＳＲを行うときに、酸素遮断雰囲気を採用したことが
もたらす効果である。
法で製造した鋼は、Ｂ系介在物は認められず、またＤ系
介在物は薄型で1.０等級以下であり、従来のＥＳＲ法で
製造した鋼に比べて超かに清浄になっている。これは、
ＥＳＲを行うときに、酸素遮断雰囲気を採用したことが
もたらす効果である。
【００２３】本発明の清浄鋼は、航空機のエンジンシャ
フトやタービンブレードなどの材料として有用であり、
また極細線を製造するときの伸線用材料として有用であ
る。
フトやタービンブレードなどの材料として有用であり、
また極細線を製造するときの伸線用材料として有用であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ，Ｏの含有量が、それぞれ、0.０３
重量％以下，0.００２０重量％以下であり、ＡＳＴＭ−
Ｅ４５Ｄで規定する方法で測定したときの清浄度は、Ａ
系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｂ系介在物
が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｃ系介在物が薄型，
厚型いずれも０等級以下，Ｄ系介在物が薄型で1.０等級
以下かつ厚型で０等級以下であることを特徴とする高清
浄鋼。 - 【請求項２】 Ａｌ含有量が0.０３重量％以下，Ｏ含有
量が0.００２０重量％以下に調整されている鋼種を消耗
電極とし、酸素遮断雰囲気下において、Ａｌ2 Ｏ 3 を含
まないフラックスを用いて前記消耗電極をエレクトロス
ラグ再溶解することにより、Ａｌ，Ｏの含有量が、それ
ぞれ、0.０３重量％以下，0.００２０重量％以下であ
り、ＡＳＴＭ−Ｅ４５Ｄで規定する方法で測定したとき
の清浄度は、Ａ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以
下，Ｂ系介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｃ系
介在物が薄型，厚型いずれも０等級以下，Ｄ系介在物が
薄型で1.０等級以下かつ厚型で０等級以下であることを
特徴とする高清浄鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2934094A JPH07238344A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 高清浄鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2934094A JPH07238344A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 高清浄鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07238344A true JPH07238344A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=12273510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2934094A Pending JPH07238344A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 高清浄鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07238344A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013507531A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | エレクトロスラグ再溶解前のマルテンサイト系ステンレス鋼の脱気 |
| EP3536815A1 (fr) * | 2014-06-10 | 2019-09-11 | Safran Aircraft Engines | Procédé pour fabriquer un lingot d'acier faiblement allié |
| CN111673056A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-09-18 | 安徽工业大学 | 一种改善大钢锭结晶质量的电渣补缩方法 |
| CN111774550A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-16 | 安徽工业大学 | 一种改善大钢锭结晶质量的电渣补缩装置 |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP2934094A patent/JPH07238344A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013507531A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | エレクトロスラグ再溶解前のマルテンサイト系ステンレス鋼の脱気 |
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