JPS5939764A - 高アルミナ煉瓦を内張りした溶融金属用容器 - Google Patents
高アルミナ煉瓦を内張りした溶融金属用容器Info
- Publication number
- JPS5939764A JPS5939764A JP57146255A JP14625582A JPS5939764A JP S5939764 A JPS5939764 A JP S5939764A JP 57146255 A JP57146255 A JP 57146255A JP 14625582 A JP14625582 A JP 14625582A JP S5939764 A JPS5939764 A JP S5939764A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- brick
- bricks
- container
- high alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Landscapes
- Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶融金属にMn 、 Ti 、 ′r−At
等の物質を添加し、さらに溶融金属への炭素、珪素の
混入をさけ、かつ溶融金属を受ける前に格別な予熱を必
要としない高耐蝕性高アルミナ煉瓦で内張シされた溶融
金属用容器に関する。上記の溶融金属用容器に具備され
るべき条件として、■溶融金属に添加された物質の添加
目的を妨げないこと、■当容器を使用中に内張り煉瓦の
目地部に溶融金属が侵入しないこと、■当容器を使用中
に内張り煉瓦の目地部が先行損耗されないこと、C)溶
融金属を受けた時々らびにそれを排出した時に発生する
熱衝撃に内張り煉瓦が耐えること、■当容器を使用中に
内張り煉瓦の稼働面に溶融金属が付着固化しないこと、
■当容器の内張り煉瓦が高耐用性であること、が重要で
ある。さらに、金属の種類によっては内張り煉瓦が溶融
金属への炭素、珪素の混入源とならないことも考慮され
ねばならない。従来、溶融金属用容器の内張り材として
酸性、中性、塩基性の酸化物、ならびに非酸化物の公知
の耐火物原料を使用した5intに富む酸性煉瓦、A
1203またはCr、 0.、− Al2O,−M”’
O(例えばM、g 、 Ca等2価イオンの酸化物)系
原料を主体としだ中性煉瓦MgOまたはM’x80.+
(例えばAl、 Cr等31曲イオンの酸化物) −
MgO−CaO系原料を主体とする塩基性煉瓦、ならび
に、これらにり/状黒鉛、ピッチ等の炭素源を添加した
煉瓦が使用されていた。
等の物質を添加し、さらに溶融金属への炭素、珪素の
混入をさけ、かつ溶融金属を受ける前に格別な予熱を必
要としない高耐蝕性高アルミナ煉瓦で内張シされた溶融
金属用容器に関する。上記の溶融金属用容器に具備され
るべき条件として、■溶融金属に添加された物質の添加
目的を妨げないこと、■当容器を使用中に内張り煉瓦の
目地部に溶融金属が侵入しないこと、■当容器を使用中
に内張り煉瓦の目地部が先行損耗されないこと、C)溶
融金属を受けた時々らびにそれを排出した時に発生する
熱衝撃に内張り煉瓦が耐えること、■当容器を使用中に
内張り煉瓦の稼働面に溶融金属が付着固化しないこと、
■当容器の内張り煉瓦が高耐用性であること、が重要で
ある。さらに、金属の種類によっては内張り煉瓦が溶融
金属への炭素、珪素の混入源とならないことも考慮され
ねばならない。従来、溶融金属用容器の内張り材として
酸性、中性、塩基性の酸化物、ならびに非酸化物の公知
の耐火物原料を使用した5intに富む酸性煉瓦、A
1203またはCr、 0.、− Al2O,−M”’
O(例えばM、g 、 Ca等2価イオンの酸化物)系
原料を主体としだ中性煉瓦MgOまたはM’x80.+
(例えばAl、 Cr等31曲イオンの酸化物) −
MgO−CaO系原料を主体とする塩基性煉瓦、ならび
に、これらにり/状黒鉛、ピッチ等の炭素源を添加した
煉瓦が使用されていた。
ところが、このような煉瓦を内張すした容器は」1記の
具備条件のうち少くとも一つの条件を必ず欠いており、
容器の機能を著しく低下させていた。
具備条件のうち少くとも一つの条件を必ず欠いており、
容器の機能を著しく低下させていた。
本発明は、A120s S ’Oを系煉瓦に的を絞り
、各種の高アルミナ煉瓦を内張シした容器で種々の実験
を行なった結果、特定の数項目の煉瓦特性が、それぞれ
特定の範囲に入る場合、その煉瓦を内張シした容器は前
述の具備条件を全て満足することを見い出したものであ
る。内張シされる煉瓦の特性の範囲を前述のように設定
した根拠は次の通りである。すなわち、SiO2が10
wt% よりも少ない場合は耐熱スポーリング性が劣化
し、逆に3Qwt%より多い場合は廁等の溶融金属への
添加効果が低下する。AI、 03が65 wt%よシ
も少ない場合はMn等の添加効果が低下し、80wt%
よりも多い場合は耐熱スポーリング性が劣化する。16
50℃で2時間再加熱後の前述の気孔半径の平均が6μ
よやも大きい場合は煉瓦への溶融金属の侵入が著しく、
地金付着の一因となる場合が多い。807diの荷重下
で1500℃30分後のクリープ値が4.5チよりも大
きい場合は、目地材の緻密化不足に起因する目地部の先
行損耗が発生する、1650℃で10時間再加熱した後
の残存線変化率が収縮側にある場合は、目地切れが発生
し、そのすき間に溶融金属が侵入し、地金付着の一因と
なる。本発明の目的は、高アルミナ煉瓦で内張すされ、
かつ上述の全ての欠点を改良した溶融金属用容器を提供
することにある。
、各種の高アルミナ煉瓦を内張シした容器で種々の実験
を行なった結果、特定の数項目の煉瓦特性が、それぞれ
特定の範囲に入る場合、その煉瓦を内張シした容器は前
述の具備条件を全て満足することを見い出したものであ
る。内張シされる煉瓦の特性の範囲を前述のように設定
した根拠は次の通りである。すなわち、SiO2が10
wt% よりも少ない場合は耐熱スポーリング性が劣化
し、逆に3Qwt%より多い場合は廁等の溶融金属への
添加効果が低下する。AI、 03が65 wt%よシ
も少ない場合はMn等の添加効果が低下し、80wt%
よりも多い場合は耐熱スポーリング性が劣化する。16
50℃で2時間再加熱後の前述の気孔半径の平均が6μ
よやも大きい場合は煉瓦への溶融金属の侵入が著しく、
地金付着の一因となる場合が多い。807diの荷重下
で1500℃30分後のクリープ値が4.5チよりも大
きい場合は、目地材の緻密化不足に起因する目地部の先
行損耗が発生する、1650℃で10時間再加熱した後
の残存線変化率が収縮側にある場合は、目地切れが発生
し、そのすき間に溶融金属が侵入し、地金付着の一因と
なる。本発明の目的は、高アルミナ煉瓦で内張すされ、
かつ上述の全ての欠点を改良した溶融金属用容器を提供
することにある。
本発明は5tO2が30 wt%〜10 wt%、At
、 0.が65 wt%〜80wt%の化学成分を有し
、同時に、1650℃で2時間再加熱後の気孔半径のう
ち、3μ以上の気孔半径の平均値が6〜3μ、8 ky
10+fの荷重下において1500℃で30分間加熱
後のクリープ量が4.5%以下の範囲に人、j5.16
50℃で10時間再加熱した後の残存線変化率が膨張性
であることを特徴とする高アルミナ煉瓦を内張すした溶
融金属用容器である。
、 0.が65 wt%〜80wt%の化学成分を有し
、同時に、1650℃で2時間再加熱後の気孔半径のう
ち、3μ以上の気孔半径の平均値が6〜3μ、8 ky
10+fの荷重下において1500℃で30分間加熱
後のクリープ量が4.5%以下の範囲に人、j5.16
50℃で10時間再加熱した後の残存線変化率が膨張性
であることを特徴とする高アルミナ煉瓦を内張すした溶
融金属用容器である。
以下に実施例について説明する。コランダム、ムライト
、シリマナイト、アンダルサイト、シャモット、珪石の
うち一種類または二種類以上の耐火原料と粘土との組合
せを使用して、sio、ならびにAI、 0.の含有量
、前述条件下での再加熱後の前述の平均気孔半径、クリ
ープ量、残存線変化率のいずれもが互に異なる数値を示
すAからJまでの合計10種類の煉瓦を製造し、溶鋼取
鍋の側壁に供した。これら煉瓦の特性値を表1に示す。
、シリマナイト、アンダルサイト、シャモット、珪石の
うち一種類または二種類以上の耐火原料と粘土との組合
せを使用して、sio、ならびにAI、 0.の含有量
、前述条件下での再加熱後の前述の平均気孔半径、クリ
ープ量、残存線変化率のいずれもが互に異なる数値を示
すAからJまでの合計10種類の煉瓦を製造し、溶鋼取
鍋の側壁に供した。これら煉瓦の特性値を表1に示す。
これら煉瓦の個々の特性値は上記の原料の組合せならび
に個々の原料の粒度分布を変えることにょシ得られた。
に個々の原料の粒度分布を変えることにょシ得られた。
また表1には比較品として高珪酸質煉瓦(符号K)、中
性煉瓦(高アルミナ−クロマイト質煉瓦、符号L)、塩
基性煉瓦(ドロマイト煉瓦、符号M)の特性値も併記す
る。実使用にあたり、まず、すでに述べた容器の具備条
件の内、■、■、■、■、■について、煉瓦間の優劣を
知る目的で表1の全ての煉瓦を溶鋼取鍋の側壁に内張シ
した。
性煉瓦(高アルミナ−クロマイト質煉瓦、符号L)、塩
基性煉瓦(ドロマイト煉瓦、符号M)の特性値も併記す
る。実使用にあたり、まず、すでに述べた容器の具備条
件の内、■、■、■、■、■について、煉瓦間の優劣を
知る目的で表1の全ての煉瓦を溶鋼取鍋の側壁に内張シ
した。
次に、具備条件の■についてc、E、■、K間の優劣を
知る為にそれらの煉瓦を別々の溶鋼取鍋の側壁に内張す
した。これらの使用結果を表2、ならびに第1図から第
5図に示す。第2図に示す様に煉瓦Iならびに煉瓦Gの
双方で実用の結果、稼働面への地金付着が認められなか
った。この理由は■ならびにGのstow含有量がそれ
ぞれ33wt%ならびに31wt%と多い為、前述の気
孔半径が6μ以上であるにもかかわらずsio、がスラ
グあるいは溶鋼と反応し、その生成物が気孔を塞いだも
のと考えられる。しかしIならびにGともにクリープ値
が大きく、実使用では目地の先行損耗が認められた。ま
た、第3図において煉瓦Kが10%以上のクリープ量を
有するにもかかわらず、実使用で目地の先行損耗を生じ
ないのは当煉瓦が再加熱後の残存線変化率が+側に大き
いことによる。しかし、KはMn等の溶融金属への添加
歩留シが低い。
知る為にそれらの煉瓦を別々の溶鋼取鍋の側壁に内張す
した。これらの使用結果を表2、ならびに第1図から第
5図に示す。第2図に示す様に煉瓦Iならびに煉瓦Gの
双方で実用の結果、稼働面への地金付着が認められなか
った。この理由は■ならびにGのstow含有量がそれ
ぞれ33wt%ならびに31wt%と多い為、前述の気
孔半径が6μ以上であるにもかかわらずsio、がスラ
グあるいは溶鋼と反応し、その生成物が気孔を塞いだも
のと考えられる。しかしIならびにGともにクリープ値
が大きく、実使用では目地の先行損耗が認められた。ま
た、第3図において煉瓦Kが10%以上のクリープ量を
有するにもかかわらず、実使用で目地の先行損耗を生じ
ないのは当煉瓦が再加熱後の残存線変化率が+側に大き
いことによる。しかし、KはMn等の溶融金属への添加
歩留シが低い。
上述のようにI、G、にの三種類の煉瓦は溶融、金属用
容器の具備条件の内必ず一つは欠いており、本発明が意
図する煉瓦にはなっていない。本発明によシ実施例で認
められ不ように煉瓦の緒特性の内、StO,ならびにA
1.0.の含有量、1650℃で2時間再加熱後の気孔
半径、8#/caの荷重下で1qoo℃で3θ分間加熱
後のクリープ量、1650℃で10時間再加熱した後の
残存線変化率を制御しだ高アルミナ煉瓦を内張すするこ
とで、従来の溶融金属用容器の欠点を改善することが出
来た。
容器の具備条件の内必ず一つは欠いており、本発明が意
図する煉瓦にはなっていない。本発明によシ実施例で認
められ不ように煉瓦の緒特性の内、StO,ならびにA
1.0.の含有量、1650℃で2時間再加熱後の気孔
半径、8#/caの荷重下で1qoo℃で3θ分間加熱
後のクリープ量、1650℃で10時間再加熱した後の
残存線変化率を制御しだ高アルミナ煉瓦を内張すするこ
とで、従来の溶融金属用容器の欠点を改善することが出
来た。
第1図〜第5図に示した各特性値の大小等と、実使用の
結果の優劣との間には明確な相関々係が存在する。さら
にこれら実使用の結果は、上記の諸性性の各々を制御し
、特定の範囲に入れることにより、従来の溶融金属用容
器の欠点を克服できたことを示している。
結果の優劣との間には明確な相関々係が存在する。さら
にこれら実使用の結果は、上記の諸性性の各々を制御し
、特定の範囲に入れることにより、従来の溶融金属用容
器の欠点を克服できたことを示している。
次に、この高アルミナ煉瓦で内張すした溶融金属用容器
を使用したときの具体的効果について、従来、主体的に
使用されていた蝋石煉瓦で内張した溶融金属用容器との
対比を表3に示す。
を使用したときの具体的効果について、従来、主体的に
使用されていた蝋石煉瓦で内張した溶融金属用容器との
対比を表3に示す。
(1) 寿命は、耐食性の向上に対応して約3倍に延
長した。
長した。
(2)炉利原単位は寿命延長に伴い、△42%低減した
。
。
(3)炉修所要時間は、原単位の低酸に伴い△37チ短
縮された。
縮された。
(4) 内張シ煉瓦から溶出するsio、に起因する
溶融金属部1i:]のピックアツプ量は、△40チ低一
方、本発明の高アルミナ煉瓦eよその位れだ特性を活用
することによシ、溶融金属用容器り、外にも適用できる
。
溶融金属部1i:]のピックアツプ量は、△40チ低一
方、本発明の高アルミナ煉瓦eよその位れだ特性を活用
することによシ、溶融金属用容器り、外にも適用できる
。
その−例としては、高温雰囲気lI、11の内張りであ
る。
る。
即ち、高温雰囲気炉(〉tooo℃)の内張り煉瓦の具
備特性は、溶融金属用容器に墾じて、(1)当雰囲気炉
を使用中、内張シ煉瓦の目地切れが発生せず、シール性
が良好力・こと。(わ当界囲気力1内温度の急激な変化
(熱衝’IF)に対する抵抗性が大きいこと。■雰囲気
中のダスト、鉄酸化物ソ(li) 他に対する抵抗性即
ち耐食性が高いこと1.■高温長時間使用しても構造体
として安定であること、即ち、耐クリープ性が高いこと
。
備特性は、溶融金属用容器に墾じて、(1)当雰囲気炉
を使用中、内張シ煉瓦の目地切れが発生せず、シール性
が良好力・こと。(わ当界囲気力1内温度の急激な変化
(熱衝’IF)に対する抵抗性が大きいこと。■雰囲気
中のダスト、鉄酸化物ソ(li) 他に対する抵抗性即
ち耐食性が高いこと1.■高温長時間使用しても構造体
として安定であること、即ち、耐クリープ性が高いこと
。
従来の高アルミナ煉瓦は、前述の特性のうち(1)■、
■を具備しているものの(2)は極めて低レベルである
。この理由として、■と■及■の特性は一般的に相反す
るためである。
■を具備しているものの(2)は極めて低レベルである
。この理由として、■と■及■の特性は一般的に相反す
るためである。
本発明煉瓦を均熱炉側壁に使用した結果、耐スポーリン
グ性が大巾に向上した。これに伴い、炉寿命は8年から
13年に延長した。
グ性が大巾に向上した。これに伴い、炉寿命は8年から
13年に延長した。
第1図は煉瓦のAl2O,含有率ならびにS io 2
含有率と添加物歩留り比との関係図、第2図は再加熱残
存線変化率と目地の地金差しとの関係、ならびに半径3
ttす、上の気孔の平均気孔半径と煉瓦稼働面への地
金付着の関係図、第3図は目地先行損耗の程度どクリー
プ限の関係図、第4図は煉瓦のAI、03含有率と室内
実験のスポール試験における亀裂発生サイクルならびに
実使用における煉瓦剥離の有無の関係図、第5図は煉瓦
の5top含有率と実使用における耐用性比との関係図
である。 特許出願人 新日本製鉄株式会社 同 播磨耐火煉瓦株式会゛社r/図 尤づ囚 0 2 + ら
、9+010“7 リ −7°
量 優)W4の 火、3′囚 第1頁の続き ■出 願 人 播磨耐火煉瓦株式会社 高砂市荒井町新浜1丁目3番1 号
含有率と添加物歩留り比との関係図、第2図は再加熱残
存線変化率と目地の地金差しとの関係、ならびに半径3
ttす、上の気孔の平均気孔半径と煉瓦稼働面への地
金付着の関係図、第3図は目地先行損耗の程度どクリー
プ限の関係図、第4図は煉瓦のAI、03含有率と室内
実験のスポール試験における亀裂発生サイクルならびに
実使用における煉瓦剥離の有無の関係図、第5図は煉瓦
の5top含有率と実使用における耐用性比との関係図
である。 特許出願人 新日本製鉄株式会社 同 播磨耐火煉瓦株式会゛社r/図 尤づ囚 0 2 + ら
、9+010“7 リ −7°
量 優)W4の 火、3′囚 第1頁の続き ■出 願 人 播磨耐火煉瓦株式会社 高砂市荒井町新浜1丁目3番1 号
Claims (1)
- SiO2が3 Q wt%〜10wt%、Al2O3が
55wt%〜80wt%の化学成分を有し、同時に、1
650℃で2時間再加熱後の気孔半径のうち、3μ以上
の気孔半径の平均値が6〜3μ、s kg/cniの荷
重下において1500℃で30分間加熱後のクリープ量
が4.5%以下の範囲に入り、1650℃で10時間再
加熱した後の残存線変化率が膨張性であることを特徴と
する高アルミナ煉瓦を内張すした溶融金属用容器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57146255A JPS5939764A (ja) | 1982-08-25 | 1982-08-25 | 高アルミナ煉瓦を内張りした溶融金属用容器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57146255A JPS5939764A (ja) | 1982-08-25 | 1982-08-25 | 高アルミナ煉瓦を内張りした溶融金属用容器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5939764A true JPS5939764A (ja) | 1984-03-05 |
Family
ID=15403598
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57146255A Pending JPS5939764A (ja) | 1982-08-25 | 1982-08-25 | 高アルミナ煉瓦を内張りした溶融金属用容器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5939764A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4762305A (en) * | 1986-07-03 | 1988-08-09 | General Motors Corporation | Ramming mix for forming a mullite-corundum lining within a foundry furnace |
JP2020172412A (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-22 | 黒崎播磨株式会社 | リン酸カルシウム焼成炉用内張りれんが |
-
1982
- 1982-08-25 JP JP57146255A patent/JPS5939764A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4762305A (en) * | 1986-07-03 | 1988-08-09 | General Motors Corporation | Ramming mix for forming a mullite-corundum lining within a foundry furnace |
JP2020172412A (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-22 | 黒崎播磨株式会社 | リン酸カルシウム焼成炉用内張りれんが |
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