JPS5832062A - 真空脱ガス処理容器 - Google Patents
真空脱ガス処理容器Info
- Publication number
- JPS5832062A JPS5832062A JP56127557A JP12755781A JPS5832062A JP S5832062 A JPS5832062 A JP S5832062A JP 56127557 A JP56127557 A JP 56127557A JP 12755781 A JP12755781 A JP 12755781A JP S5832062 A JPS5832062 A JP S5832062A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bricks
- silicon
- parts
- molten steel
- vacuum degassing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は真空脱ガス処理槽等の溶鋼処理容器における耐
火物の内張構造に関するものである。溶鋼の真空脱ガス
処理法の代表的なものとしてＤ）（法やＲＨ法がある。
火物の内張構造に関するものである。溶鋼の真空脱ガス
処理法の代表的なものとしてＤ）（法やＲＨ法がある。
これらの処理法は鋼の材質改善に非常に効果があシ、処
理される鋼量は増加の一途をたどっている。同時にこれ
ら処理容器の耐久性を向上させるため該容器に内張する
煉瓦も種種の改善が進められてきた。
理される鋼量は増加の一途をたどっている。同時にこれ
ら処理容器の耐久性を向上させるため該容器に内張する
煉瓦も種種の改善が進められてきた。
その状況をＲＴ（法に基づいて説明する。
通常ＲＨ宵空脱ガス処理容器は第１図に示すように上部
槽１、下部槽２、環流管３、浸漬管４からなっている。
槽１、下部槽２、環流管３、浸漬管４からなっている。
これらは上部槽１と下部槽２との間に設けられたフラン
ジａ 、 ａ’及び環流管３と浸漬管４との間に設けら
れた７ランジｂ 、 ｂ’によっていづれも着脱可能に
接続一体化されている。上部槽１と下部槽２および環流
管３と浸漬管４はそれぞれ耐久性が異々るため適宜フラ
ンジａ、ａ’。
ジａ 、 ａ’及び環流管３と浸漬管４との間に設けら
れた７ランジｂ 、 ｂ’によっていづれも着脱可能に
接続一体化されている。上部槽１と下部槽２および環流
管３と浸漬管４はそれぞれ耐久性が異々るため適宜フラ
ンジａ、ａ’。
ｂ、 ｂ１部分から取外して内張煉瓦の取替が行われる
。この内張煉瓦としては耐食性に優れたダイレクトポン
ドマグクロ煉瓦、リデンデッドマグクロ煉瓦、セミリデ
ンデッドマグクロ煉瓦、Ｎ１鋳マグクロ煙瓦あるいは酸
化クロムを添加した高アルミナ煉瓦等が一般的である。
。この内張煉瓦としては耐食性に優れたダイレクトポン
ドマグクロ煉瓦、リデンデッドマグクロ煉瓦、セミリデ
ンデッドマグクロ煉瓦、Ｎ１鋳マグクロ煙瓦あるいは酸
化クロムを添加した高アルミナ煉瓦等が一般的である。
真空脱ガス処理容器を□操業すると前記した各種煉瓦と
もその表面に地金やスラグが耐着する。したがって前記
のフランジａ、ａ”’４たはす、ｂ’を離脱する際、第
２図に示すように地金やスラグ６が内張煉瓦５を接着し
たまま剥取ることが頻繁に生起し、これが内張ｌ／ンが
５の耐久性を著しく低下させていた。この対策として地
金耐着の少いカー７ドン質煉瓦、すなわちマグネシア質
、アルミナ質、スピネル質系酸化物とカーボンを組合せ
た不焼成のカーがン質煉瓦が提案され剥離防止に効果を
あげている。しかし上記不焼成のカーボン質煉瓦は溶鋼
と接する部位での使用回数を増していくと次のような問
題が生じてきた。
もその表面に地金やスラグが耐着する。したがって前記
のフランジａ、ａ”’４たはす、ｂ’を離脱する際、第
２図に示すように地金やスラグ６が内張煉瓦５を接着し
たまま剥取ることが頻繁に生起し、これが内張ｌ／ンが
５の耐久性を著しく低下させていた。この対策として地
金耐着の少いカー７ドン質煉瓦、すなわちマグネシア質
、アルミナ質、スピネル質系酸化物とカーボンを組合せ
た不焼成のカーがン質煉瓦が提案され剥離防止に効果を
あげている。しかし上記不焼成のカーボン質煉瓦は溶鋼
と接する部位での使用回数を増していくと次のような問
題が生じてきた。
それは剥離防止には良好であるが第５図に点線で示すよ
うに特に溶鋼の通過方向の煉瓦量目地部が著しく溶損さ
れ、それがネックとガって溶鋼処理容器の長時間の安定
操業に支障をきたすためとの目地溶損の改良が望まれる
ようになってきた。
うに特に溶鋼の通過方向の煉瓦量目地部が著しく溶損さ
れ、それがネックとガって溶鋼処理容器の長時間の安定
操業に支障をきたすためとの目地溶損の改良が望まれる
ようになってきた。
本発明者等は上記した目地溶損の原因について、■酸化
による目地部の溶損問題、 ■目地用モルタルにおける耐食性の問題、低温応力下で
生じるクリープ変形 等の問題について調査検削した。その結果前記■。
による目地部の溶損問題、 ■目地用モルタルにおける耐食性の問題、低温応力下で
生じるクリープ変形 等の問題について調査検削した。その結果前記■。
■については、カーボン質煉瓦として当然予想されると
ころであるが、それだけでは異常な目地溶損の発生はな
い。
ころであるが、それだけでは異常な目地溶損の発生はな
い。
■については例えば、従来の不焼成のカーづ２ン質伸瓦
を犬幅寿温度差を持つ熱負荷の短時間繰り返！−を受け
るにも拘らず熱吸収容景が小さい真空脱ガス処理容器に
内張し操業していくとその煉瓦の熱膨張により生じた熱
応力によってクリープ変形を惹起し、容器が冷却される
とクリープ変形した寸法分だけ目地開きが生じ次回の使
用時に溶鋼、スラグがその、目地開きの部分に侵入して
目地溶損の原因になっていることを見い出した。この不
焼成カーｙ＋？ン質煉瓦は、酸化物とカーボンとを組合
せたものに結合剤としてフェノール樹脂、フラン樹脂、
ピッチ等を添加混練し、成形後結合剤が分解あるいは炭
化しない範囲（１００〜４００“Ｃ）で熱処理して得ら
れる。従って容器への内張使用中にそれ以上の温度にな
ると結合剤が分解炭化してもそれが長時間持続する場合
は安定状態が得られるが、真空脱ガス処理容器の様に頻
繁な繰シ返し熱応力をうけると、結合剤の分解によって
低下した強度で煉瓦の変形が助長増大されることがわか
った。そこで不焼成カーがン質煉瓦を充分炭化させれば
使用中にクリープ変形は発生しないことに着目し、本発
明を完成させだのである。
を犬幅寿温度差を持つ熱負荷の短時間繰り返！−を受け
るにも拘らず熱吸収容景が小さい真空脱ガス処理容器に
内張し操業していくとその煉瓦の熱膨張により生じた熱
応力によってクリープ変形を惹起し、容器が冷却される
とクリープ変形した寸法分だけ目地開きが生じ次回の使
用時に溶鋼、スラグがその、目地開きの部分に侵入して
目地溶損の原因になっていることを見い出した。この不
焼成カーｙ＋？ン質煉瓦は、酸化物とカーボンとを組合
せたものに結合剤としてフェノール樹脂、フラン樹脂、
ピッチ等を添加混練し、成形後結合剤が分解あるいは炭
化しない範囲（１００〜４００“Ｃ）で熱処理して得ら
れる。従って容器への内張使用中にそれ以上の温度にな
ると結合剤が分解炭化してもそれが長時間持続する場合
は安定状態が得られるが、真空脱ガス処理容器の様に頻
繁な繰シ返し熱応力をうけると、結合剤の分解によって
低下した強度で煉瓦の変形が助長増大されることがわか
った。そこで不焼成カーがン質煉瓦を充分炭化させれば
使用中にクリープ変形は発生しないことに着目し、本発
明を完成させだのである。
本発明は以上のように不焼成カーデン質煉瓦の目地開き
の原因を究明し、それに適合する材質を開発し、溶鋼の
真空脱ガス処理容器の溶鋼と接する部位に内張すること
によって前記容器の耐久性を大巾に高めようとするもの
で、その特徴とするところはマグネシア原料、アルミナ
原料、マグネシア−アルミナ系スピネル原料の１利Ｉま
たは２種以上を重量で７０〜９０部にカーデフ１０〜３
０部とアルミニウム０．５〜５部を添加し、これに珪素
、炭化珪素、窒化珪素、１酸化珪素の珪素化合物、フェ
ロシリコン、カルシウムシリコン等の珪素合金を８１と
して０．１〜３部加えて成形し、７００（５） 〜１．４．５０℃焼成してカー７ドン質煉瓦とするか、
さらに前記煉瓦中に炭化物の生成する含浸処理を施した
カーボン質煉瓦を溶鋼と接する部位に内張して真空脱ガ
ス処理容器としたところである。
の原因を究明し、それに適合する材質を開発し、溶鋼の
真空脱ガス処理容器の溶鋼と接する部位に内張すること
によって前記容器の耐久性を大巾に高めようとするもの
で、その特徴とするところはマグネシア原料、アルミナ
原料、マグネシア−アルミナ系スピネル原料の１利Ｉま
たは２種以上を重量で７０〜９０部にカーデフ１０〜３
０部とアルミニウム０．５〜５部を添加し、これに珪素
、炭化珪素、窒化珪素、１酸化珪素の珪素化合物、フェ
ロシリコン、カルシウムシリコン等の珪素合金を８１と
して０．１〜３部加えて成形し、７００（５） 〜１．４．５０℃焼成してカー７ドン質煉瓦とするか、
さらに前記煉瓦中に炭化物の生成する含浸処理を施した
カーボン質煉瓦を溶鋼と接する部位に内張して真空脱ガ
ス処理容器としたところである。
本発明で用いるマグネシア原料はＭｇＯとＣａＯの合量
が９５重量−以上の焼結晶あるいは電融品であり、アル
ミナ原料およびマグネシア−アルミナ系スピネル原料と
してけＡｔ２０３！ｆ、たはＡｔ２ｏ３とＭｇＯの合量
が９５重惜チ以上の焼結晶あるいは電１融品が習耐食性
を確保するために必要である。
が９５重量−以上の焼結晶あるいは電融品であり、アル
ミナ原料およびマグネシア−アルミナ系スピネル原料と
してけＡｔ２０３！ｆ、たはＡｔ２ｏ３とＭｇＯの合量
が９５重惜チ以上の焼結晶あるいは電１融品が習耐食性
を確保するために必要である。
カーボンは、天然産の鱗状黒鉛および生状黒鉛、人工産
のものでは石炭および石油系のピッチコークス、カーｄ
？ン！ラック等であって、その成分としては固定カーが
ン８０重量重量上のものが耐スポール性、耐食性の面か
ら望せしい。マグネシア、アルミナおよびマグネシア−
アルミナ系スピネルの主原料とカーボンとの割合は表裏
の関係にあシ、主原料９０部以上、カーボン１０部以下
では、耐スポール性が低下し、使用中に亀裂が発生しゃ
すくなり、逆に主原料７０部以下、カー１２２３０部（
６） 以上では溶鋼へのカー、ｒｐン浸炭が大きく耐用性の低
下と同時に溶鋼中のカーゼンｍｌが高くなり鋼の性質を
悪化させる。
のものでは石炭および石油系のピッチコークス、カーｄ
？ン！ラック等であって、その成分としては固定カーが
ン８０重量重量上のものが耐スポール性、耐食性の面か
ら望せしい。マグネシア、アルミナおよびマグネシア−
アルミナ系スピネルの主原料とカーボンとの割合は表裏
の関係にあシ、主原料９０部以上、カーボン１０部以下
では、耐スポール性が低下し、使用中に亀裂が発生しゃ
すくなり、逆に主原料７０部以下、カー１２２３０部（
６） 以上では溶鋼へのカー、ｒｐン浸炭が大きく耐用性の低
下と同時に溶鋼中のカーゼンｍｌが高くなり鋼の性質を
悪化させる。
上記の主原料とカー？ンにアルミニウムおよび珪素成分
を添加するのは、目地溶損の一つの原因である耐酸化性
を向上させるためであり、この場合アルミニウム成分０
．５〜５部、珪素成分０．１〜３部の範囲で効果がある
。
を添加するのは、目地溶損の一つの原因である耐酸化性
を向上させるためであり、この場合アルミニウム成分０
．５〜５部、珪素成分０．１〜３部の範囲で効果がある
。
カーデンけ６００℃から酸素と反応１−て酸化をはじめ
るがアルミニウム成分け、その融点の６５０℃から２Ａ
ｔ＋−ＨＯ２→Ａｔ２０３の反応で大気中の酸素と優先
的に結合し、カーデンの酸化を防止し、この効果は前記
６５０℃以上で発揮する。
るがアルミニウム成分け、その融点の６５０℃から２Ａ
ｔ＋−ＨＯ２→Ａｔ２０３の反応で大気中の酸素と優先
的に結合し、カーデンの酸化を防止し、この効果は前記
６５０℃以上で発揮する。
さらに珪素成分は１，２００℃以」二の高温でＳｔ＋０
２→ＳｉＯ２の反応によりアルミニウムが富力する酸化
防止に加え珪素成分が一層カーがンの酸化を防止する。
２→ＳｉＯ２の反応によりアルミニウムが富力する酸化
防止に加え珪素成分が一層カーがンの酸化を防止する。
真空脱がス処理容器は溶鋼処理の前後に大気にさらされ
る。その温度は連続的であり、低温から高温における各
温度において面ｌ酸化性を要求されるが、前記２種の酸
化防止剤が真空脱ガの効果はアルミニウム０５部、珪素
成分０．１部よシ発揮するが、逆にアルミニウム５部以
上および珪素成分３部以上では煉瓦使用中に低溶融物を
生成し易く溶損も大きくなる。
る。その温度は連続的であり、低温から高温における各
温度において面ｌ酸化性を要求されるが、前記２種の酸
化防止剤が真空脱ガの効果はアルミニウム０５部、珪素
成分０．１部よシ発揮するが、逆にアルミニウム５部以
上および珪素成分３部以上では煉瓦使用中に低溶融物を
生成し易く溶損も大きくなる。
本発明では主原料とカーデンとにアルミニウムと珪素成
分を限定範囲内で加えて成形した素地煉瓦を７００〜１
．、４．５０℃間で焼成する。乙の焼成は還元雰囲気又
はカーデンを充填したサヤ内焼成のようにカーデンが酸
化し難い状態で行う。焼成温度の限定理由は、クリープ
が４００〜７００℃で結合剤が分解する際に発生するの
で結合剤の分解、炭化が終了する７００℃以上で焼成す
る。また焼成温度が１，４５０℃以上にガると焼成費が
増大するだけでなく酸化防止剤として添加したアルミニ
ウムおよび珪素成分が煉瓦中の酸化物と結合し、酸化防
止が著しく減少するからである。
分を限定範囲内で加えて成形した素地煉瓦を７００〜１
．、４．５０℃間で焼成する。乙の焼成は還元雰囲気又
はカーデンを充填したサヤ内焼成のようにカーデンが酸
化し難い状態で行う。焼成温度の限定理由は、クリープ
が４００〜７００℃で結合剤が分解する際に発生するの
で結合剤の分解、炭化が終了する７００℃以上で焼成す
る。また焼成温度が１，４５０℃以上にガると焼成費が
増大するだけでなく酸化防止剤として添加したアルミニ
ウムおよび珪素成分が煉瓦中の酸化物と結合し、酸化防
止が著しく減少するからである。
上述のごとくして得られた焼成マグネシアーカーデン質
の内張煉瓦５を溶鋼と接する部位７に内張使用すること
によって第４図および第６図のように目地溶損が僅少で
、かつ地金やスラグ６の耐着も少々く良好な真空脱ガス
処理容器を得たのである。
の内張煉瓦５を溶鋼と接する部位７に内張使用すること
によって第４図および第６図のように目地溶損が僅少で
、かつ地金やスラグ６の耐着も少々く良好な真空脱ガス
処理容器を得たのである。
なお前記目地溶損分一層減少させるためには、焼成によ
って生じた気孔部分へ加熱による炭化収率の高い有機物
をその気孔内に含浸せしめて緻密化を図るものであって
、加熱により炭化収率が２０チ以上のものが特に強度の
向上、含浸処理の容易さ等から適当であり、気孔率や細
孔形態によって例えばタールピッチ、フェノール樹脂、
フラン樹脂等を選択使用するものである。
って生じた気孔部分へ加熱による炭化収率の高い有機物
をその気孔内に含浸せしめて緻密化を図るものであって
、加熱により炭化収率が２０チ以上のものが特に強度の
向上、含浸処理の容易さ等から適当であり、気孔率や細
孔形態によって例えばタールピッチ、フェノール樹脂、
フラン樹脂等を選択使用するものである。
含浸処理した焼成カーフ１−ン質煉瓦の内張煉瓦５は真
空脱ガス処理装置の少くとも溶鋼と接する部位７に内張
使用することによって溶鋼およびスラグ６に対する耐溶
損性が非常に良好で酸化物系煉瓦にみられる溶鋼および
スラグ６の煉瓦内への侵入による構造的スＩ−ルが解消
でき真空脱ガス処理容器の耐久性を犬１】に向上させる
ことができだ。
空脱ガス処理装置の少くとも溶鋼と接する部位７に内張
使用することによって溶鋼およびスラグ６に対する耐溶
損性が非常に良好で酸化物系煉瓦にみられる溶鋼および
スラグ６の煉瓦内への侵入による構造的スＩ−ルが解消
でき真空脱ガス処理容器の耐久性を犬１】に向上させる
ことができだ。
以下本発明を実施例に基づいて説明する。
（９）
実施例１
まず第１表〜第３表に示す組成の主原料、カーがンおよ
び酸化防止剤を第４表に示す配合割合にそれぞれ混練し
た配合物を成形し、同表の所定温度で焼成して本発明の
容器に内張するカー？ン質焼成煉瓦Ａ１〜９および比較
のため範囲を逸脱した扁１０〜１３を得た。さらに前記
煉瓦のうち扁２〜９の気孔中へ含浸材でもって含浸処理
を行った。
び酸化防止剤を第４表に示す配合割合にそれぞれ混練し
た配合物を成形し、同表の所定温度で焼成して本発明の
容器に内張するカー？ン質焼成煉瓦Ａ１〜９および比較
のため範囲を逸脱した扁１０〜１３を得た。さらに前記
煉瓦のうち扁２〜９の気孔中へ含浸材でもって含浸処理
を行った。
また併記したＡ Ｉ ４〜１８は従来の不焼成カーＨ？
ン質煉瓦およびＡ１．９はダイレクトボンドマグクロ煉
瓦である。これら煉瓦の物性は同表から明らかなように
本発明品扁１〜９の焼成カーがン質煉瓦は、本発明の範
囲を逸脱する扁１０〜１３の焼成カーボン質煉瓦および
屋１４〜１８の不焼成カー日？ン質煉瓦に比較して熱間
強度（ａｔ １，５００℃ｋｇ／ｃｒｎ” ）が高いだ
けでな（１，５００℃×１０ｋｇ／ｃｒｎ２応力下での
クリープ試験における煉瓦収縮は殆んどなく逆に僅か膨
張ぎみであった。
ン質煉瓦およびＡ１．９はダイレクトボンドマグクロ煉
瓦である。これら煉瓦の物性は同表から明らかなように
本発明品扁１〜９の焼成カーがン質煉瓦は、本発明の範
囲を逸脱する扁１０〜１３の焼成カーボン質煉瓦および
屋１４〜１８の不焼成カー日？ン質煉瓦に比較して熱間
強度（ａｔ １，５００℃ｋｇ／ｃｒｎ” ）が高いだ
けでな（１，５００℃×１０ｋｇ／ｃｒｎ２応力下での
クリープ試験における煉瓦収縮は殆んどなく逆に僅か膨
張ぎみであった。
上記した本発明品Ａ １．２．３ 、６と、比較品（１
０） 扁１０と従来品の扁１４． 、１５ 、１．８ 、１９
とをＲＨ脱ガス処理容器の浸漬管に内ツ１？シて１００
１１ｉ１の操業に供した。
０） 扁１０と従来品の扁１４． 、１５ 、１．８ 、１９
とをＲＨ脱ガス処理容器の浸漬管に内ツ１？シて１００
１１ｉ１の操業に供した。
その結果は、第５表に示すように本発明品盃１゜２．３
．６は比較品１０および従来品扁１４゜１５．１８に比
して溶損法ＩＷがＡ程度減少し、目地溶損も殆んどなか
った。捷だフランジ部離脱時の剥離損鶴は従来品扁１９
に見受けられたが、本発明品扁１，２，３．６にはその
現象ｉｉ見られず良好であった。
．６は比較品１０および従来品扁１４゜１５．１８に比
して溶損法ＩＷがＡ程度減少し、目地溶損も殆んどなか
った。捷だフランジ部離脱時の剥離損鶴は従来品扁１９
に見受けられたが、本発明品扁１，２，３．６にはその
現象ｉｉ見られず良好であった。
実施例２
実施例１で得られた第４表の本発明品扁３，４゜６．７
と、比較品扁１０と従来品煮１５，１６゜１８．１９と
をＲＨ脱ガス処理容器の環流管に内張して２８０回の操
業に供した。その結果は第６表に示す如く、本発明品に
おいては、実施例１と大差なく溶損速度が１４程度減少
し、目地溶損も殆んどなく、フランジ部の剥齢損傷もな
く良好であっだＯ 第１表 主原料の組成（チ） 第２表 カーボンの組成（％） 第３表 酸化防止剤の組成（チ） （１４）
と、比較品扁１０と従来品煮１５，１６゜１８．１９と
をＲＨ脱ガス処理容器の環流管に内張して２８０回の操
業に供した。その結果は第６表に示す如く、本発明品に
おいては、実施例１と大差なく溶損速度が１４程度減少
し、目地溶損も殆んどなく、フランジ部の剥齢損傷もな
く良好であっだＯ 第１表 主原料の組成（チ） 第２表 カーボンの組成（％） 第３表 酸化防止剤の組成（チ） （１４）
第１図はＲＨ貞空脱ガス処理容器によって溶鋼処理中の
全体概略図、第２図は内張材の剥離状態を示す部分拡大
図、第３図は従来における内張材の目地状態を示す部分
拡大図、第４図は本発明における内張材の目地状態を示
す部分拡大図、第５図は第３図のＸ−Ｘ線における部分
断面図、第６図は第４図のＹ−Ｙ線における部分断面図
である。 １・・・上部槽 ２・・・下部槽 ３・・・環流管４・
・・浸漬管 ５・・・内張煉瓦６・・・溶鋼スラグ７・
・・溶鋼と接する部位 ａ 、 ａ’・・・フランジ ｂ 、 ｂ’・・・フランジ。 （１６） （１５） （１７） ニ４ 二 図 第 ３ Ｓ 第 ２ 図 第 ４ 図 菟 已 口 ′；Ｊ ６ に
全体概略図、第２図は内張材の剥離状態を示す部分拡大
図、第３図は従来における内張材の目地状態を示す部分
拡大図、第４図は本発明における内張材の目地状態を示
す部分拡大図、第５図は第３図のＸ−Ｘ線における部分
断面図、第６図は第４図のＹ−Ｙ線における部分断面図
である。 １・・・上部槽 ２・・・下部槽 ３・・・環流管４・
・・浸漬管 ５・・・内張煉瓦６・・・溶鋼スラグ７・
・・溶鋼と接する部位 ａ 、 ａ’・・・フランジ ｂ 、 ｂ’・・・フランジ。 （１６） （１５） （１７） ニ４ 二 図 第 ３ Ｓ 第 ２ 図 第 ４ 図 菟 已 口 ′；Ｊ ６ に
Claims (1)
- マグネシア原料、アルミナ原料、マグネシア−アルミナ
系スぎネル原料の１ｆ１１または２種以上を重量で７０
〜９０部にカーづ？７１０〜３０部とアルミニウム０５
〜５部を添加し、これに珪素、炭化珪素、窒化珪素、−
酸化珪素の珪素化合物、フェロシリコン、カルシウムシ
リコン等の珪素合金を３１として０１〜３部加えて成形
し、７００〜１．４５０℃焼成してカー？ン質煉瓦とす
るか、さらに前記煉瓦の気孔中に炭化物の生成する含浸
処理を施したカービン質煉瓦を溶鋼と接する部位に内張
してなる真空脱ガス処理容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56127557A JPS5832062A (ja) | 1981-08-14 | 1981-08-14 | 真空脱ガス処理容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56127557A JPS5832062A (ja) | 1981-08-14 | 1981-08-14 | 真空脱ガス処理容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5832062A true JPS5832062A (ja) | 1983-02-24 |
Family
ID=14962960
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56127557A Pending JPS5832062A (ja) | 1981-08-14 | 1981-08-14 | 真空脱ガス処理容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832062A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016060651A (ja) * | 2014-09-16 | 2016-04-25 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 減圧を伴う二次精錬設備用内張り耐火物 |
| JP2021536363A (ja) * | 2018-08-14 | 2021-12-27 | イーコンクリート テク リミテッドECOncrete Tech LTD. | 鋳型作製用の組成物及びその使用 |
-
1981
- 1981-08-14 JP JP56127557A patent/JPS5832062A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016060651A (ja) * | 2014-09-16 | 2016-04-25 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 減圧を伴う二次精錬設備用内張り耐火物 |
| JP2021536363A (ja) * | 2018-08-14 | 2021-12-27 | イーコンクリート テク リミテッドECOncrete Tech LTD. | 鋳型作製用の組成物及びその使用 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4306030A (en) | Carbon-containing refractory | |
| US5318933A (en) | Carbon-containing carbon bonded refractories with improved physical properties | |
| EP0096508A1 (en) | Magnesia-carbon refractory | |
| JPS5832062A (ja) | 真空脱ガス処理容器 | |
| JPS58190868A (ja) | 不焼成耐火物 | |
| JPH05105506A (ja) | スライドバルブプレートれんが | |
| JP6978677B2 (ja) | 減圧を伴う二次精錬設備用内張り耐火物 | |
| JPH0412065A (ja) | 二層構造耐火物 | |
| JPS5913468B2 (ja) | 塩基性耐火物 | |
| JPS6033782B2 (ja) | 溶銑予備処理用耐火物 | |
| JPS6035310B2 (ja) | マグネシアカ−ボンれんが | |
| JP2639996B2 (ja) | 真空脱ガス炉フランジ目地部のモルタル | |
| JPS5939764A (ja) | 高アルミナ煉瓦を内張りした溶融金属用容器 | |
| JPH06101975A (ja) | 高炉内張用炭素質耐火物 | |
| US3410930A (en) | Method of improving the operation of a cupola | |
| JPH05221711A (ja) | 耐火物素材及びこれを用いた耐火物 | |
| JPH05319902A (ja) | 炭素含有塩基性耐火物 | |
| JPH01301554A (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JP2765458B2 (ja) | マグネシア・カ−ボン系耐火物 | |
| JPS59131563A (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JPH03205346A (ja) | マグネシアカーボンれんが | |
| JPH0475184B2 (ja) | ||
| JPS59107963A (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JPS609563B2 (ja) | 気体吹込羽口を有する精錬容器 | |
| JPS63166751A (ja) | 炭素含有塩基性耐火煉瓦 |