JPS5937217A - 焼結接合カムシヤフト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はハ゛Ｌ結接合カムシャフトに関し、さらに詳し
くはカムシャフトのジャーナルピース、フューエルポン
プ駆動用カムピース、ギヤピース等とロッカアーム駆動
用の主カムピースのカ゛６結拐刺を異なら・Ｕた高性能
かつ低コストの焼結接合カムシャフトに関する。

従来より、カムシャフトには一体鋳造型または組立接合
型のものが知られている。このうち、接合型カムシャフ
トは、例えばｆＩ８１図に示すように、ｆｒｌ１％”１
からなる細部ね１に、所定形状の圧粉体４予備焼結して
なるカムシャフトピース、例えはロッカアーム等を駆動
する主カムピース２、２．２と、ジャーナルピース６．
３．・・・と、７ユ一エルポンプ石動用カムピース４と
、ギヤピース５を嵌合組利けて、全体を焼結接台してな
るものである。第２図（イ）、（ロ）にそれぞれジャー
ナルピース３とフューエルポンプ駆動用カムピース４の
斜視図を示す。そしてこれらカムシャフトピースに適し
た焼結金属材料が種々開発されている。

ところで、前配りツカアームまたはスウィングアームを
駆動する主カムピース（以下、主カムという）２と７ユ
ーエルポンプを駆動するカムピース（以下、７ユーエル
ポンプ駆動用カムという）４とでは、前者に比較して後
者にかかる荷重が低いため、それぞれのカムに要求され
る耐摩耗性の程度が異なる。また、ジャーナルピース（
以下、単にジャーナル部という）３やギヤピース（以下
、単にギヤ部という）５も、いずれも主カムはどの耐摩
耗性は要求されない。

しかしながら、例えは特願昭５５−２７１０７号に開示
されたような高耐摩耗性焼結材料で、全部の組付ピース
を形成した場合は材料コストが高くなり、また切削仕上
げ加工も困難で、ジャーナル部、ギヤ部等を切削加工す
る工具の寿命が短かくなる等、種々の不都合が生じる。

本発明は上述の欠点を解消するためのもので、軸部材に
接合する各ピースの要求時性に合わゼで主カムと主カム
以外のカムシャフトピースとを異なった相打で形成し、
これにより製造が容易で、しかも拐料コストを低く押え
ることのできる焼結接合カムシャフトを提供することを
目的とするものである。

本発明焼結接合カムシャフトは、主カムピース以外のカ
ムシャフト組付ピースを、 重量比でＣｒ　２．５〜２５．０％１、Ｍｎ　Ｏ，１〜
ｓ、　。

％、Ｐ　０．１〜０．８％、Ｃｕ１．０〜５．０％、８
ｉ０５〜２．０％、ＭＯＯ〜！１．０％、不純物０〜２
０％、残部Ｆｅからなる合金粉末１５〜６０重景％と、 Ｃｏ、　ｓ〜３５％となるような添加量の黒鉛と、重量
比でＰ　Ｏ，１〜０．８　％、Ｍｎ　ｏ、　１〜３．０
％、Ｓｉｏ　〜２．０％、ＣｕＯ〜５．０％、Ｃｒｏ　
〜ｓ、。

％、Ｍ００〜０５％、７０〜０．５％、不純物０〜２０
％、残部Ｆｅからなる合金粉末■と、からなる焼結合金
で形成され、硬さがＨｖ１５０〜４００、更に好ましく
はＨｖ２００〜６５０、かつ密度が６５〜Ｚ６グ／Ｃｆ
ｆ！’であることを特徴とするものである。

以下、本発明カムシャフトに使用する焼結金属材料の各
成分についてさらに詳しく説明する。

なお、以下の説明中、％は爪坦％を表わず。

合金粉末１は、Ｆｅ　−２，５〜２５．０％Ｃｒ−０，
１〜３．０％Ｍｎ−ｏ、　１〜ｏ、　８％Ｐ−１，ｏ　
〜ｓ、ｏ％Ｃｕ−（１，５〜２．０％Ｓ　ｉ　−ｏ　〜
ｓ、　ｏ％ＭＯ−０〜２．０％不純物とからなる。さら
に好ましい組成は、Ｆｅ　−３，０〜１８．０％Ｃｒ−
ｏ、　ｓ　〜ｔ　ｏ％Ｍｎ　−０，３〜０．６％Ｐ−１
．０〜ｌ　Ｏａ／Ｄｃｕ−０，５〜１．５Ａ８ｉ−０，
２〜１．５％ＭＯ−０〜２．０％不純物である。

合金粉末■における各成分の添加割合限定理由を次に述
べる。

Ｐはマトリックスに固溶してこれを強化し、鉄基地の拡
散を活性化させるたけでなく、Ｆｅ１ＣとともにＦｅ−
Ｐ−Ｃ系の液相を生じて高密度化シ、ステゲイト硬質相
を形成するものであるが、０．１％未満であるとほとん
ど効果が見られず、また０８％を越えると液相が過剰と
なり、炭化物、ステダイトが異常に成長して粒界が脆化
し摺動性能が劣るとともに、被削性も低下し、焼結時の
収縮による寸法変化のばらつきも大きくなる。したかっ
て、Ｐｏ、１〜０．８％とした。

Ｍｎは、マトリックスに固溶してこれを強化すると七も
に、合金の焼入性を著しく向上させ、焼結時の冷却過程
で十分な硬さを得ることができるものであるが、０．１
％未満では上記効果がほとんどなく、また３、　０％を
越えると合金を噴霧合金粉とするときこの合金粉が球状
化し、硬化して粉末のＩＪ：、縮性、成形性が低下する
とともに、焼結後に残留オーステナイトが増加したり、
酸化により焼結性が阻害されたりし易くなるので、０１
０〜３．０％に限定した。

Ｓｉは合金粉末を噴霧する際の溶湯の脱酸剤として効果
的であり、０．５％以上必要であるが、２．０％を越え
るとマトリックスの焼入性が低下して硬さの低下をもた
らすとともに、逆に焼結時の酸化により焼結性が阻害さ
れたりしやすいので２．０％以下とした。

Ｃｕはマトリックスに固溶してこれを強化するが、１．
０％未満では効果が少なく、また５、　０％を越えると
寸法変化が大きくなりしがもコスト高にもなるので１．
０〜５．０％とした。

Ｃｒは一部マトリックスに固溶してこれを強化するが、
一部はＣと結合してＭ３Ｃ型またはＭ７Ｃ，型の硬質炭
化物粒子を形成し、耐摩耗性を向上せしめるものである
。しがしながら、２．５％未満ではＣｒ添加の効果が少
なく、２５．０％を越えて添加すると炭化物が過剰にな
り、高硬度になり過ぎて被削性が低下し、またコスト高
になり好ましくない。したがって、Ｃｒ添加割合は２５
〜２５．０％とした。

ＭＯはＣｒと同様にマトリックスを強化するとともに炭
化物形成に寄与するが、５．０％を越えて添加すると硬
さが、高くなり過ぎ、被削性が低下するとともにコスト
高となル’（７）テ３．０％以下とした。

Ｃはマトリックスに固溶してこれを強化するとともに、
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖと炭化物を形成して硬度を高める。また
、Ｆｅ−Ｐ−Ｃ系の液相を生じさせることにより焼結を
活性化する働きを有するものである。しかし、０．５％
未満ではこれらの効果を期待できず、また３、５％を越
えると生じる液相量が過剰となり寸法精度が出ないだけ
でなく炭化物も過剰となり硬さが高くなり過ぎて被削性
を低下さゼるので０．５〜３．５％とした。

合金粉末■としては次の組成からなるものが好ましい。

■　Ｐ　０．１〜０．８％、Ｍｎ　　ｏ、　１〜３．０
％、ＳｉＯ〜２．０％、不純物２％以下、残部Ｆｅ■　
Ｐ　ｏ、　１〜ｏ、　８％、Ｍｎ　０．１〜５．０％、
８１０〜２．０％、Ｃｕ１．Ｏ〜５．０％、不純物０〜
２．０％、残部Ｉ＋’ｅ ■　ｐ　ｏ、　ｉ　〜ｏ、　ｓ％、Ｍｎ　　０．１〜５
．０％、３ｉ０、５〜２．０％、Ｃｒ０．５〜５．０％
、不純物０〜２．０％、残部Ｆｅ ■　Ｐ　０．１〜０．８％、Ｍｎ　　０．１〜５．　［
１％、Ｓｉｏ、　ｓ　〜２．０　％、Ｍｏ　　ＯＡ−０
，５％、ｖｏ、ｉ〜ｏ、ｓ％、不純物０〜２．０％、残
部Ｆｅ 合金粉末Ｈにおける各成分元素の添加割合の限定理由は
前記合金粉末Ｉにおけるものとほぼ同様である。すなわ
ち、Ｐは合金粉末Ｉにおけると同様の限定理由によりｏ
１〜０．８％が好ましい。また、Ｍｎも合金粉末■にお
けると同様の理由で０．１〜５．０％が好ましい。Ｓｉ
の添加理由も同様で、２．０％以下とするが、合金粉末
■中にＣｒを含む場合にはＳｉは０．５％以上が必要で
ある点、注意を竪する。Ｃｕも前記と同様の理由で１．
０〜５．０％が好ましい。Ｃｒは一部マトリックスに固
溶しこれを強化するが、一部はＣと結合してＭ、Ｃ型の
硬質炭化物粒子を形成し耐摩耗性を向上させるが、０．
５％未満では添加効果がなく、５．０％を越えて添加す
ると炭化物量が過剰になって硬さも高くなり、被削性が
低下しコスト高になるので０．５〜５．０％に抑えた。

ＭＯは基地を強化し硬さを上げ、炭化物形成にも寄与す
るので０５％以下添加することが効Ｍ−１的である１、
０．５％を越えると硬さが高く７、（り過ぎ、コスト高
になるので好ましくない。

■は微細炭化物を４，１１出してマトリックスを強化し
、硬さを高め、耐摩耗性に寄与するため、０１〜０５％
の添加が効果的である。０．１％未満では効果がなく、
０５％を越えると硬さが高くなり’ｒ＋Ａぎ相手攻撃ｆ
１か増ずとともに被剛性が低下し、コスト高になるので
好ましくない。

本発明においては合金粉末■にＰが含まれているので、
合金粉末■と同じ組成でしかし、Ｐが含まれてい！Ｌい
合金粉末■′を使用した場合と比較し、て同一の硬さ、
密度を得るために必要な合金粉末■の使用量を著しく減
少することができる。すなわち、合金粉末■′を使用す
る場合、！１３　”２　ｙ；ｃ　（＋１！！さ、ＷンＪ
’ＪをイＩＩるためには合金粉末■′の協力Ｉロｆ用合
か１（）〜８０％、好ましくは２０〜６０％であるのに
苅し、Ｐを含む合金粉末■を用いた場合、合金粉末■は
３〜６０％、好ましくは５〜４０％と、＜１ぼ半量でよ
い。なお、合金粉、末Ｉが６％未満では硬さ、密度が不
足し好ましくなく、５０％を越えると硬さか高くなり、
被削性も低下し、コスト高になるので好ましくない。

Ｃを除く金属成分元素はＦｅとの合金粉末の形で添加さ
れるのが好ましい。合金粉末としない場合には、焼結時
の元素の拡散に時間かかかり、焼結の進行か遅れて硬さ
や密度か出ないだけでな（、Ｃｒ、Ｖ、８ｉ等の酸化し
ゃずい元素が酸化されて焼結が阻害されるからである。

また、成分元素の偏析により組織が不均一になり、耐摩
耗性、被削性が低下する。イリし、Ｃｕの場合は醗化し
にくいこと、及び拡散が比較的容易であることから必ず
しも合金粉とする必要はなく、単独添加でもよい。合金
粉末は、常法にしたがい噴霧法で製造される。

上記組成の焼結合金で作製されるジャーナル部やフュー
エルポンプ用カム（第２１￥１（イ）及び（ロ）参照）
は、その摺動面の見掛は硬さがＨｖ（１０Ｋｙ）で１５
０〜４００であることが必要である。

１−１ｖ　（１０）１５０　　未満では耐摩耗性が不足
し、Ｈｖ（１０）４００　を越えると被剛性が低下して
好ましく　ｊｌい３、さらに好ましくは）（Ｖ２００〜
６５０である。

ハ゛ム結体の密１ψは６．５〜７．６　ｆ／ｃｍｓの範
囲とするのが好ましい。密度を前記範囲にすることによ
り、カムシャフト約付ピースの摺動面部の有効多孔率を
０１〜１０％に調節することができる。有効多孔率が上
記範囲外であると、所望の潤滑効果が現われず好ましく
ない。

前記組成の金属材料を用いて所定形状に焼結するには、
次のようにして行なう。まず、噴霧合金法によりほば６
０メツシユ以下に調製した合金粉末■に、黒鉛を最終製
品中のねらい値が所定範囲内になるようなｉれで加え、
最後に合金粉末１１を添加し、十分混合したのち、５〜
７トン／Ｃｆ？１．２の斗力下にｊす「定形状の圧粉体
を作製し、不活性ｊｊス雰囲気中５００〜１０００℃で
予備焼結する。得られた予備焼結ピース部材を軸部材に
組（＝Ｊけたのも、全体を１０５０〜１１°８０℃で焼
結して接合カムシャフトを得る。カムシャフトの主カム
ピース用焼結相打としては、例えば特願昭５５−２７１
０７号にＤｈｉ示されている耐厚耗性焼結合金材料（Ｃ
ｒ　２．５〜７．５％、Ｍｎ０．１０〜３．０％、Ｐ　
Ｏ，２〜ａ、　ａ％、Ｃｕｔ、０〜５．０％、Ｓｉｏ、
５〜２．０％、Ｍｏ３％以下、Ｃ１，５〜３５％、不純
物２％以下、残部Ｆｅ　）を用いることが好ましい。

次に、本発明カムシャフトを、以下の実施例及び比較例
を用いてさらに詳しく説明する。

実施例１ Ｃｒ２５．０％、Ｃｕｔｏ％、Ｓｉ　　２．ｏ％、ＰＯ
１８％、Ｍｎ３．０％、不純物２％以下、残部Ｆｅから
なる噴霧合金粉末１（−６０メツシユ）５０％に、６５
％Ｃとなるように黒鉛を添加し、残部としてＰ　ｏ、　
ａ％、Ｍｎ３．０％、Ｓｉ２．０％、不純物２％以下、
残部Ｆｅからなる合金粉末Ｉｔ（−６０メツシユ）を添
加したのち十分混合し、６トン／ｃｍ２の圧力でジャー
ナル部粗形材（圧粉体）を成形し、アンモニア分解ガス
雰囲気中９００℃で予備焼結した。予備焼結体を軸部材
に組何け、アンモニア分解ガス雰囲気中、１１２０℃で
焼結し、機械加工してエンジンカムシャフトを製造した
。下記試験法にしたがってカムシャフトジャーナル部の
評価を行なった。

実施例２ Ｃｒ２．５％、ＭＯ３，［１％、Ｃｕｓ、ｏ％、５ｉＯ
１５％、２０１１％、Ｍｎｏ、１％、不純物２％　　実
以下、残部Ｆｅからなる噴霧合金粉末Ｉ（−６０メツシ
ユ）５％に、１．０％Ｃとなるように黒鉛を添加し、残
部として２０１％、Ｍｎ　０．１％、不純物２％以下、
残部Ｆｅからなる合金粉末Ｉｌ　（−６０メツシユ）を
添加した。得られた混合粉末から実施例１と同様にして
エンジンカムシャフトを製作し、同様に試験評価を行な
った。

実施例６ ｃｒｉｅ、ｏ％、ＭＯ１，０％、Ｃｕｓ、ｏ％、実８ｉ
ｔｏ％、Ｐ　Ｏ，６％、Ｍｎ　ｉ、　０％、不純物２％
以下、残部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末Ｉ（−６０メツシ
ユ）４０％に、６．０％Ｃとなるように黒鉛を添加し、
さらに残部としてＣｕ１．０％、ＰＯ３６％−Ｍｎ　２
．０　％、Ｓｉ　１．５％、残部Ｆｅからなる合金粉末
１（−６０メツシユノを添加したのち、実施例１と同様
にしてカムシャフトを製作した。このカムシャフトにつ
いて試験評価を行なった。

雄側４ Ｃｒ５．０％、Ｍｏｔｏ％、Ｃｕ　５．　Ｏ％　、８１
１．０％、ＰＯ９３％、Ｍｎ１０％、不純物２％以下、
残部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末Ｊ（−６０メツシユ）５
％に、３０％Ｃとなるように黒鉛を添加し、さらに残部
としてＣｕｓ、ｏ％、ＰＯ１３％、Ｍｎ０．３％、不純
物２％以下、残部Ｆｅからなる合金粉末１（−６０メソ
シユ）を添加したのち、実施例１と同様にカムシャフト
を製作し、試験評価を行なった。

雄側５ Ｃｒｙ、ｏ％、Ｍｏｔｏ％、Ｃｕ３．０％、Ｓｉ１．０
％、２０１５％、Ｍｎ　１．０％、不純物２％　　実以
下、残部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末１（−６０メツシユ
）１０％に、２．５％Ｃとなるように黒船を添加し、更
に残部としてＣｒｏ、５％、Ｍｎ０．１％、ＳｉＯ，５
％、ＰＯ３５％、不純物２％以下、残部Ｆｅよりなる噴
霧合金粉末■（−６０メツシー）を添加したのち、実施
例１と同様にカムシャフトを製作し、試験評価を行なっ
た。

実施例６ Ｃｒｉｌ、０％、Ｍｏｔｏ％、Ｃｕ　３．ｏ％、Ｓｉ１
．０％、Ｐ　ｏ、　ｓ％、Ｍｎ１．０％、不純物２％　
実以下、残部１ｉ”６よりなる合金粉末Ｊ（−６０メツ
シユ）３０％に、２．５％Ｃとなるように黒鉛を添加し
、さらに残部としてＣｒｓ、ｏ％、Ｍ　ｎ　３．０％、
８ｉ　　２．ｏ％、１０９５％、不純物２％以下、残部
１ｉ”ｅよりなる噴霧合金粉末■（−６０メツシユ）を
添加したのち、実施例１と同様にカムシャフトを製作し
、試験評価雄側７ Ｃｒ５．ｏ　　％、ＭＯｏ、２　％、５ｉｔｏ　％、Ｐ
０５％、Ｍｎ０．３％、不純物２％以下、残部Ｆｅより
なる噴霧合金粉末Ｉ（−６０メツシユ）２０％に、１．
５％Ｃとなるように黒鉛を添加し、さらに残部としてＣ
ｒｔｏ％、ＭＯｏ、　５％、Ｖ　ｏ、　ｓ％、２０１５
％、ＭｎＯ，１％、Ｓｉ１．０％、不純物２％以下、残
部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末ＩＩ（−６０メツシユ）を
添加したのち、実施例１と同様にカムシャフトを製作し
、試験評価を行なった。

雄側８ 実施例７で用いた噴霧合金粉末１２０％に、１５％Ｃと
なるように黒鉛を添加し、さらに残部としてＣｒｓ、ｏ
％、Ｖ　Ｏ，１％、２０１５％、Ｍｎ３．０％、８ｉｔ
ｏ％、不純物２％以下、残部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末
１（−６０メツシユ）を添加したのち、実施例１と同様
にカムシャフトを製作し、試験評価を行なった。

Ｃｒｓ、ｏ　％、Ｍｏｔｏ　％、Ｃｕ２．０　％、２０
５％、Ｓｉ１．０％、Ｍｎ　１．０％、不純物２％以下
、残部Ｆｅよりなる噴籾合金粉末Ｉ（−６０メツシ＝）
に、２．５％Ｃとなるように黒鉛を添加し、その後実施
例１と同様にしてカムシャフトを製作し、試験評価した
。

比較例２ 一般の炭素鋼８４５を機械加工して軸部材に組利け、カ
ムシャフトを製作したのち、試験ａ゛１′価した。

比較例６ 一般的なりロムモリブデンｎｑの８ＣＭ４０　ヲ機械加
Ｚ［して軸部材に組付け、カムシャフトを製作したのち
試験評価した。

上記各実施例及び比較例で得られたカムシャフトについ
て以下の方法により試験を行ない、結果を第１表に示す
。第１表の試験項目中、■〜■はそれぞれ次の意味を表
わす。

■　摺動向部見用は硬さＨｖ　（１０）　：ビッカース
硬　゛度試験法による。

■　焼結体密度（ｆ／ｃｍｓ　）　　：水滴法（ＪＩＳ
Ｚ２５０５　）により測定 ■　耐久性ニアツブダウンの台上耐久加速試験を２００
時間行ない、試験終了後のノＪムシャフトジャーナル部
のスカッフィング程度を１０点満点の評価法で評価する
。スカッフィング評点合格基準は７．０以上である。

■　被削性：旋盤を用いてカムシャフトジャーナル部を
加工し、比較例１のノ（イト介命を１としたときの他の
例のバイト寿命比で表わす。

前記各実施例及び比較例の結果を第１表に示す。

前記表から明らかなように、本発明によるカムシャフト
ジャーナル部は摺動面部見掛は硬さか比較例１のもの（
特願昭５５−２７１０７号開示の耐摩Ｒ：性ＪＩＩ：ｌ
、結合金）に比較して低いものの、耐久性はほぼ同等で
あり、また被削性が著しく向」ニしでいることがわかる
。本発明においては、カムシャフトジャーナル部だけで
なく主カム以外の他の組（Ｊピース、例えはギヤ部、フ
ューエルポンプ駆動Ｊｌカムもまた前記焼結１料で形成
することができる。

したかって、本発明焼結接合カムシャフトは、ジャーナ
ル部、ギヤ部、フューエルポンプ駆動用カムを従来のよ
うに主カム用材料と同一の焼結相ｒ＋で成形層ることな
く、各組付ピースに適した焼結相ｒ１で７１！；、形す
ることができ、製造が容易で、相打費コストが安価で、
しかも工具寿命も伸ひるという利点を有するものである
。

【図面の簡単な説明】

第１図は焼結接合カムシャフトの一部断面側面図、第２
図（イ）及び（ロ）はそれぞれカムシャフトジャーナル
ピース及びフューエルポンプ駆動用カムピースの斜視図
を示す。 １・・・軸部材、２・・・主カム、６・・・ジャーナル
部、４・・・フューエルポンプ駆動用カム、５・・・ギ
ヤ部。 特許出願人　　トヨタ自動沖株式会社 （ほか１名）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　主カムピース以外のカムシャツ）Ｍ（−１ピ
   ースが、 重量比でＣｒ　　２．５〜２５．０％、Ｍｎ　［１，ｔ
   　〜３．０％、Ｐ　０．１〜０．８％、Ｃｕ１．Ｏ〜５
   ．０％、Ｓｉｏ、５〜２０％、Ｍｏ　ｏ〜３．０％、不
   純物０〜２．０％、残部Ｆｅからなる合金粉末１６〜６
   ０重量％と、 Ｃｏ、’ｓ〜３．５％となるような添加量の黒鉛と、 重量比でＰ　Ｏ，１〜０．８％、Ｍｎ　ｏ、　１〜３．
   ０％、Ｓｉ　Ｏ〜２０％、Ｃｕ　　Ｏ〜５．０　％、Ｃ
   ｒＯ〜５．０％、ＭＯＯ〜０．５％、７０〜０．５％、
   不純物０〜２．０％、残部Ｆｅからなる合金粉末■とか
   らなる焼結合金で形成され、硬さがＨｖ　１５０〜４０
   ０更に好ましくは１（Ｖ２００〜３５０、かつ密度か６
   ．５〜７．６　ｙ／ｃ広３であることを特徴とする焼結
   接合カムシャフト。 （２）合金粉末■が、Ｐ　０．１〜０．８％、ＬＶｎＯ
   ０１〜３０％、Ｓｉ　　ｏ〜２．０％、不純物０〜２．
   ０％、残部Ｆｅからなる特許請求の範囲第１項記載のカ
   ムシャフト。 （３）合金粉末ＩＩが、Ｐ　Ｄ、　１〜０．８％、Ｍｎ
   ０．１〜６．０％、Ｓｉｏ　〜２．０％、Ｃｕ、ｔｏ　
   〜５．０％、不純物Ｏ〜２０％、残部Ｆｅからなる特ｒ
   ？’ｌ’　Ｍｎ求の範囲第１項記載のカムシャフト。 （４ン　合金粉末■が、Ｐ　０．１〜０．８％、Ｍｎ０
   ．１〜３０％、ｓｉ　　［１，５〜２．０　％、Ｃｒ　
   Ｏ，５〜５．０％、不純物０〜２．０％、残部１ｉ″ｅ
   からなる特許請求の範囲第１項記載のカムシャフト。 （５）合金粉末■が、Ｐ　Ｏ，１〜０．８　％、Ｍｎｏ
   、ｉ〜３．０　％、Ｓｉｏ、ｓ　〜２．０％、Ｃｒ　Ｏ
   ，５〜５．［１％、Ｍｏ　Ｏ〜０．５　％、Ｖ　Ｏ，１
   〜０．５　％、不純物０〜２．０％、残部Ｆｅからなる
   特許請求の範囲第１項記載のカムシャフト。 （６）　　主カムピースが、Ｃｒ　　２．５〜７．５　
   ％、Ｍｎ０、１〜６．０％、ＰＯ９２〜０．８％、Ｃｕ
   １．Ｏ〜５．０　％、Ｓｉｏ、５〜２．０　％、Ｍｏ　
   　ｏ〜３．０　％、ｃ　ｔ　ｓ　〜３．５％、不純物０
   〜２０％、残部Ｆｅからなる耐）メ耗性焼結合金で形成
   された特許請求の範囲第１項ないし第５項のいずれか１
   項記載のカムシャフト。