JPS5937215A - 焼結接合カムシヤフト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本％　！ｉｊｌは焼粕扱合カムシャフトに関し、さらに
詳し文はカムシャフトのジャーナルピース、フューエル
ポンプ駆動用カムピース、ギヤピース等とロッカアーム
駆動用の主カムピースの焼結材料を異ならせた高性能か
つ低コストの焼結接合カムシャフトに関する。

従来よシ、カムシャフトには一体鋳造型または組立接合
型のものが知られている。このうち、接合型カムシャフ
トは、ρりえは第１図に示すように、鋼管等からなる軸
部拐１に、所定形状の圧粉体金子備焼精してなるカムシ
ャフトピース、例えｉｄ。

ツカアーム青・全１＃、ｍＪする主カムピース２．２．
２と、ジャーナルピース３，４・・・と、フューエルポ
ンプ駆動用カムピース４と、ギヤピース５を嵌合組伺け
て、乍体會焼紹按合してなるものである。そしてこれら
カムシャフトピースに適した焼結金属材料が棟々開発さ
れている。

ところで、前記ロッカアームまたはスウィングアームヲ
駆動する主カムピース（以下、主カムという）２とフ五
−エルボンプｔｍ動するカムピース（以下、フューエル
ポンプ駆動用カムという）４とでは、前者に比較して後
者にかかる荷重が低いため、それぞれのカムに要求され
るｉｉ摩耗性の程度が異なる。また、ジャーナルピース
（以下、単にジャーナル部という）６やギヤピース（以
下、単にギヤ部という）５も、いずれも生カムはどの耐
摩耗性は要求されない。

しかしながら、例えは％願昭５５−２７１０７号に開示
されたような高耐摩耗性焼結材料で、全部の組付ピース
を形成した場合は材料コストが高くなり、また切削仕上
は加工も困難で、ジャーナル部、ギヤ部等を切削加工す
る工具の寿命が短かくなる等、植々の不都合が生じる。

本発明は上述の欠点全解消するためのもので、軸部材に
接合する各ピースの要求特性に会わせて各ヒース金具な
った焼結材料で形成し、これにより製造が容易でしかも
材料コスト金低く押えることのできる焼結接合カムシャ
フト’を提供するものである。

本発明焼結接合カムシャフトは、主カム以外の各ビース
ゲ、ＡＭ比でＣｒ２．５〜２５％、ＭｎＱ、１〜五〇％
、ｐ　［１１〜［１８％、Ｃｕ１．０〜５．０％１．Ｓ
ｊα５〜２．０　％、　Ｍｏ　Ｏ〜ｉ　％、不純物０〜
２転残部Ｆｅからなる合金粉末ｉ　１０〜８０重量％と
、 ＣＤ、５〜５５重量％となるような添加量の黒鉛と、Ｘ
−を比でＣｒＯ〜ｓ、ｏ％、ＭｎＯ〜５．０％、Ｃｕ　
Ｏ〜５．０　％、ｖθ〜０５％、５ｉＯ−２，０％、Ｍ
ｏｂ−０，５％、不純物０〜２．０％、残部Ｆｅからな
る金属粉末…と、からなる焼結合金で形成され、硬さが
１ｖ１５０〜４００更に好ましくはＨＶ２００〜３５０
かつ密度が＆　５〜７．６１１０ｄであることを特徴と
するものである。

以下、本発明カム７ヤ７トに使用する焼結金属の各成分
についてさらに詳しく説明する。なお、以Ｆの説明中、
チはすべて重量％を表わす。

合金、ω末ｌは、Ｆ　ｅ　−２ｊ□−２５，０％Ｃｒ−
α１〜！ＬＯ％Ｍｎ−０，１〜０．８％ｐ−ｉ。０〜５
．０％Ｃｕ−ｕ５〜１０％　Ｓｉ　−０〜五〇％１Ｖｌ
ｏ−０〜２．０％不純物とからなる。さらに好ましい組
成は、Ｆｅ−ＡＯ〜１ａＯ％Ｃｒ−０，５〜１．０％Ｍ
！１−［１，５〜０、６’／ａｐ　−１，０〜！ＬＯ％
Ｃｕ−１５〜１．５％Ｓ　ｉ−０，２〜１．５％Ｍｏ　
−０〜２．０％不純物である。

合金粉末の添加量は、全焼結粉末材料に基づいて１０〜
８０％、好ましくは２０〜６０％である。

合金粉末における各成分の添加割合限定理由を次に述べ
る。

Ｐはマトリックスに同浴してこれを強ｆヒし、鉄基地の
拡散全活性化させるだけでなく、Ｆｅ、ＣとともにＦｅ
−Ｐ−Ｃ系の液相音生じて高密度化し、ステダイト硬質
４目を形成するものであるが、０．１９１＋未満である
とほとんど効果が見られず、また０８％を越えると液相
が過剰となり、炭化物、ステダイトが異常に成長して粒
界が脆化し摺動性能がガるとともに、被剛性も低下し、
焼結時の収縮による寸法変化のばらつきも大きくなる。

したがって、ＰＯ２−４，８％とした。

Ｍｎは、マトリックスに同浴してこれを強化するととも
に、合金の焼入性を著しく向上させ、焼結時の冷却過程
で十分な硬さを得ることができるものであるが、α１％
未満では上記効果がほとんどなく、また＆０チを越える
と合金を噴霧合金粉とするときこの合金粉が球状化し、
硬化して粉末の圧縮性、成形性が低下するとともに、焼
結後に残部オーステナイトが増加したり、酸化によυ焼
結性が阻害嘔れたすし易くなるので、（１１０〜五〇％
に限定した。

Ｓｔは合金粉末金唄霧する際の溶湯の脱酸剤として効果
的であり、０５％以上必委であるが、２０％を越えると
マトリックスの焼入性が低下して硬さの低下をもたらす
とともに、逆に焼結時の酸化により焼結性が阻害された
りしやすいので″２．ａ％以下とした。

Ｃｕはマトリックスに固溶してこれを強化するが、１、
θ％未閥では効果が少なく、また５、０％を越えると寸
法変化が大きくなりしかもコスト高にもなるので１．０
〜５．０％とし友。

Ｃｒは一部マトリックスに固溶してこれを強化するが、
一部はＣと結合してＭｇＯ型またはＭ２Ｏ３型の硬質炭
化物粒子を形成し、耐摩耗性全向上せしめるものである
。しかしながら、ｚ５ｑｂ未満ではＣｒ添加の効果が少
な（，２５，０％を越えて添加すると炭化物が過剰にな
シ、高硬度にｌシ過ぎて被剛性が低下し、またコスト高
になり好ましくない。したがって、Ｃｒ添加割合は２５
〜２５．０チとした。

ＭＯはＣｒと同様にマトリックス全強化するとともに炭
化物形成に寄与するが、五〇％を越えて添加すると硬さ
が高くなシ過ぎ、被剛性が低下するとともにコスト高と
なるのでｉ％以丁とした。

合金粉末Ｉの添加割合は、焼結金属材料の全重量に基づ
いて１０〜８０チである。１ｏチ未満では焼結金属の硬
さ、着板が不足し好ましなく、８０％金越えると硬さが
＾くなシ過ぎ被削性が低下し、またコストアップにもな
るので好ましくない。時に好ましくは２０〜６０％であ
る。

Ｃはマトリックスに固溶してこれを強化するとともに、
Ｃｒ＋Ｍｏ、Ｖと炭化物を形成して硬度を高める。また
、Ｆｅ−Ｐ−Ｃ系の液相を生じさせることによシ焼＃８
を活性化する鋤きｔ有するものである。

しかし、０．５％未渦ではこれらの効果を期待できず、
また五５チを越えると生じる液相童が過剰となり寸法精
度が出ないだけでなく炭化物も壇剰となシ硬さが畠くな
り過ぎて被剛性を低下させるので０．５〜＆５φとした
。

金属粉末■としては次の組成からなるものが好ましい。

■　不純物２チ以下を含むＦｅ粉末 ■　Ｃｕ粉末１６０〜５０％と不純物２％以下を含むＦ
ｅ粉木（＠金粉としてまたはそれぞれ単味粉として） ■　Ｍｎ０．５〜ＡＯ％、Ｓｉ２．０％以下、不純物２
チ以下、残部Ｆ’　ｅよりなる合金粉末 ■　Ｍｎ　Ｏ，１〜ｓ、　ｏ％、ＣＬｌｌ、０〜５．０
％、Ｓｉ２．０％以下、不純物２φ以下、残部Ｆｅよシ
なる合金粉末 ■　ＣｒＯ，５〜５．０％、Ｍｎ　［１，１〜３．０　
％、５ｉ０５〜２．０％、不純物２％以下、残部Ｆｅよ
りなる合金粉末、■　ＣｒＯ，５〜５．０％、Ｍｏα５
％以下、Ｖ　Ｑ、１〜０．５％、Ｍｎ１１〜６０％、Ｓ
　ｉ　Ｏ，５〜２．０　％、不純物２係以下、残部Ｆｅ
よシなる合金粉末 金属粉末■−■〜■における各成分元素のふ加割付の限
定理由ｅよ前６己合金粉末Ｉにおけるものとほぼ同様で
あるが、金属粉末■−■においてＭｎα５〜五〇チとし
たのは、Ｃｕ　＋　Ｃｒ　＋　Ｍ　ｏ　＋　ｖ等の添加
元素を用いずにＩＶＩｎの焼入性向上効果によるマトリ
ックスの強化を計るためにＭｎを多口にしたものであり
、また、金属粉末■−■においてＣｒ０．５〜５．０％
としたのは、０．５チ未満では所期の効果がな（，５，
０−を越えると炭化物が過剰となり硬さを増し、被剛性
が低下ししかもコスト高になるという理由による。この
とき、Ｃｒｉ含むのでＳｉは０．５チ以上が必装となる
。金属粉末社−〇において、ＭＯはマトリックスを強化
し炭化物生成にも寄与するので０．５％以下全添加する
ことができ、また、Ｖはａ細炭化吻を析ｉ−ｒ：：１て
マ）　ＩＪソクスを強化するために０，１〜０．５チ添
加することが効果的である。

Ｃ會除く金属成分元素はＦｅとの合金粉末の形で添加さ
れるのが好ましい。合金粉末としない、鳴合には、焼結
時の元素の拡散に時間がかかり、焼結の進行が遅れて硬
さや密度が出ないだけで々く、Ｃｒ、Ｖ、Ｓｔ等の酸化
しやすい元素が酸比されて焼結が阻害されるからである
。また、成分元素の偏析によｐ組織が不均一になり、Ｉ
ＩｊＴ摩耗性、被剛性が低下する。但し、Ｃｕの場合は
酸化しにくいこと、及び拡散が比較的容易であることか
ら必ずしも合金粉とする必要はなく、単独添加でもよい
。合金粉末は、常法にしたがい噴霧法で製造される。

上記組成の焼結合金で作製されるジャーナル部やフュー
エルポンプ用カム（第２図（イ）及び（ロ）参照）は、
その摺動面の見掛は硬さがＨｖ　（１０Ｋｇ）で１５０
〜４００であることが必要である。Ｈｖ（１０）１５０
未満では耐摩耗性が不足し、Ｈｖ（１０）４００　ｆ越
えると被剛性が低下して好ましくない。さらに好ましく
ｉｌ、ＬＨｖ２００〜３５０である。

焼結体の留置は６．５〜Ｚ６グＡ−の範囲とするのが好
ましい。密度を前記範囲にすることにより、カムシャフ
ト組付ピースの摺動面部の有効多孔率をα１〜１０％に
調節することができる。有効多孔率が上記範囲外である
と、所望の欄滑効果が現われず好ましくない。

前記組成の金属材料金用いて所定形状に焼結するには、
次のようにして行なう。まず、噴霧合金法によりほぼ６
０メツシユ以下に調製した合金粉末ｌに、黒鉛全最終製
品中のねらい値が所定範囲内になるような輩で加え、最
後に金属粉末を合金粉としてまたは各成分粉末をそれぞ
れ単独で添加し、十分混合したのち、５〜７トン／ｃｕ
ｔの圧力下に所定形状の圧粉体を作製し、不活性カス雰
囲気中５００〜１０００℃で予備焼結する。得られた予
備焼結ピース部材を軸部材に組付けたのち、全体ｉ　１
０５０〜１１８０℃で焼結して接合カムシャフトｆｔ得
る。

カムシャフトの主カムピース用焼結材料としては、例え
ば特願昭５５−２７１０７号に開示されている耐摩耗性
焼結合金材料（Ｃｒ２．５〜７．５　％、Ｍｎα１　ｏ
〜３ｃ＋％、　ＰＯ，２〜ｌ１８％、Ｃ１１１，０〜５
．ｎ　％、Ｓ　ｉ　０．５〜２．０％、Ｍｏ３％以下、
Ｃ１，５〜五５％、不純物２％以下、残部Ｆｅ）　ｆ用
いることが好ましい。

次に、本発明カムシャツトラ、以下の実施例及び比較例
音用いてさらに詳しく説明する。

実施例１ Ｃｒ２５．０％、Ｃｕ　１０％、Ｓ　ｉ　２．０　％、
ｐ１８％、Ｍｎｉ％、不純物２−以下、残部Ｆｅからな
る１負霧合金粉末Ｉ（−６０メッシ：Ｌ）８０チに、Ａ
ＳｑｂＣとなるように黒鉛をざ≦加し、残部金属粉末■
としてＦｅ粉末を添加したのち十分混合し、６トン肩の
圧力でジャーナル都粗形材（圧粉体）を成形し、アンモ
ニア分解ガス雰囲気中９００℃で予備焼結した。予備焼
結体を軸部材に組・ト１け、アンモニア分解カス雰囲気
中、１１２０℃で焼結し、機械加工してエンジンカムシ
ャフトに製造した。下記試験法にしたがってカムシャフ
トジャーナル部の評価を行なった。

実施りｌ　２ Ｃｒ２．５％、Ｍｏ５０％、Ｃｕ５．０係、ＳｉＯ，５
％、ｐｏ、１％、ＩＶＩｎ０１チ、不純物２条以下、残
部Ｆｅからなる噴霧合金粉末■、、　（−６０メツシユ
）１０％に、１．０％Ｃとなるように黒鉛を添加し、残
部金属粉末■としてＦｅ粉末を添加した。得られた混合
粉末から実施例１と同様にしてエンジン力ムシャフトケ
製作肱同様に試験評価上行なった。

実施例３ Ｃｒｉａｏ％、Ｍｏ　１．０％５Ｃｕｉ０９６．　Ｓｔ
　１．０％、ｐ　０．６　％、Ｍｎ１．０係、氾■吻睦
以下、残部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末１（−６０メツシ
ユ）６０係に、５．０チＣとなるように黒鉛全添加し、
さらに金属粉末■としてＣｕ１．０％、残部Ｆｅケ添加
したのち、実施例１と同様にしてカムシャツトラ製作し
た。このカムシャフトについて試験評価全行なった。

実施例４ Ｃｒ５．０％、Ｍｏ１．ＯＳ、Ｃｕｉ％、Ｓｉ１．０チ
、ｐｏ、３％、Ｍｎ　１．０　％、不純物２％以下、残
部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末Ｉ（−６０メツシユ）２０
チに、五〇％Ｃとなるように黒鉛を添加し、さらに金属
粉末■として（：：ｕ５．Ｏ太残部Ｆｅを添加したのち
、実施例１と同様にカムシャツトラ製作し、試験評価を
行なった。

実施例５ Ｃｒ　７．０％、Ｍｏ１．０％、Ｃｕ５０％、Ｓｉ１．
０％、２０５％、Ｍｎ１，０％、不純物２チ以下、残部
Ｆｅよりなる噴霧合金粉末■（−６０メツシユ）３０チ
に、２．５４Ｃとなるように黒鉛全添加し、更に残部金
属粉末■としてＭｎＳチ、３ｉ２．０％、不純物２チ以
下、残部Ｆｅよシなる噴霧合金粉末（−６０メツシユ）
を添加したのち、実施例１と同様にカムシャフトを製作
し、試験評価全行なった。

実施例６ Ｃｒ１１．０％、１■ｏ１．０％、Ｃｕ！＋Ｉ］％、５
１ｔｏ％、ｌ’（１５％、Ｍｎ１．０大不純物２係以下
、残部Ｆｅよシなる合金粉末１（−６０メツ／ユ）５０
％に、２．５チＣとなるように黒鉛ｋ　（４’ｉ加し、
さらに残部金属粉末■としてＭｎ０．５％、不純ｖＩ：
Ｊ２％以下、残部Ｆｅよυなる噴霧合金粉末（−６０メ
ツシユ）を添加したのち、実施例１と同様にカムシャツ
）ｋ製作し、試験評価を行なった。

実施例７ Ｃｒ５．０％、Ｍｏ１．０係、Ｃｕ２．０％、Ｓｉ１．
０％、ＰＩ１５％、Ｍｎ［１５％、不純物２％以下、残
部Ｆｅよシｌる噴霧合金粉末１（−６０メツシユ）　４
０チに、２．５チＣとなるように黒鉛ヲ徐加し、さらに
残部金属粉末■としてＣｕ２−０％、　１Ａｎｌｏ％、
３１２％、不純物２％以下、残部Ｆｅよシなる噴霧合金
、粉末（−６０メツシユ）を添加したのち、実施例１と
同様にカムシャフトを製作し、試験８゛Ｆ１曲を行なっ
た。

実施例８ 実施レリ７で用いた噴霧合金粉末１４０％に、２．５％
Ｃとなるように黒鉛を添加し、さらに残部金属粉末■と
してＣｕ１１％、Ｍｎα１勲不純物２％以下、残部Ｆｅ
よりなる噴霧合金粉末を添加したのち、実施例１と同様
にカムシャフトを製作し、試験評価全行なった。

実施例９ Ｃｒ５．０％、Ｍｏ０．５％、Ｃｕ２．０％、Ｓ　ｉ　
１．０％、ｐｏ、５％、Ｍｎ０６３チ、不純物２％以下
、残部Ｆｅよりなる噴霧合金粉末■（−６０メツシユ）
４０チに、２．０％Ｃとなるように黒鉛全添加し、さら
に残部金属粉床■としてＣｒα５饅、ＭｎＱ、１％、Ｓ
ｉα５％、不純物２．０％以下、残ｆｆＢ　Ｆ　ｅより
なる噴霧合金粉末を添加したのち、実施例１と同様にカ
ムシャフトを製作し、試＝、ｉｆ価を行なった。

実施例１０ 実施例９で用いた合金粉末１４０％に、２．０％となる
ように黒鉛を添加し、さらに残部金属粉末■としてＣｒ
５．［］％、Ａ’Ｌｎ＆０（＋、Ｓｉ２．０％、不純物
２％以下、残部Ｆｅよりなる噴霧台金粉末を添加したの
ち、実施例１と同様にカムシャフト’を製作し、試験評
価全行なった。

５友４施）レリ　１１ Ｃｒ　５．０’Ｊ、　Ｍｏ　　ロ、２チ、　Ｃｕ２．０
％、　Ｓ　ｉｌ、０％、　ｐ　０．５　％、　Ｍｎ　０
．３　％、不純物２％以下、残ｍＦｅよりなる噴霧合金
粉末Ｉ（−６０メツシー）４０％に、１．５％Ｃとなる
ように黒鉛ヲ徐加し、さらに残部金属粉床ｎとしてＣｒ
１．０％、ＭＯ［１５％、７０１５％、Ｍｎ１１％、Ｓ
４１．０％、不純物２チ以下、残部Ｆｅ、ｌ：！ｌｌな
る噴霧合金粉末全添加したのち、実施例１と同様にカム
シャツ）１製作し、試験評価を行なった。

実施例１２ 実施例１１で用いた噴霧合金粉末１（−６０メツシユ）
４０％に、１．５％Ｃとなるように黒鉛ｋｍ加し、さら
に残部金属粉末ＵとしてＣｒ５．（１％、Ｖα１％、Ｍ
ｎ５０％、Ｓｉ１．０％、不純物２チ以下、残部Ｆｅよ
りなる噴霧合金粉末全添加したのち、実施例１と同様に
カムシャフト全製作し、試験評価を行なった。

比較例１ Ｃｒ５．０ｑ６１ＭＯ１，０％、Ｃｕ　２．０％、ｐ（
Ｌ５％、Ｓｉ１．０％、Ｍｎ１．０係、不純物２％以下
、残部Ｆｅｊニジなる噴霧合金粉末１（−６０メツシユ
）に、２．５４Ｃとなるように黒鉛を添加し、その後実
施例１と同様にしてカムシャフト全製作し、試験評価し
た。

比較例２ 一般の炭素鋼８４５を機械加工して軸部材に組付け、カ
ムシャフト全製作したのち、試験評価した。

比較例６ 一般的なりロム会モリブデン鋼の８０Ｍ４０ｔ−機械加
工して軸部材に組付け、カムシャフト全製作したのち試
験評価した。

上記各実施例及び比較例で得られたカムシャフトについ
て以下の方法により試験會行ない、結果を第１衣に示す
。第１表試験項目中、■〜■はそれぞれ次の意味′！ｉ
ｌ−表わす。

■　摺動面部見掛は硬°さＨｖ（ト）：ビッカース硬度
試験法による。

■　焼結体音Ｌ　（ｒ／ｃｔｄ）　：水漬法（ＪＩＳＺ
２５０５）によシ測定 ■　耐久性：アノプダクンの台上耐久加速試験全２００
時間行ない、試験終了後のカムシャフトジャーナル部の
スカッフィング程度を１０点満点ノ評価法で評価する。

スカッフィング評点合格基準は７．０以上である。

■　被削性：旋盤を用いてカムシ、ヤフトジャーナル部
全加工し、比較例１のノくイト寿命全１としたときの他
の例のバイト寿命比で表わす。

前記各実施例及び比較例の結果を第１表に示す。

前記衣から明らかなように、本発明によるカムシャフト
ジャーナル部は摺動面部見掛は硬さが比較例１のもの（
特願昭５５−２７１０７号開示の耐摩耗性涜結曾金に比
較して低いものの、耐久性はほぼ同等であシ、また被剛
性が著しく向上していることがわかる。本発明において
は、カム７ヤストジヤーナル部だけでなく主カム以外の
他の組付ピース、例えはギヤ部、フューエルポンプ駆動
用カムもまた前記焼結材料で形成することができる。

したがって、本発明焼結接合カムシャフトは、ジャーナ
ル部、ギヤ部、フューエルポンプ駆動用カム全従来のよ
うに主カム用材料と同一の焼結材料で成形することなく
、各組付ピースに適した焼結材料で成形することができ
、製造が容易で、材′＃４費コストが安価で、しかも工
具寿命も伸びるという利点を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は焼結接合カムシャフトの一部断面側面図、第２
図（イ）及び（ロ）はそれぞれカムシャフトジャーナル
ピース及びフューエルポンプ駆動用カムピースの斜視図
を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）主カムピース以外のカムシャフト組付ピースが、
   Ｍ廿比でＣｒ　２．５〜２５％、Ｍｎ　０．１〜３［％
   、ＰＱ、１〜０．８％、Ｃｕ　１．０〜５．０％、Ｓｔ
   　１１５〜ＺＯ％　、　Ｍｏ　Ｏ〜３、０　％　　不純
   物０〜２チ、残部１ｉ’６からなる合金粉末１０〜８０
   止量饅と、 Ｃα５〜３．５Ｊ１％となるような徐加量の黒鉛と、Ｍ
   ｎ比でＣｒ０−５．０％、ＭｎＯ〜５．０％、ＣｕＯ〜
   ５．０％、ＶＯ〜０５％、Ｓ　Ｉ　Ｏ〜２．０％、Ｍｏ
   ｎ　〜ｏ、ｓ％、不純９ＩＪＯ〜２．０％、残部Ｆ’ｅ
   からなる金属粉末とからなる焼結合金で形成され、硬さ
   がＨｖ１５０〜４００更に好ましくはＨＶ２００〜３５
   ０、かつ密度が＆　５〜７．６　ｔ／ｃｄであることに
   ３ｊ徴とする焼結接合カムシャフト。 （２）金属粉末がイζ純物θ〜２．０％を含むＦｅであ
   る特許請求の範囲第１項記載のカムシャフト。 （３〕証属粉末がＣ［１，０〜５．０％、不純物０〜２
   ．０％以下、残部Ｆｅからなる特許請求の範囲第１項記
   載のカム７ヤフト。 （４）金属粉末がＭｎα５〜五〇％、Ｓｉ　Ｏ〜２．０
   ％　、不純物０〜ｚＯ％、残部Ｆｅからなる特許請求の
   範囲第１項記載のカムシャフト。 （５）金属粉末がＭｎα１〜０．５％、ＣｕｔＯ〜５．
   ０％、ＳｉＯ〜ＺＯ％、不純物０〜ＺＯ％、残部Ｆｅか
   らなる特許請求の範囲第１項記載のカムシャフト。 （６）金属粉末がＣｒ０．５〜５．０％、ＩＶｌｎ　（
   １１〜５１０％、Ｓｉα５〜２．０％、不純物０〜２．
   ０％、残部Ｆｅからなる特許請求の範囲第１項記載のカ
   ムシャフト。 （７）金机粉末がＣｒ［１５〜５０チ、Ｍ００〜α５％
   、ｖ［ｌＬ１〜［Ｌ５％、Ｍｎα１〜０Ｏ％、ＳｉＯ，
   ５〜２．０％、不純物０〜２．０％。 残部Ｆｅからなる特許請求の範囲第１項記載のカムシャ
   フト。 （８）　　主カムピースが、Ｃｒ２，５〜７．５％、Ｍ
   ｎα１〜五〇％、ｐ［１２〜０．８％、Ｃｕ１．０〜ｓ
   、ｏ％、Ｓｉα５〜２．０％、Ｍ００〜ム０％、Ｃｔｓ
   〜１５％ｓ不純物０〜２．０％、残部Ｆｅからなる耐摩
   耗性焼結合金で形成された特許請求の範囲第１項ないし
   第７項のいずれか１項記載のカム７ヤフト。