JPS5932659B2 - 内燃機関用点火装置 - Google Patents
内燃機関用点火装置Info
- Publication number
- JPS5932659B2 JPS5932659B2 JP51157286A JP15728676A JPS5932659B2 JP S5932659 B2 JPS5932659 B2 JP S5932659B2 JP 51157286 A JP51157286 A JP 51157286A JP 15728676 A JP15728676 A JP 15728676A JP S5932659 B2 JPS5932659 B2 JP S5932659B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ignition timing
- circuit
- output
- pressure
- ignition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/1455—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means by using a second control of the closed loop type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の気筒内圧力を常時検出してこの気筒
内圧力がある状態になる様に点火時期を決定する内燃機
関用点火装置に関するものである。
内圧力がある状態になる様に点火時期を決定する内燃機
関用点火装置に関するものである。
内燃機関の点火時期は機関が最適に運転される様に機関
の状態により決定する必要がある。
の状態により決定する必要がある。
従来、点火時期制御装置としては、遠心式進角機構によ
り機関速度及び真空式進角機構により吸気負圧を検出し
、機関の状態を代表させて点火時期を決定するのが一般
的である。
り機関速度及び真空式進角機構により吸気負圧を検出し
、機関の状態を代表させて点火時期を決定するのが一般
的である。
ところが、一般に機関の効率、燃費を考えると最大トル
ク時の最大進角値いわゆるＭＢＴ（Ｍｉｎｉｍｕｍ ａ
ｄｖａｎｃｅ ｆｏｒ Ｂｅ５ｔ Ｔｏｒｑｕｅ ）で
点火するのが最良と知られており、機関の状態によりＭ
ＢＴに点火時期を変える必要がある。
ク時の最大進角値いわゆるＭＢＴ（Ｍｉｎｉｍｕｍ ａ
ｄｖａｎｃｅ ｆｏｒ Ｂｅ５ｔ Ｔｏｒｑｕｅ ）で
点火するのが最良と知られており、機関の状態によりＭ
ＢＴに点火時期を変える必要がある。
ところが、上述した従来装置において＆！、内燃機関の
試験結果に基いて点火時期を平均的にプログラムしたも
のを使用しているので、現実のＭＢＴとは点火時期が大
幅にずれる、点火位置のプログラム点と実点火点が大気
状態や個々の機関特性のバラツキやその他で差を生じ、
補正が実際上困難であり、要求進角通り点火しない時が
多い、補正したとしても、その補正要素は回転数、吸気
負圧、温度等の種々の環境条件によるものであるのでこ
れらの補正項をすべて含むことは装置が高価かつ複雑と
なりその構成上実用に乏しいものとなるなどの欠点があ
る。
試験結果に基いて点火時期を平均的にプログラムしたも
のを使用しているので、現実のＭＢＴとは点火時期が大
幅にずれる、点火位置のプログラム点と実点火点が大気
状態や個々の機関特性のバラツキやその他で差を生じ、
補正が実際上困難であり、要求進角通り点火しない時が
多い、補正したとしても、その補正要素は回転数、吸気
負圧、温度等の種々の環境条件によるものであるのでこ
れらの補正項をすべて含むことは装置が高価かつ複雑と
なりその構成上実用に乏しいものとなるなどの欠点があ
る。
ところで、点火時期と気筒内圧力とは強い相関関係があ
ることは一般に知られるところであるが、混合気を爆発
させた場合のシリンダ内圧の最大値（以下ｐ ｍ ａ
ｘとする）と点火火花を発生させない即ち気筒内の混合
気を爆発させないでモータにより内燃機関を駆動させた
いわゆるモータリング時の最高圧力値（以下Ｐｍとする
）との比ｐｍａｘ／ Ｐ ｍを各種条件にて実験した結
果、点火時期を進めるに従いＰｍａＸ／Ｐｍが大きくな
る傾向があり、ＭＢＴでは回転速度、吸気管負圧、Ａ／
Ｆ等のパラメータによらずＰｍａｘ／Ｐｍがほとんど一
定であることが判明した（又、冷却水温・油温に関して
もほぼ一定である。
ることは一般に知られるところであるが、混合気を爆発
させた場合のシリンダ内圧の最大値（以下ｐ ｍ ａ
ｘとする）と点火火花を発生させない即ち気筒内の混合
気を爆発させないでモータにより内燃機関を駆動させた
いわゆるモータリング時の最高圧力値（以下Ｐｍとする
）との比ｐｍａｘ／ Ｐ ｍを各種条件にて実験した結
果、点火時期を進めるに従いＰｍａＸ／Ｐｍが大きくな
る傾向があり、ＭＢＴでは回転速度、吸気管負圧、Ａ／
Ｆ等のパラメータによらずＰｍａｘ／Ｐｍがほとんど一
定であることが判明した（又、冷却水温・油温に関して
もほぼ一定である。
）。従って、本発明は機関の点火時期をＰｍａＸ／Ｐｍ
が所定の値となる様に制御することにより、上記の欠点
を解消することを目的としたものである。
が所定の値となる様に制御することにより、上記の欠点
を解消することを目的としたものである。
この際、実際の制御としてｐｍを検出することは不可能
であるので最大点火進角以前の固定角度（第３図におけ
るθｉ）における圧力値（第３図におけるＰｉ）で代表
させてｐｍ ａＸ ／ ｐ ｉを検出し、所定値より小
さい時は点火時期を進み側にし、又大きい時は点火時期
を遅れ側にする方式が考えられる。
であるので最大点火進角以前の固定角度（第３図におけ
るθｉ）における圧力値（第３図におけるＰｉ）で代表
させてｐｍ ａＸ ／ ｐ ｉを検出し、所定値より小
さい時は点火時期を進み側にし、又大きい時は点火時期
を遅れ側にする方式が考えられる。
ところが、第１図に示す様にｐｍａｘは各点火時期にお
いて非常に大きなバラツキをもつため、ＰｍａＸ／Ｐｉ
を所定値で比較し点火時期を補正する方式においては、
進角・遅角の補正量が大きい場合は第２図Ａで示す様に
点火時期が・・ンチング現象を起し、又同図Ｂの様に進
角・遅角の補正量が小さい場合はハンチングは起きない
が過渡応答時間が太き（なるという欠点を生じる。
いて非常に大きなバラツキをもつため、ＰｍａＸ／Ｐｉ
を所定値で比較し点火時期を補正する方式においては、
進角・遅角の補正量が大きい場合は第２図Ａで示す様に
点火時期が・・ンチング現象を起し、又同図Ｂの様に進
角・遅角の補正量が小さい場合はハンチングは起きない
が過渡応答時間が太き（なるという欠点を生じる。
そこで、本発明は上記の欠点を解消するため、第３図に
おいて、ｐｍａｘがｍｌ−ｐ ｉ （ｍｌ）Ｏ）より大
きい場合は進角させ、ｐｍａｘがｍ２ ・Ｐｉ（Ｉｎ
１ ） Ｉｎ２ ＞ ０ ）より小さい場合は遅角させ
、Ｐｍａｘがｍ２ ・Ｐｉとｍｌ −Ｐｉの間にあると
きは点火時期を保持するいわゆる不感帯（ｍ□ ・Ｐｉ
＝ｍ２ ・Ｐｉの間）を設けることにより、進角・遅角
の補正量を大きくし過渡応答時間をできるだけ小さくし
、かつ不感帯が設けであることによって点火時期のバラ
ツキ、ハンチングを小さくし、更にＰｍａＸ／Ｐｉをｍ
□〜ｍ２間の所定帯域になる様に点火時期を補正するこ
とにより、内燃機関の運転状態によらず点火時期をＭＢ
Ｔ近辺に保つことができる内燃機関用点火装置を提供す
ることを目的とするものである。
おいて、ｐｍａｘがｍｌ−ｐ ｉ （ｍｌ）Ｏ）より大
きい場合は進角させ、ｐｍａｘがｍ２ ・Ｐｉ（Ｉｎ
１ ） Ｉｎ２ ＞ ０ ）より小さい場合は遅角させ
、Ｐｍａｘがｍ２ ・Ｐｉとｍｌ −Ｐｉの間にあると
きは点火時期を保持するいわゆる不感帯（ｍ□ ・Ｐｉ
＝ｍ２ ・Ｐｉの間）を設けることにより、進角・遅角
の補正量を大きくし過渡応答時間をできるだけ小さくし
、かつ不感帯が設けであることによって点火時期のバラ
ツキ、ハンチングを小さくし、更にＰｍａＸ／Ｐｉをｍ
□〜ｍ２間の所定帯域になる様に点火時期を補正するこ
とにより、内燃機関の運転状態によらず点火時期をＭＢ
Ｔ近辺に保つことができる内燃機関用点火装置を提供す
ることを目的とするものである。
以下本発明を図に示す実施例について説明する。
第４図は本発明のブロック図を示すものであり、１は４
気筒４サイクル内燃機関のクランク軸の３つの角度位置
を検出する角度位置検出装置、２は前記角度位置検出装
置１の信号によりコンデンサを充放電させて点火進角度
を演算する点火時期演算回路である。
気筒４サイクル内燃機関のクランク軸の３つの角度位置
を検出する角度位置検出装置、２は前記角度位置検出装
置１の信号によりコンデンサを充放電させて点火進角度
を演算する点火時期演算回路である。
３は前記点火時期演算回路２の信号により点火火花を発
生する公知の点火装置である。
生する公知の点火装置である。
４は内燃機関の気筒内の圧力を検出する圧力検出器、５
はＰｍａｘ＃Ｚｍ１ ・Ｐｉより大きいかｍ２ ・Ｐ
ｉより小さいかを判断して点火時期を進めるか遅らせる
か保持するかの信号を発生する制御回路である。
はＰｍａｘ＃Ｚｍ１ ・Ｐｉより大きいかｍ２ ・Ｐ
ｉより小さいかを判断して点火時期を進めるか遅らせる
か保持するかの信号を発生する制御回路である。
ここで、ｍｌ は所定の値よりも大きい値に設定した最
大設定値であり、ｍ２ は所定の値よりも小さい値に設
定した最小設定値である。
大設定値であり、ｍ２ は所定の値よりも小さい値に設
定した最小設定値である。
次に、本発明装置の詳細回路を第５図乃至第６図におい
て説明する。
て説明する。
まず、第５図に示す点火時期演算回路２において、抵抗
２−２０．２−２１、コンデンサ２−２２により基準電
位Ｖｒｅｆをつ（す、以下に示す演算増幅器にバイアス
抵抗を介して接続される。
２−２０．２−２１、コンデンサ２−２２により基準電
位Ｖｒｅｆをつ（す、以下に示す演算増幅器にバイアス
抵抗を介して接続される。
そして、点火時期演算回路２は、さらに抵抗２−１．２
−２、ｔｔ ｌ ｆｉルベルの信号で導通（ＯＮ）する
アナログスイッチ２−３．２−４．２−９、充電抵抗２
−５、放電抵抗２−６、基準電位Ｖｒｅｆに接続されて
いるバイアス抵抗２−７ 、２−１２、入力抵抗２−１
１、演算増幅器２−８．２−１３、コンデンサ２−１０
、ＡＮＤ回路２−１４、ＮＯＴ回路２−１５ 、２ｉ６
、ＮＡＮＤ回路２−１１で構成されている。
−２、ｔｔ ｌ ｆｉルベルの信号で導通（ＯＮ）する
アナログスイッチ２−３．２−４．２−９、充電抵抗２
−５、放電抵抗２−６、基準電位Ｖｒｅｆに接続されて
いるバイアス抵抗２−７ 、２−１２、入力抵抗２−１
１、演算増幅器２−８．２−１３、コンデンサ２−１０
、ＡＮＤ回路２−１４、ＮＯＴ回路２−１５ 、２ｉ６
、ＮＡＮＤ回路２−１１で構成されている。
そし又、抵抗２−１．２−２で放電制御回路を構成して
おりその分割電位は基準電位Ｖｒｅｆより高い値に設定
されている。
おりその分割電位は基準電位Ｖｒｅｆより高い値に設定
されている。
また、抵抗２−５．２−６．２−７、コンデンサ２−１
０、および演算増幅器２−８はミラー積分回路を構成し
ており、入力電圧が基準電位Ｖ ｒ ｅ ｆより低い時
コンデンサー２−１０が充電され、Ｖｒｅｆより高い時
コンデンサ２−１０が放電される。
０、および演算増幅器２−８はミラー積分回路を構成し
ており、入力電圧が基準電位Ｖ ｒ ｅ ｆより低い時
コンデンサー２−１０が充電され、Ｖｒｅｆより高い時
コンデンサ２−１０が放電される。
又、抵抗２−１１．２−１２、演算増幅器２−１３は比
較回路を構成している。
較回路を構成している。
また、上記各アナログスイッチ２−３．２−４゜２−９
′は電界効果トランジスタで構成すると好適である。
′は電界効果トランジスタで構成すると好適である。
尚、１０はキースイッチ、１１は電源をなスハツテリ、
Ｋｓはキースイッチ１０を介して電源１１に接続される
電源端子である。
Ｋｓはキースイッチ１０を介して電源１１に接続される
電源端子である。
また、点火装置３は、抵抗３−１．３−２、トランジス
タ３−３、パワートランジスタ３−４、点火コイル３−
５、分配器３−６、内燃機関の各気筒に配設した点火プ
ラグ３−７ 、３−８ 、３−９ 、３−１０で構成さ
れ、点火時期演算回路２の演算結果により点火するもの
である。
タ３−３、パワートランジスタ３−４、点火コイル３−
５、分配器３−６、内燃機関の各気筒に配設した点火プ
ラグ３−７ 、３−８ 、３−９ 、３−１０で構成さ
れ、点火時期演算回路２の演算結果により点火するもの
である。
また、圧力検出器４は内燃機関の所定の気筒に取り付け
られた圧力センサよりなり、気筒内圧力上昇に伴い出力
電位が上昇するものである。
られた圧力センサよりなり、気筒内圧力上昇に伴い出力
電位が上昇するものである。
制御回路５において、５−１は圧力検出器４の信号を増
幅する増幅回路であり入力抵抗５−１−１、バイアス抵
抗５−１−２、帰還抵抗５−１−３、演算増幅器５−１
−４で構成されている。
幅する増幅回路であり入力抵抗５−１−１、バイアス抵
抗５−１−２、帰還抵抗５−１−３、演算増幅器５−１
−４で構成されている。
ヌへ５−２はアナログスイッチ５−２−１、抵抗５−２
−２、コンデンサ５−２−３、演算増幅器５−２−４で
構成されるホールド回路であり、固定角度θｉにおける
圧力波形の値Ｐｉを毎回ホールドするものであって、固
定角度圧力値検出回路をなすものである。
−２、コンデンサ５−２−３、演算増幅器５−２−４で
構成されるホールド回路であり、固定角度θｉにおける
圧力波形の値Ｐｉを毎回ホールドするものであって、固
定角度圧力値検出回路をなすものである。
５−３は演算増幅器５−３−１ 。５−３−７、ダイオ
ード５−３−２、抵抗５−３−３．５−３−４、トラン
ジスタ５−３−５、コンデンサ５−３−６で構成される
ピークデテクタ回路より構成される最大圧力値検出回路
であり、増幅回路５−１よりの第７図ｅで示す出力信号
が入力され、演算増幅器５−３−１とダイオード５−３
−２とにより入力のピーク値が検出され、第７図りに示
すごとき出力を発生する。
ード５−３−２、抵抗５−３−３．５−３−４、トラン
ジスタ５−３−５、コンデンサ５−３−６で構成される
ピークデテクタ回路より構成される最大圧力値検出回路
であり、増幅回路５−１よりの第７図ｅで示す出力信号
が入力され、演算増幅器５−３−１とダイオード５−３
−２とにより入力のピーク値が検出され、第７図りに示
すごとき出力を発生する。
また、５−４はパルス発生回路で、抵抗５−４−１．５
−４−２、入力抵抗５−４−３ 、５−４−４、演算増
幅器５−４−５から成る比較回路と；ＮＯＴ回路５−４
−６、抵抗５−４−７、コンデンサ５−４−１２、ＮＡ
ＮＤ回路５−４−８から成る単安定回路と；ＮＯＴ回路
５−４−９ 、５−４−１１と−ＮＡＮＤ回路５−４−
１０とから構成され、最大圧力値検出回路５−３を毎回
クリアする第７図ｆの様なパルス、およびこのパルスｆ
の立ち上りから第７図ｇに示すごとき単安定幅τのパル
スを発生させる。
−４−２、入力抵抗５−４−３ 、５−４−４、演算増
幅器５−４−５から成る比較回路と；ＮＯＴ回路５−４
−６、抵抗５−４−７、コンデンサ５−４−１２、ＮＡ
ＮＤ回路５−４−８から成る単安定回路と；ＮＯＴ回路
５−４−９ 、５−４−１１と−ＮＡＮＤ回路５−４−
１０とから構成され、最大圧力値検出回路５−３を毎回
クリアする第７図ｆの様なパルス、およびこのパルスｆ
の立ち上りから第７図ｇに示すごとき単安定幅τのパル
スを発生させる。
さらに、５−５は点火時期補正回路をなす充電電流制御
回路で、入力抵抗５−５−１゜５−５−５、バイアス抵
抗５−５−２ 、５−５−６、帰還抵抗５−５−３ 、
５−５−７、演算増幅器５−５−４ 、５−５−８より
なる増幅率が異なる２つの増幅器と；入力抵抗５−５−
９．５−５−１０ 、５−５−１２ 、５−５−１３、
演算増幅器５−５−１１．５−５−１４から成る２つの
比較回路と；ダイオード５−５−１５．５−５−１６、
抵抗５−５−１７、アナログスイッチ５−５−１８、コ
ンデンサ５−５−１９、演算増幅器５−５−２０、バイ
アス抵抗５−５−２１から成るミラー積分回路とから構
成される。
回路で、入力抵抗５−５−１゜５−５−５、バイアス抵
抗５−５−２ 、５−５−６、帰還抵抗５−５−３ 、
５−５−７、演算増幅器５−５−４ 、５−５−８より
なる増幅率が異なる２つの増幅器と；入力抵抗５−５−
９．５−５−１０ 、５−５−１２ 、５−５−１３、
演算増幅器５−５−１１．５−５−１４から成る２つの
比較回路と；ダイオード５−５−１５．５−５−１６、
抵抗５−５−１７、アナログスイッチ５−５−１８、コ
ンデンサ５−５−１９、演算増幅器５−５−２０、バイ
アス抵抗５−５−２１から成るミラー積分回路とから構
成される。
そして、増幅率が異なる２つの増幅器の入力は固定角度
圧力値検出回路５−２の出力に接続され、その出力端子
ｉ、ｊには第７図ｉ、ｊに示す様にｍ、−ｐｉ。
圧力値検出回路５−２の出力に接続され、その出力端子
ｉ、ｊには第７図ｉ、ｊに示す様にｍ、−ｐｉ。
ｍ２ ・Ｐｉの各出力が内燃機関の１回転毎に検出され
る。
る。
また、２つの比較回路の入力は最大圧力値検出回路５−
３、および２つの増幅器の出力ｉ。
３、および２つの増幅器の出力ｉ。
ｊに接続されており、アナログスイッチ５−５−１８は
パルス発生回路の出力ｇに接続されており、ミラー積分
回路の出力にはアナログスイッチ５−５−１８が導通し
ている間、すなわちパルス発生回路の出力ｇがｔｔ ｌ
ｎレベルの時のみ作動し、出力ｇがｔｔ Ｑ ｐｙｎ
レベル時はその出力には一定電位を保持する。
パルス発生回路の出力ｇに接続されており、ミラー積分
回路の出力にはアナログスイッチ５−５−１８が導通し
ている間、すなわちパルス発生回路の出力ｇがｔｔ ｌ
ｎレベルの時のみ作動し、出力ｇがｔｔ Ｑ ｐｙｎ
レベル時はその出力には一定電位を保持する。
そして、゛このミラー積分回路の第７図にで示す出力に
は点火時期演算回路２のアナログスイッチ２−３に接続
されている。
は点火時期演算回路２のアナログスイッチ２−３に接続
されている。
また、角度位置検出装置１の一実施例を第６図において
説明する。
説明する。
角度位置検出装置１において、１−１は外周に等間隔で
４個の突起を有するロータ、１−２は１個の突起を有す
るロータでそれぞれ４気筒内燃機関の図示せぬディスト
リビュータ軸に固定してあって、このディストリビュー
タ軸と共に回転するものである。
４個の突起を有するロータ、１−２は１個の突起を有す
るロータでそれぞれ４気筒内燃機関の図示せぬディスト
リビュータ軸に固定してあって、このディストリビュー
タ軸と共に回転するものである。
１−３．１−４はロータ１−１の円周方向に於いて所定
角度ずらせて配設した第１、第２の電磁ピンクアップで
ロータ１−１の突起と対向させてあり、同様に１−５は
ロータ１−２の突起と対向させである第３の電磁ピック
アップである。
角度ずらせて配設した第１、第２の電磁ピンクアップで
ロータ１−１の突起と対向させてあり、同様に１−５は
ロータ１−２の突起と対向させである第３の電磁ピック
アップである。
１−６．１−７．１−１１はトランジスタ、ｉ−ａ、ｉ
−ｓ、１−ｔｏ、１−１２は抵抗、１−１３ 、 ｉ−
ｉ ４はＮＡＮＤ回路であって、フリップフロップ回路
を構成しており、１−１５はＮＯＴ回路である。
−ｓ、１−ｔｏ、１−１２は抵抗、１−１３ 、 ｉ−
ｉ ４はＮＡＮＤ回路であって、フリップフロップ回路
を構成しており、１−１５はＮＯＴ回路である。
そして、ロータｌ−１，１−２はクランク軸の２回転で
矢印方向に１回転し、ロータ１−１の各突起が電磁ピッ
クアップ１−３．１−４を横切る時にこの各電磁ピック
アップ１−３．１−４の出力Ｑマ正から負に落ち込む信
号を発生する。
矢印方向に１回転し、ロータ１−１の各突起が電磁ピッ
クアップ１−３．１−４を横切る時にこの各電磁ピック
アップ１−３．１−４の出力Ｑマ正から負に落ち込む信
号を発生する。
同様にしてロータ１−２の突起が電磁ピックアップ１−
５を横切る時に、この電磁ピックアップ１−５の出力は
正から負に落ち込む第１図すに示す様な信号を発生する
。
５を横切る時に、この電磁ピックアップ１−５の出力は
正から負に落ち込む第１図すに示す様な信号を発生する
。
これによって、電磁ピックアップ１−３．１−４はクラ
ンク軸の各気筒に対して角度位１１Ｍ１．Ｍ２を検出す
ることになる。
ンク軸の各気筒に対して角度位１１Ｍ１．Ｍ２を検出す
ることになる。
そして、この各電磁ピックアップＬ−３，１−４に負の
信号が発生するとトランジスタ１−６．１−７が導通状
態となり、この各トランジスタ１−６．１−７の導通に
よってＮＡＮＤ回路１−１３．１−１４よりなるフリッ
プフロップ回路が作動し、このフリップフロップ回路の
一方の出力端子ａには第７図ｇに示すごとき出力が発生
する。
信号が発生するとトランジスタ１−６．１−７が導通状
態となり、この各トランジスタ１−６．１−７の導通に
よってＮＡＮＤ回路１−１３．１−１４よりなるフリッ
プフロップ回路が作動し、このフリップフロップ回路の
一方の出力端子ａには第７図ｇに示すごとき出力が発生
する。
また、電磁ピックアップ１−５の出力は抵抗１−１０に
入力されて電磁ピックアップ１−５の出力すが正の時ト
ランジスタ１−１１は導通状態となり、トランジスタ１
−１１のコレクタはｔｔ Ｑ ｎレベルとなるパルスを
発生し、ＮＯＴ回路１−５の出力は第７図Ｃに示す様な
パルスを発生スる。
入力されて電磁ピックアップ１−５の出力すが正の時ト
ランジスタ１−１１は導通状態となり、トランジスタ１
−１１のコレクタはｔｔ Ｑ ｎレベルとなるパルスを
発生し、ＮＯＴ回路１−５の出力は第７図Ｃに示す様な
パルスを発生スる。
このパルスＣは圧カセンサヲ取り付けた気筒の上死点以
前の角度位置θｉで立ち下がるパルスを内燃機関の１回
転につき１個発生するようにしである。
前の角度位置θｉで立ち下がるパルスを内燃機関の１回
転につき１個発生するようにしである。
次に、上述した実施例について第７図のタイムチャート
を援用してその作動を説明する。
を援用してその作動を説明する。
角度位置検出装置１は図示してない内燃機関のクランク
軸の回転に同期してその１回転につき２個の矩形パルス
を発するもので、その一方の出力端子ａに第７図ｇに示
すごとく各気筒のＭ１〜Ｍ２の間ａｔ ｌ ｎレベル、
Ｍ２〜Ｍ１間吠Ｏｇタレベルの出力を発し、内燃機関の
１回転当り２周期の２パルスの出力を発生し、また、他
方の出力端子Ｃには圧力センサが取り付けられた気筒の
上死点前の角度位置で立ち下がる第７図Ｃに示す様な出
力を発生するものである。
軸の回転に同期してその１回転につき２個の矩形パルス
を発するもので、その一方の出力端子ａに第７図ｇに示
すごとく各気筒のＭ１〜Ｍ２の間ａｔ ｌ ｎレベル、
Ｍ２〜Ｍ１間吠Ｏｇタレベルの出力を発し、内燃機関の
１回転当り２周期の２パルスの出力を発生し、また、他
方の出力端子Ｃには圧力センサが取り付けられた気筒の
上死点前の角度位置で立ち下がる第７図Ｃに示す様な出
力を発生するものである。
そして、角度位置検出装置１の出力ａがｔｔ ｌ ｎレ
ベルになると、点火時期演算回路２のアナログスイッチ
２−３がＯＮする。
ベルになると、点火時期演算回路２のアナログスイッチ
２−３がＯＮする。
このとき、ＮＯＴ回路２−１５の出力がｔｔ Ｑ ｎレ
ベルであるのでアナログスイッチ２−４がＯＦＦとなり
、また、ＡＮＤ回路２−１４の出力信号がｔｔ Ｑ ｓ
ｓレベルでコンデンサリセット用のアナログスイッチ２
−９がＯＦＦであるので、コンデンサ２−１０は制御回
路５の出力に応じて基準電位ＶｒｅｆよりＭｌの時点か
ら第７図ｄに示す様に充電されてい匂このコンデンサ２
−１０の充電により演算増幅器２−８の出力は基準電位
Ｖ ｒ ｅ ｆより高くなるので、比較回路の出力はＯ
レベルになる。
ベルであるのでアナログスイッチ２−４がＯＦＦとなり
、また、ＡＮＤ回路２−１４の出力信号がｔｔ Ｑ ｓ
ｓレベルでコンデンサリセット用のアナログスイッチ２
−９がＯＦＦであるので、コンデンサ２−１０は制御回
路５の出力に応じて基準電位ＶｒｅｆよりＭｌの時点か
ら第７図ｄに示す様に充電されてい匂このコンデンサ２
−１０の充電により演算増幅器２−８の出力は基準電位
Ｖ ｒ ｅ ｆより高くなるので、比較回路の出力はＯ
レベルになる。
次に、Ｍ２０時点で角度位置検出装置１の出力端子ａの
信号がＬｔ Ｑ ｊｊレベルになると、アナログスイッ
チ２−３がＯＦＦになり、同時にアナログスイッチ２−
４がＯＮになるので、コンデンサ２−１０は抵抗２−１
．２−２の分割電位による一定の放電電流により第７図
ｄで示す様に放電が開始される。
信号がＬｔ Ｑ ｊｊレベルになると、アナログスイッ
チ２−３がＯＦＦになり、同時にアナログスイッチ２−
４がＯＮになるので、コンデンサ２−１０は抵抗２−１
．２−２の分割電位による一定の放電電流により第７図
ｄで示す様に放電が開始される。
そして、このコンデンサ２−１０の放電が終了した時点
で演算増幅器２−８の出力が基準電位Ｖｒｅｆより低く
なるので、比較回路の出力が反転してＬｔ ｌ ｊｊレ
ベルになり、ＡＮＤ回路２−１４の出力ｔｔ ｌ ｐｐ
レベルになるので、アナログスイッチ２−９はＯＮにな
り、演算増幅器２−８の出力は第１図ｄで示すように基
準電位Ｖｒｅｆに一定に保たれる。
で演算増幅器２−８の出力が基準電位Ｖｒｅｆより低く
なるので、比較回路の出力が反転してＬｔ ｌ ｊｊレ
ベルになり、ＡＮＤ回路２−１４の出力ｔｔ ｌ ｐｐ
レベルになるので、アナログスイッチ２−９はＯＮにな
り、演算増幅器２−８の出力は第１図ｄで示すように基
準電位Ｖｒｅｆに一定に保たれる。
そして、比較回路の出力なＮＯＴ回路２−１６で反転し
た出力とＮＯＴ回路２−１５の出力とのＮＡＮＤをとる
ことにより点火時期演算回路２の出力ｌには第７図１に
示す様な角度位置鳩で立ち下がりコンデンサ２−１０の
放電終了時点で立ち上がるパルスを発生する。
た出力とＮＯＴ回路２−１５の出力とのＮＡＮＤをとる
ことにより点火時期演算回路２の出力ｌには第７図１に
示す様な角度位置鳩で立ち下がりコンデンサ２−１０の
放電終了時点で立ち上がるパルスを発生する。
この点火時期演算回路２の出力ｌが点火装置３に入力さ
れ、トランジスタ３−３、パワートランジスタ３−４に
より信号ｌがｔｔ Ｑ ｊｊレベルの時点火コイル３−
５の１次側に電流を流し、信号ｌがＩｔ ｌ ｊｊレベ
ルに立ち上った時点火コイル３−５の１次電流が断たれ
てその２次側に高電圧が発生し、この高電圧を分配器３
−６を通して各点火プシグ３−７．３−８．３−９．３
−１０に分配して順次点火する。
れ、トランジスタ３−３、パワートランジスタ３−４に
より信号ｌがｔｔ Ｑ ｊｊレベルの時点火コイル３−
５の１次側に電流を流し、信号ｌがＩｔ ｌ ｊｊレベ
ルに立ち上った時点火コイル３−５の１次電流が断たれ
てその２次側に高電圧が発生し、この高電圧を分配器３
−６を通して各点火プシグ３−７．３−８．３−９．３
−１０に分配して順次点火する。
すなわち、コンデンサ２−１０の放電終了時点が点火時
期となる。
期となる。
次に、制御回路５について説明する。
パルス発生回路５−４において第７図ｅで示す増幅同格
５−１の出力は抵抗５−４−１．５−４−２による分割
電位と比較され、演算増幅器５−４−５の出力ｆには信
号ｅが分割電位よりも大きくなると第１図ｆで示すごと
（ｔｔ Ｑ ｎレベルとなる信号が発生する。
５−１の出力は抵抗５−４−１．５−４−２による分割
電位と比較され、演算増幅器５−４−５の出力ｆには信
号ｅが分割電位よりも大きくなると第１図ｆで示すごと
（ｔｔ Ｑ ｎレベルとなる信号が発生する。
ここで、機関の全運転領域において最大圧力値の電位よ
り低い電位に抵抗５−４−１．５−４−２の分割電位を
設定しておく。
り低い電位に抵抗５−４−１．５−４−２の分割電位を
設定しておく。
従って、最大圧力状態の時は常に信号ｆはａｔ Ｑ ｎ
レベルである。
レベルである。
この信号ｆの立ち上がりで立ち下がる単安定幅τのパル
スをつくりＮＯＴ回路５−４−９で反転させると、第１
図ｇに示す様な単安定パルスを生じる。
スをつくりＮＯＴ回路５−４−９で反転させると、第１
図ｇに示す様な単安定パルスを生じる。
また、信号ｆと反転前の単安定パルスとのＮＡＮＤをと
って反転させたＮＯＴ回路５−４−１１の出力は信号ｆ
の立ち下がりで立ち下がり、信号ｇの立ち下がりで立ち
上がるパルスを生じ、この信号が最大圧力値検出回路５
−３に入力さ汰従ってこの最大圧力値検出回路５−３の
出力りは第７図りに示す様に最大値を検出してこの最大
値を信号ｇの立ち下がりまで保持し、信号ｇの立ち下が
りでクリアされる。
って反転させたＮＯＴ回路５−４−１１の出力は信号ｆ
の立ち下がりで立ち下がり、信号ｇの立ち下がりで立ち
上がるパルスを生じ、この信号が最大圧力値検出回路５
−３に入力さ汰従ってこの最大圧力値検出回路５−３の
出力りは第７図りに示す様に最大値を検出してこの最大
値を信号ｇの立ち下がりまで保持し、信号ｇの立ち下が
りでクリアされる。
また、充電ＴＪｔ１１１回路５−５において、信号ｇが
（（ＩＪνレベルの時のみミラー積分回路が働き、この
信号ｇがａｔ ｌ ｎレベルの時、演算増幅器５−５−
４の出力ｉは第７図ｉに示すとと＜ｍｌ ・ＰｉＯ値
であり、演算増幅器５−５−８の出力ｊは第７図ｊに示
すごと＜ｍ２ ・Ｐｉの値であり、最大圧力値検出回
路５−３の出力りは第７図りに示すとと（ｐｍａｘの値
である。
（（ＩＪνレベルの時のみミラー積分回路が働き、この
信号ｇがａｔ ｌ ｎレベルの時、演算増幅器５−５−
４の出力ｉは第７図ｉに示すとと＜ｍｌ ・ＰｉＯ値
であり、演算増幅器５−５−８の出力ｊは第７図ｊに示
すごと＜ｍ２ ・Ｐｉの値であり、最大圧力値検出回
路５−３の出力りは第７図りに示すとと（ｐｍａｘの値
である。
ここで、第７図に示すごと＜Ｐｍａｘがｍｌ ・Ｐｉ
より大きい時（Ｐｍａｘ）ｍｌ−Ｐ ｉ ）ｍ２ ・
Ｐ ｉ ）は演算増幅器５−５−１１の出力がａｔ ｌ
ｎレベルとなり、ダイオード５−５−１５を通じてミ
ラー積分回路のコンデンサ５−５−１９が逆方向に充電
され、その出力には第７図にのごとく下降する。
より大きい時（Ｐｍａｘ）ｍｌ−Ｐ ｉ ）ｍ２ ・
Ｐ ｉ ）は演算増幅器５−５−１１の出力がａｔ ｌ
ｎレベルとなり、ダイオード５−５−１５を通じてミ
ラー積分回路のコンデンサ５−５−１９が逆方向に充電
され、その出力には第７図にのごとく下降する。
この時、演算増幅器５−５−１４の出力はｔｕ ｌ ｊ
Ｊレベルであるが、この出力はダイオード５−５−１６
で遮断されてミラー積分回路には影響を及ぼさない。
Ｊレベルであるが、この出力はダイオード５−５−１６
で遮断されてミラー積分回路には影響を及ぼさない。
次に、ｐｍａｘがｍ、・Ｐｉより小さくｍ２−ｐｉより
大きい場合（ｍ、 −Ｐ ｉ ）Ｐｍａｘ）ｍ２−Ｐ
ｉ）は、演算増幅器５−５−１１の出力はｔｔ Ｑ ｐ
ｐレベル、演算増幅器５−５−１４の出力はｔｔ ｌ
ｊｊレベルとなり、両出力ともダイオード５−５−１４
、５−５−１６で遮断され、ミラー積分回路に影響を
与えず、出力にの電位は前の状態に保持される０また、
ｐｍａｘがｍ２ ・Ｐｉより小さい場合（Ｐｍａｘ）
ｍ２− Ｐｉ ）＆Ｌ演算増幅器５−５−１１の出力は
ｔ（Ｑ ｊｊレベル、演算増幅器５−５−１４の出力も
同じ（ａｔ Ｑ ｊｐレベルになり、ダイオード５−５
−１６を通してコンデンサ５−ｓ−ｉ ｓの電荷が逆方
向に放電され、その出力にの電位は上昇する。
大きい場合（ｍ、 −Ｐ ｉ ）Ｐｍａｘ）ｍ２−Ｐ
ｉ）は、演算増幅器５−５−１１の出力はｔｔ Ｑ ｐ
ｐレベル、演算増幅器５−５−１４の出力はｔｔ ｌ
ｊｊレベルとなり、両出力ともダイオード５−５−１４
、５−５−１６で遮断され、ミラー積分回路に影響を
与えず、出力にの電位は前の状態に保持される０また、
ｐｍａｘがｍ２ ・Ｐｉより小さい場合（Ｐｍａｘ）
ｍ２− Ｐｉ ）＆Ｌ演算増幅器５−５−１１の出力は
ｔ（Ｑ ｊｊレベル、演算増幅器５−５−１４の出力も
同じ（ａｔ Ｑ ｊｐレベルになり、ダイオード５−５
−１６を通してコンデンサ５−ｓ−ｉ ｓの電荷が逆方
向に放電され、その出力にの電位は上昇する。
この様に制御回路５の出力にはＰｍａｘとＰｉの関係に
より変化する。
より変化する。
尚、この出力には基準電位Ｖｒｅｆより常時小さいもの
とする。
とする。
従って、この出力にの電位に応じて点火時期演算回路２
のコンデンサ２−１０が充電される。
のコンデンサ２−１０が充電される。
すなわち、ｐｍａｘ）ｍ□＠ ｐ ｉ ）ＨＩ３． ｐ
：、の時は第７図にの△ｖで示すごとく出力Ｋが下降
するのでコンデンサ２−１０の充電々流が第７図ｄの矢
印Ａで示すごとく太き（なり、このとき放電々流は一定
であるので点火時期は第７図１の△θで示すごとく遅れ
側となる。
：、の時は第７図にの△ｖで示すごとく出力Ｋが下降
するのでコンデンサ２−１０の充電々流が第７図ｄの矢
印Ａで示すごとく太き（なり、このとき放電々流は一定
であるので点火時期は第７図１の△θで示すごとく遅れ
側となる。
また、 ｍ、 −Ｐ ｉ）Ｐｍａｘ＞ｍ２ ・Ｐ
ｉの時は出力には変化しないので点火時期も変化しない
。
ｉの時は出力には変化しないので点火時期も変化しない
。
また、ｍ、−Ｐ ｉ）ｍ２− Ｐ ｉ）Ｐｍａｘの時は
出力にの電位が上昇するので点火時期は進み側となる。
出力にの電位が上昇するので点火時期は進み側となる。
この様に、毎回転ごとにｐｍａｘとＰｉの関係により点
火時期を遅角側、進角側に移行させたり保持させたりし
て、Ｐｍａｘ／Ｐ ｉを所定の値に近づける様に点火時
期を制御することにより、常にＭＢＴ近辺にて点火を行
なわせるものである。
火時期を遅角側、進角側に移行させたり保持させたりし
て、Ｐｍａｘ／Ｐ ｉを所定の値に近づける様に点火時
期を制御することにより、常にＭＢＴ近辺にて点火を行
なわせるものである。
なお、上述した実施例においては、コンデンサ２−１０
の放電電流を一定として充電電流を変えるようにしたが
、充電電流を一定として放電電流を変えるようにするこ
とも可能である。
の放電電流を一定として充電電流を変えるようにしたが
、充電電流を一定として放電電流を変えるようにするこ
とも可能である。
また、上述した実施例においては始動時、アイドリンク
時については述べなかったが、実際の運転状態を考えれ
ば第８図に示す様に点火時期演算回路２におけるアナロ
グスイッチ２−３の入力りを始動時及びアイドリンク時
にスイッチ１４によって強制的に０に落し、充電′電流
を最大にして点火時期を最大遅角にセットして点火を行
ない、その他の運転時に制御回路５の出力Ｒを点火時期
演算回路２に印加するようにしてもよい。
時については述べなかったが、実際の運転状態を考えれ
ば第８図に示す様に点火時期演算回路２におけるアナロ
グスイッチ２−３の入力りを始動時及びアイドリンク時
にスイッチ１４によって強制的に０に落し、充電′電流
を最大にして点火時期を最大遅角にセットして点火を行
ない、その他の運転時に制御回路５の出力Ｒを点火時期
演算回路２に印加するようにしてもよい。
また、上述した実施例においては、コンデンサ２−１０
の充放電によって点火時期を演算するアナログ式の点火
時期演算回路を用いたが、テジタル式等の他の方式によ
る点火時期演算回路を用いることもできる。
の充放電によって点火時期を演算するアナログ式の点火
時期演算回路を用いたが、テジタル式等の他の方式によ
る点火時期演算回路を用いることもできる。
また、上述した実施例においては角度位置検出装置１と
して電磁ピックアップにより角度位置を検出するように
したが、光電式あるいはポイント式でも同様に検出でき
る。
して電磁ピックアップにより角度位置を検出するように
したが、光電式あるいはポイント式でも同様に検出でき
る。
また、上述した実施例においては圧力検出器４において
、圧力センサを１つの気筒に取りつげて代表させたが、
数個あるいは全気筒に圧力センサを取りつげれば更に的
確な制御が行なえる。
、圧力センサを１つの気筒に取りつげて代表させたが、
数個あるいは全気筒に圧力センサを取りつげれば更に的
確な制御が行なえる。
また、上述した実施例においては、点火時期演算回路２
により直接点火時期の決定をするようにしたが、例えば
モータの回転によって点火用断続器を開閉させるように
した場合にはモータの回転速度を制御する回路によって
、また点火用断続器の位置をモータで変化させるように
した場合にはモータの回転位置を決定する回路によって
点火時期演算回路を構成して間接的に点火時期を決定す
るようにしてもよい。
により直接点火時期の決定をするようにしたが、例えば
モータの回転によって点火用断続器を開閉させるように
した場合にはモータの回転速度を制御する回路によって
、また点火用断続器の位置をモータで変化させるように
した場合にはモータの回転位置を決定する回路によって
点火時期演算回路を構成して間接的に点火時期を決定す
るようにしてもよい。
以上述べた様に本発明装置においては、内燃機関の気筒
内圧力の最大圧力値ｐｍａｘと混合気が爆発する以前の
固定角度θｉにおける圧力値Ｐｉとを比較し、ｐｍａｘ
）ｍ、・２１０時は遅角させＰｍａｘ（ｍ、 ・Ｐ
ｉの時は進角させ、ｍｌ ・ｐｉ〉ＰｍａＸ＞ｍ２
・Ｐｉの時は点火時期を保持させ、Ｐｍａｘ／Ｐｉが所
定の帯域（ｍ□〜ｍ２０間）になる様に点火時期を制御
して点火時期がＭＢＴ近辺になる様にしているから、以
下に述べるごとき優れた効果がある。
内圧力の最大圧力値ｐｍａｘと混合気が爆発する以前の
固定角度θｉにおける圧力値Ｐｉとを比較し、ｐｍａｘ
）ｍ、・２１０時は遅角させＰｍａｘ（ｍ、 ・Ｐ
ｉの時は進角させ、ｍｌ ・ｐｉ〉ＰｍａＸ＞ｍ２
・Ｐｉの時は点火時期を保持させ、Ｐｍａｘ／Ｐｉが所
定の帯域（ｍ□〜ｍ２０間）になる様に点火時期を制御
して点火時期がＭＢＴ近辺になる様にしているから、以
下に述べるごとき優れた効果がある。
（１）従来のプログラム式点火で問題となった個々の機
関の運転状況及び機関特性差に対して内燃機関の気筒の
最大圧力値と固定角度の混合気が爆発する以前の圧力値
とによって個々に最適点火位置に保つことができ、従っ
て個々の内燃機関に適合した最適進角特性が得られる。
関の運転状況及び機関特性差に対して内燃機関の気筒の
最大圧力値と固定角度の混合気が爆発する以前の圧力値
とによって個々に最適点火位置に保つことができ、従っ
て個々の内燃機関に適合した最適進角特性が得られる。
（２）機関運転上一般に必要とされる大気圧、温度湿度
等のパラメータの補正を点火装置に行う場合、従来では
各項目毎に補正回路を必要とし、かつその精度も要求さ
れるため高価かつ複雑な装量を必要としたが、本装置で
は機関内部状態を検知し、自動的に最適点に保つため、
回路的に特に厳密な精度を要求されず、簡単かつ安価な
ものとなす事ができる。
等のパラメータの補正を点火装置に行う場合、従来では
各項目毎に補正回路を必要とし、かつその精度も要求さ
れるため高価かつ複雑な装量を必要としたが、本装置で
は機関内部状態を検知し、自動的に最適点に保つため、
回路的に特に厳密な精度を要求されず、簡単かつ安価な
ものとなす事ができる。
（３）点火時期を変化させない領域ｍ１ ・Ｐｉ＞Ｐ
ｍａｘ）ｍ、、 ・Ｐｉの不感帯を設けることにより
、ｐｍａｘのバラツキの影響による点火時期のバラツキ
を避けることができ、それにより毎回の点火時期の補正
量を太き（して過渡応答の追従性を良好にすることがで
きる。
ｍａｘ）ｍ、、 ・Ｐｉの不感帯を設けることにより
、ｐｍａｘのバラツキの影響による点火時期のバラツキ
を避けることができ、それにより毎回の点火時期の補正
量を太き（して過渡応答の追従性を良好にすることがで
きる。
第１図は外型４気筒内燃機関のある気筒の最大圧力値ｐ
ｍａｘのバラツキを表わしたｐｍａｘの頻度分布図、第
２図はｐｍａｘをある設定値で比較して進角・遅角制御
するシステムの点火時期の過渡応答特性図、第３図は本
発明装置の原理説明に供する内燃機関の気筒内圧力波形
図、第４゛図は本発明装置の一実施例を示すブロック図
、第５図及び第６図は本発明装置の詳細回路の一実施例
を示す電気結線図、第７図は第５図及び第６図図示の本
発明装置の作動説明に供するタイムチャート、第８図は
本発明装置の他の実施例の要部を示すブロック図である
。 １・・・角度位置検出装置、２・・・点火時期演算回路
、３・・・点火装置、４・・・圧力検出器、５−２・・
・固定角度圧力値検出回路をなすホールド回路、５−３
・・・最大圧力値検出回路、５−５・・・点火時期補正
回路をなす充電電流制御回路。
ｍａｘのバラツキを表わしたｐｍａｘの頻度分布図、第
２図はｐｍａｘをある設定値で比較して進角・遅角制御
するシステムの点火時期の過渡応答特性図、第３図は本
発明装置の原理説明に供する内燃機関の気筒内圧力波形
図、第４゛図は本発明装置の一実施例を示すブロック図
、第５図及び第６図は本発明装置の詳細回路の一実施例
を示す電気結線図、第７図は第５図及び第６図図示の本
発明装置の作動説明に供するタイムチャート、第８図は
本発明装置の他の実施例の要部を示すブロック図である
。 １・・・角度位置検出装置、２・・・点火時期演算回路
、３・・・点火装置、４・・・圧力検出器、５−２・・
・固定角度圧力値検出回路をなすホールド回路、５−３
・・・最大圧力値検出回路、５−５・・・点火時期補正
回路をなす充電電流制御回路。
Claims (1)
- １ 点火時期の演算をする点火時期演算手段と、内燃機
関の気筒内の圧力を検出する圧力検出器と、この圧力検
出器に接続され、前記気筒内圧力の最大圧力値（Ｐｍａ
ｘ ）を検出する最大圧力値検出手段と、前記圧力検出
器に接続され、前記気筒内の混合気が爆発する以前の小
走の内燃機関角度位置における前記気筒内圧力値（Ｐｉ
）を検出する固定角度圧力値検出手段と、前記固定角度
圧力値検出手段と前記最大圧力値検出手段との圧力検出
値に応じてこの両者の圧力値の比（Ｐｍａｘ／Ｐ ｉ
）を求めこの値が所定の最大設定値（ｍｌ）より大きい
とき点火時期を遅角させ、所定の最小設定値（ｍ２）よ
り小さいとき進角させ、かつ前記最大設定値ｍ１ と最
小設定値ｍ２ との間にあるとき点火時期を保持する点
火時期補正手段とを備えることを特徴とする内燃機関用
点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51157286A JPS5932659B2 (ja) | 1976-12-26 | 1976-12-26 | 内燃機関用点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51157286A JPS5932659B2 (ja) | 1976-12-26 | 1976-12-26 | 内燃機関用点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5381833A JPS5381833A (en) | 1978-07-19 |
| JPS5932659B2 true JPS5932659B2 (ja) | 1984-08-10 |
Family
ID=15646331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51157286A Expired JPS5932659B2 (ja) | 1976-12-26 | 1976-12-26 | 内燃機関用点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5932659B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01240458A (ja) * | 1988-03-22 | 1989-09-26 | Dainippon Printing Co Ltd | タツクシール性を有する容器口部密封用インナーシール材及びその製造方法 |
| JPH01141254U (ja) * | 1988-03-22 | 1989-09-27 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57193740A (en) * | 1981-05-22 | 1982-11-29 | Nissan Motor Co Ltd | Combustion controller of internal combustion engine |
| JPS63198751A (ja) * | 1987-08-28 | 1988-08-17 | Hitachi Ltd | 燃焼制御装置 |
-
1976
- 1976-12-26 JP JP51157286A patent/JPS5932659B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01240458A (ja) * | 1988-03-22 | 1989-09-26 | Dainippon Printing Co Ltd | タツクシール性を有する容器口部密封用インナーシール材及びその製造方法 |
| JPH01141254U (ja) * | 1988-03-22 | 1989-09-27 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5381833A (en) | 1978-07-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4328779A (en) | Feedback type ignition timing control system for internal combustion engines | |
| US4211194A (en) | Ignition system for internal combustion engines | |
| US4095576A (en) | Dwell time control system | |
| US4285315A (en) | Method and device for automatically adjusting the spark advance of a controlled ignition engine | |
| JP2843194B2 (ja) | 内燃機関制御装置 | |
| JPS5840027B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| GB2076054A (en) | Ignition energy control method and system | |
| US4290398A (en) | Ignition timing control system for internal combustion engine | |
| US4385606A (en) | Ignition timing regulating device for internal combustion engine | |
| JP2753412B2 (ja) | 内燃機関失火判定装置 | |
| JPS5932659B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS61252867A (ja) | 内燃機関の運転速度制限方法および装置 | |
| JPS5948308B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPH0625672Y2 (ja) | エンジンの点火時期を自動的に制御する装置 | |
| JPS5833394B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS592796B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS5932658B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| US4711215A (en) | LPP combustion control for IC engine with abnormal combustion | |
| JPS5949369A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JPS6135378B2 (ja) | ||
| JP3498503B2 (ja) | 内燃機関の点火方法及び内燃機関用点火装置 | |
| US4374510A (en) | Ignition timing correcting system for internal combustion engine | |
| JPH0329978B2 (ja) | ||
| JPS58202372A (ja) | 内燃機関の点火進角装置 | |
| JPS6045309B2 (ja) | 内燃機関用点火時期調整装置 |