JPS593219B2 - ハイガスチユウノチツソサンカブツオムガイカスルテキシタ セツシヨクカンゲンヨウシヨクバイ - Google Patents
ハイガスチユウノチツソサンカブツオムガイカスルテキシタ セツシヨクカンゲンヨウシヨクバイInfo
- Publication number
- JPS593219B2 JPS593219B2 JP50105608A JP10560875A JPS593219B2 JP S593219 B2 JPS593219 B2 JP S593219B2 JP 50105608 A JP50105608 A JP 50105608A JP 10560875 A JP10560875 A JP 10560875A JP S593219 B2 JPS593219 B2 JP S593219B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- carrier
- iron
- exhaust gas
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は各種の工業設備より排出される工業排ガス、特
にボイラー排ガス、加熱炉排ガス或いは燃焼炉排ガス等
の排ガス中に含まれる窒素酸化物（以下ＮＯｘと云う）
をアンモニアを還元剤として無害な窒素と水とに変換す
るための新規な接触還元用触媒に関する。
にボイラー排ガス、加熱炉排ガス或いは燃焼炉排ガス等
の排ガス中に含まれる窒素酸化物（以下ＮＯｘと云う）
をアンモニアを還元剤として無害な窒素と水とに変換す
るための新規な接触還元用触媒に関する。
周知の通り、ボイラー等の固定発生源から排出される排
ガス中には有害物質であるＮＯＸが硫黄酸化物（以下Ｓ
Ｏｘと云う）等と共に含まれており、これが近年のエネ
ルギー消費の急増と相俟って大気汚染の一人要因を構成
している。
ガス中には有害物質であるＮＯＸが硫黄酸化物（以下Ｓ
Ｏｘと云う）等と共に含まれており、これが近年のエネ
ルギー消費の急増と相俟って大気汚染の一人要因を構成
している。
かような排ガス中に含まれるＮＯｘを無害化する方法は
従来より数多く提案されているが、現在この中でもアン
モニアを還元剤として前記Ｎ Ｏｘを選択的に還元する
接触還元法が最も有望視されている。
従来より数多く提案されているが、現在この中でもアン
モニアを還元剤として前記Ｎ Ｏｘを選択的に還元する
接触還元法が最も有望視されている。
従来、か＼る接触還元法に使用される触媒としては白金
などの貴金属系触媒或いは第１遷移金属群より選ばれた
金属の無機酸塩を耐熱性多孔質担体に担持せしめて調製
した各種の金属酸化物系触、媒等が一般的に知られてい
るが、これらの触媒は排ガス中に含まれるＳＯｘによっ
て被毒を受けて活性低下をきたしてしまうという欠点を
有しているので長期に亘る工業的な連続運転には必ずし
も適しているとは云えない。
などの貴金属系触媒或いは第１遷移金属群より選ばれた
金属の無機酸塩を耐熱性多孔質担体に担持せしめて調製
した各種の金属酸化物系触、媒等が一般的に知られてい
るが、これらの触媒は排ガス中に含まれるＳＯｘによっ
て被毒を受けて活性低下をきたしてしまうという欠点を
有しているので長期に亘る工業的な連続運転には必ずし
も適しているとは云えない。
これに対して本発明者等は、これらの従来触媒の有する
欠点を悉く解消すべく鋭意研究を重ねた結果、最終触媒
組成物としては従来の金属酸化物系触媒と同一、又はは
ゾ同一なる組成を有するものであってもその調製時に特
殊な金属塩を選択することによって極めて秀れた効果を
奏する触媒が得られることを見い出した。
欠点を悉く解消すべく鋭意研究を重ねた結果、最終触媒
組成物としては従来の金属酸化物系触媒と同一、又はは
ゾ同一なる組成を有するものであってもその調製時に特
殊な金属塩を選択することによって極めて秀れた効果を
奏する触媒が得られることを見い出した。
即ち本発明による、排ガス中のＮＯｘをアンモニアの存
在下で無害化するに適した接触還元用触媒は鉄、ニッケ
ル、又はマンガンのカルボン酸塩もしくは蓚酸鉄アンモ
ニウムの１種又は２種以上を耐熱性多孔質担体に担持せ
しめて調製したことを特徴とするものである。
在下で無害化するに適した接触還元用触媒は鉄、ニッケ
ル、又はマンガンのカルボン酸塩もしくは蓚酸鉄アンモ
ニウムの１種又は２種以上を耐熱性多孔質担体に担持せ
しめて調製したことを特徴とするものである。
本発明シこ於いて前記の如き金属のカルボン酸塩として
は、蓚酸塩、酢酸塩、蟻酸塩等がある。
は、蓚酸塩、酢酸塩、蟻酸塩等がある。
これらの金属塩は水に可溶性であることが触媒の調製及
びその性能上望ましいが、水に難溶性な金属化合物であ
っても触媒の調製時に担体粉末とこれらの金属化合物と
を適当量の水を介して混練し、しかる後成型するいわゆ
る混線法を用いて触媒を調製することも可能であるので
特に水に可溶性であることは必須要件ではない。
びその性能上望ましいが、水に難溶性な金属化合物であ
っても触媒の調製時に担体粉末とこれらの金属化合物と
を適当量の水を介して混練し、しかる後成型するいわゆ
る混線法を用いて触媒を調製することも可能であるので
特に水に可溶性であることは必須要件ではない。
又、本発明による金属塩を担持させる耐熱性多孔質担体
としては、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、けい
そう土等の通常の触媒担体として用いられているものな
らばいずれでも良いが比表面積が５０ゴ／ｇ以上、細孔
容積が０．５〜１．５ｃｃ／ｇである物性を有する耐熱
性多孔質担体である １ことが望まれる。
としては、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、けい
そう土等の通常の触媒担体として用いられているものな
らばいずれでも良いが比表面積が５０ゴ／ｇ以上、細孔
容積が０．５〜１．５ｃｃ／ｇである物性を有する耐熱
性多孔質担体である １ことが望まれる。
尚、前記担体に担持すべき金属塩の量は一般には多い程
高活性を呈することが認められているが、これに反し、
多過ぎると特殊な製造法が必要となるので余まり好まし
くない。
高活性を呈することが認められているが、これに反し、
多過ぎると特殊な製造法が必要となるので余まり好まし
くない。
２本発明に於ける金属担持量は担
体物質基準（（活性金属の総重量／担体重量）Ｘ１００
））で０．５〜２０ｗｔチ、好ましくは１〜１０ｗｔ係
の範囲より選択することが望ましい。
体物質基準（（活性金属の総重量／担体重量）Ｘ１００
））で０．５〜２０ｗｔチ、好ましくは１〜１０ｗｔ係
の範囲より選択することが望ましい。
本発明に於ける金属塩を担持せしめて触媒を調製する方
法としては従来より一般的に広く知られている方法、即
ち、成型担体に活性金属塩の水溶液を浸漬して作るいわ
ゆる含浸法の池、担体粉末と活性金属の塩の混合物に水
を加えて混練した後成型する混線法等が採用できる。
法としては従来より一般的に広く知られている方法、即
ち、成型担体に活性金属塩の水溶液を浸漬して作るいわ
ゆる含浸法の池、担体粉末と活性金属の塩の混合物に水
を加えて混練した後成型する混線法等が採用できる。
このようにして金属塩を担持せしめた触媒前駆物は金属
塩の分解温度以上、例えば実際の反応温度条件より若干
高い３００〜６００℃で焼成するのが一般的である。
塩の分解温度以上、例えば実際の反応温度条件より若干
高い３００〜６００℃で焼成するのが一般的である。
尚、最終触媒組成物に於て前記金属成分は通常酸化物の
形で存在する。
形で存在する。
次いで、ボイラー排ガス、加熱炉排ガス、燃焼炉排ガス
等の通常の工業排ガス中に還元剤としてのアンモニアを
存在せしめて接触的に反応させた場合の反応機構等につ
いて説明する。
等の通常の工業排ガス中に還元剤としてのアンモニアを
存在せしめて接触的に反応させた場合の反応機構等につ
いて説明する。
通常、上記の如き固定発生源から排出される代表的な排
ガス組成は、ＮＯＸ ２００〜５．００ ｐｐｍ、５Ｏ
ｘ５００〜１５００ｐｐｍ、０２１〜４係。
ガス組成は、ＮＯＸ ２００〜５．００ ｐｐｍ、５Ｏ
ｘ５００〜１５００ｐｐｍ、０２１〜４係。
ＣＯ２１１〜１２係、Ｈ２Ｏ３〜１０チ、Ｎ２残部から
成り、これに還元剤としてのアンモニアを導入するとア
ンモニアとＮＯｘ及びアンモニアとＳＯｘの反応が起こ
り、それぞれ各種の化合物を生成することが確認されて
いる。
成り、これに還元剤としてのアンモニアを導入するとア
ンモニアとＮＯｘ及びアンモニアとＳＯｘの反応が起こ
り、それぞれ各種の化合物を生成することが確認されて
いる。
このうち２５０〜５５０℃の温度範囲では次に示す反応
式（１）乃至（４）の如き反応が支配的に起こり、更に
、通常の燃焼排ガスの如く系内に酸素が共存する場合に
は反応式（１）乃至（２）が反応式（３）乃至（４）に
優先して進行することが認められている。
式（１）乃至（４）の如き反応が支配的に起こり、更に
、通常の燃焼排ガスの如く系内に酸素が共存する場合に
は反応式（１）乃至（２）が反応式（３）乃至（４）に
優先して進行することが認められている。
４ＮＯ＋４ＮＨｓ＋０２’：６Ｈ２０＋４Ｎ２ （１
）４ ＮＯ，、＋８ ＮＨ３＋２０□→１２Ｈ２０＋６
Ｎ２ （２）く− ６ＮＯ＋４ＮＨ３：６Ｈ２０＋５Ｎ２ （３）６Ｎｏ
２＋８ＮＨ３；１２Ｈ２０＋７Ｎ２ （４）次に反応温
度について述べれば低温側、例えば３００℃以下、特に
２５０℃以下の反応温度では反応中に（ＮＨ４）２ＳＯ
，、ＮＨ，Ｈ８Ｏ，。
）４ ＮＯ，、＋８ ＮＨ３＋２０□→１２Ｈ２０＋６
Ｎ２ （２）く− ６ＮＯ＋４ＮＨ３：６Ｈ２０＋５Ｎ２ （３）６Ｎｏ
２＋８ＮＨ３；１２Ｈ２０＋７Ｎ２ （４）次に反応温
度について述べれば低温側、例えば３００℃以下、特に
２５０℃以下の反応温度では反応中に（ＮＨ４）２ＳＯ
，、ＮＨ，Ｈ８Ｏ，。
（ＮＨ４）２Ｓｏ、、ＮＨ４Ｈ８Ｏ２，ＮＨ４Ｈ８Ｏ２
゜ＮＨ，ＮＯ３，（ＮＨ，）２Ｃ０３及び／又はＮＨ，
ＨＣＱ。
゜ＮＨ，ＮＯ３，（ＮＨ，）２Ｃ０３及び／又はＮＨ，
ＨＣＱ。
等の各種のアンモニウム塩が生成されるため触媒保護の
観点からも好ましくないばかりでなく、反応活性が低い
ので充分な脱硝率が期待しにくい。
観点からも好ましくないばかりでなく、反応活性が低い
ので充分な脱硝率が期待しにくい。
又、高温側、特に５５０℃以上になるとアンモニアと酸
素との燃焼反応によりＮｏ等が生成されるため前記反応
式（１）乃至（４）を選択的に行なわせしめることが困
難となる。
素との燃焼反応によりＮｏ等が生成されるため前記反応
式（１）乃至（４）を選択的に行なわせしめることが困
難となる。
かかる理由に基づき本発明による触媒を使用した場合の
反応温度は２５０〜５５０℃、好ましくは３５０〜４５
０℃の範囲より選択することが望ましい。
反応温度は２５０〜５５０℃、好ましくは３５０〜４５
０℃の範囲より選択することが望ましい。
尚、還元剤としてのアンモニアの所要量については排ガ
ス中のＮｏ及びＮＯ２の含有量によっても異なるが、前
記反応式（１）乃至（４）に示す如く、ＮＯｘに比して
アンモニアが少ないと化学量論的にみて当然のことでは
あるか脱硝率が悪く、逆にアンモニアが過剰の場合には
脱硝工程から排出される残存アンモニアを除去するため
の二次処理を必要とし、その処理費の占める割合が大き
くなることなどからＮＨ３／ＮＯｘモル比は０．８〜１
．５好ましくは１．０〜１．２がよい。
ス中のＮｏ及びＮＯ２の含有量によっても異なるが、前
記反応式（１）乃至（４）に示す如く、ＮＯｘに比して
アンモニアが少ないと化学量論的にみて当然のことでは
あるか脱硝率が悪く、逆にアンモニアが過剰の場合には
脱硝工程から排出される残存アンモニアを除去するため
の二次処理を必要とし、その処理費の占める割合が大き
くなることなどからＮＨ３／ＮＯｘモル比は０．８〜１
．５好ましくは１．０〜１．２がよい。
上述した如く本発明による触媒は排ガス中にＳＯｘが共
存してもそれによって触媒性能が損われることがないの
で長期に亘る工業的な連続運転が可能となり、更には本
発明による触媒を用いた脱硝プロセスをＳＯｘ除去のた
めの脱硫プロセスに対して前置又は後置することも可能
となる。
存してもそれによって触媒性能が損われることがないの
で長期に亘る工業的な連続運転が可能となり、更には本
発明による触媒を用いた脱硝プロセスをＳＯｘ除去のた
めの脱硫プロセスに対して前置又は後置することも可能
となる。
更に本発明による触媒は反応温度の変化に対する許容度
も大きいので反応器の温度制御を厳密にする必要がなく
、ひいては常時、安定なる運転が可能となる。
も大きいので反応器の温度制御を厳密にする必要がなく
、ひいては常時、安定なる運転が可能となる。
以下、実施例を以って本発明触媒の利点を更に具体的に
説明する。
説明する。
まず実施例に先立ち次に示す如き触媒を製造せしめた。
（ト）鉄、ニッケル、およびマンガンの酢酸塩を使用し
て製造せしめた実施例触媒 ａ）比表面積；３９９ｍ／ｇ、全細孔容積；１．０５ｃ
ｃ／ ｇ、珪素／アルミニウム比；Ｓｉ１．Ｏ／Ａｌ
０．４６の物性及び化学組成を有する微粉状のシリカ
・アルミナ担体１ｋｇを２６４ｇの酢酸鉄を混入した水
中に添加し、充分に混練した後適当量の水分を蒸発させ
誤次にこの混和物を１．３龍φの円筒形に押出成型し、
更に１１０℃で１６時間乾燥後５５０℃で３時間焼成し
て触媒Ａを製造した。
て製造せしめた実施例触媒 ａ）比表面積；３９９ｍ／ｇ、全細孔容積；１．０５ｃ
ｃ／ ｇ、珪素／アルミニウム比；Ｓｉ１．Ｏ／Ａｌ
０．４６の物性及び化学組成を有する微粉状のシリカ
・アルミナ担体１ｋｇを２６４ｇの酢酸鉄を混入した水
中に添加し、充分に混練した後適当量の水分を蒸発させ
誤次にこの混和物を１．３龍φの円筒形に押出成型し、
更に１１０℃で１６時間乾燥後５５０℃で３時間焼成し
て触媒Ａを製造した。
尚、この触媒Ａの金属担持量は鉄として担体物質基準で
６重量％であった。
６重量％であった。
ｂ）前記ａ）記載の担体１ｋｇを２５４ｇの酢酸ニッケ
ルを混入した水中に添加し、以下前記ａ）と同様の方法
で触媒りを製造した。
ルを混入した水中に添加し、以下前記ａ）と同様の方法
で触媒りを製造した。
尚、この触媒りの金属担持量はニッケルとして担体物質
基準で６重量％であった。
基準で６重量％であった。
Ｃ）前記ａ）記載の担体１に！９を２６８ｇの酢酸マン
ガンを混入した水中に添加し、以下前記ａ）と同様の方
法で触媒Ｅを製造した。
ガンを混入した水中に添加し、以下前記ａ）と同様の方
法で触媒Ｅを製造した。
尚、この触媒Ｅの金属担持量はマンガンとして担体物質
基準で６重量％であった。
基準で６重量％であった。
（６）鉄、ニッケルおよびマンガンの蟻酸塩を使用して
製造せしめた実施例触媒 ａ）前記（４）−ａ）記載の担体１ｋｇを１９５ｇの蟻
酸鉄を混入した水中に添加し、以下前記へ）−ａ）記載
の方法と同様の方法で触媒Ｆを製造した。
製造せしめた実施例触媒 ａ）前記（４）−ａ）記載の担体１ｋｇを１９５ｇの蟻
酸鉄を混入した水中に添加し、以下前記へ）−ａ）記載
の方法と同様の方法で触媒Ｆを製造した。
尚、この触媒Ｆの金属担持量は鉄として担体物質基準で
６重量％であった。
６重量％であった。
ｂ）前記（Ａ）−ａ）記載の担体１ｋｇを１８９ｇの蟻
酸ニッケルを混入した水中に添加し、以下前記へ）−ａ
）記載の方法と同様の方法で触媒Ｈを製造した。
酸ニッケルを混入した水中に添加し、以下前記へ）−ａ
）記載の方法と同様の方法で触媒Ｈを製造した。
尚、この触媒Ｈの金属担持量はニッケルとして担体物質
基準で６重量％であった。
基準で６重量％であった。
Ｃ）前記Ｇ’ｋ）−ａ）記載の担体１ｋｇを１９８ｇの
蟻酸マンガンを混入した水中に添加し、以下前記（ト）
−ａ）記載の方法と同様の方法で触媒■を製造した。
蟻酸マンガンを混入した水中に添加し、以下前記（ト）
−ａ）記載の方法と同様の方法で触媒■を製造した。
尚、この触媒■の金属担持量はマンガンとして担体物質
基準で６重量％であった。
基準で６重量％であった。
（Ｃ） 鉄、ニッケルおよびマンガンの蓚酸塩を使用
して製造せしめた実施例触媒 ａ）前記へ）−ａ）記載の担体１１＜ｇを１９３ｇの蓚
酸鉄を混入した水中に添加し、以下前記（４）−ａ）記
載の方法と同様の方法で触媒Ｋを製造した。
して製造せしめた実施例触媒 ａ）前記へ）−ａ）記載の担体１１＜ｇを１９３ｇの蓚
酸鉄を混入した水中に添加し、以下前記（４）−ａ）記
載の方法と同様の方法で触媒Ｋを製造した。
尚、この触媒にの金属担持量は鉄として担体物質基準で
６重量％であった。
６重量％であった。
ｂ）前記（Ａ）−ａ）記載の担体１ｋｙを１８７ｇの蓚
酸ニッケルを混入した水中に添加し、以下前記（Ａ）−
ａ）記載の方法と同様の方法で触媒Ｎを製造した。
酸ニッケルを混入した水中に添加し、以下前記（Ａ）−
ａ）記載の方法と同様の方法で触媒Ｎを製造した。
尚、この触媒Ｎの金属担持量はニッケルとして担体物質
基準で６重量％であった。
基準で６重量％であった。
Ｃ）前記（４）−ａ）記載の担体１ゆを１５６ｇの蓚酸
マンガンを混入した水中に添加し、以下前記（Ａ）−ａ
）記載の方法と同様の方法で触媒Ｏを製造した。
マンガンを混入した水中に添加し、以下前記（Ａ）−ａ
）記載の方法と同様の方法で触媒Ｏを製造した。
尚、この触媒Ｏの金属担持量はマンガンとして担体物質
基準で６重量％である。
基準で６重量％である。
（０鉄のクエン酸塩を使用して製造せしめた実施例触媒
ａ）前記（ト）−ａ）記載の担体と物性および化学的組
成を同じくする１、３罷φの円柱状シリカ・アルミナ担
体１ｋｇを３２１ｇのクエン酸鉄を溶した水溶液中に浸
漬し、水分を蒸発させた。
成を同じくする１、３罷φの円柱状シリカ・アルミナ担
体１ｋｇを３２１ｇのクエン酸鉄を溶した水溶液中に浸
漬し、水分を蒸発させた。
次に１００〜１２０℃の温度で３時間乾燥させた後５５
０℃の空気気流中で３時間焼成し、触媒Ｐを製造した。
０℃の空気気流中で３時間焼成し、触媒Ｐを製造した。
尚、この触媒Ｐの金属担持量は鉄として担体物質基準で
６重量％であった。
６重量％であった。
（ト）蓚酸鉄アンモニウムを使用して製造せしめた実施
例触媒 ａ）前記■トω記載の担体１ゆを４６０ｇの蓚酸第２鉄
アンモニウムを溶かした水溶液中に浸漬し、水分を蒸発
させた。
例触媒 ａ）前記■トω記載の担体１ゆを４６０ｇの蓚酸第２鉄
アンモニウムを溶かした水溶液中に浸漬し、水分を蒸発
させた。
次に１００〜１２０℃の温度で３時間乾燥させた後５５
０℃の空気気流中で３時間焼成し、触媒Ｒを製造した。
０℃の空気気流中で３時間焼成し、触媒Ｒを製造した。
尚、この触媒Ｒの金属担持量は鉄として担体物質基準で
６重量係であった。
６重量係であった。
（Ｄ 鉄の無機酸塩を使用して製造せしめた比較例触媒
ａ）前記の）−ａ）記載の担体１ｋｇを３０９ｇの硝酸
鉄を溶かした水溶液中に浸漬し、以下前記の） −ａ）
記載の方法と同様な方法で触媒Ｕを製造した。
鉄を溶かした水溶液中に浸漬し、以下前記の） −ａ）
記載の方法と同様な方法で触媒Ｕを製造した。
尚、この触媒Ｕの金属担持量は鉄として担体物質基準で
６重量受であった。
６重量受であった。
実施例 １
上述の如く調整した各々の実施例触媒Ａ−Ｒ及び比較例
触媒Ｕから１０ｒｒＬｌを取り出してこれを管径２０ｍ
ｒｔｔφの反応器に充填した。
触媒Ｕから１０ｒｒＬｌを取り出してこれを管径２０ｍ
ｒｔｔφの反応器に充填した。
尚、この反応器の内部は予熱部と触媒床より成り、更に
かＸる触媒床は電気加熱方式によって所定の温度に保た
れている。
かＸる触媒床は電気加熱方式によって所定の温度に保た
れている。
次いでＮＯ２００ｐｐｍ 、 ＮＨ３２２０ｐｐｍ 。
８０２１５００ｐｐｍ、０２３％、Ｒ２０１０’％。
Ｎ２残部より成る模擬ガスを２００ Ｎ、！／ＨＲの速
度で導入して１時間経過後、各温度に於ける反応器出口
でのＮＯ濃度を測定し、これを以ってＮｏ転化率を算出
した処、その結果は第１表に示す通りであった。
度で導入して１時間経過後、各温度に於ける反応器出口
でのＮＯ濃度を測定し、これを以ってＮｏ転化率を算出
した処、その結果は第１表に示す通りであった。
この結果からも明らかなように本発明触媒は従来触媒に
比して初期活性に於いても充分に優っていることが認め
られた。
比して初期活性に於いても充分に優っていることが認め
られた。
実施例 ２
上述の如く、調製した各々の触媒の中から触媒Ｒ１触媒
Ｋ、及び触媒Ｕを選択して夫々１０ｒｎｌを実施例１記
載の反応器に充填した。
Ｋ、及び触媒Ｕを選択して夫々１０ｒｎｌを実施例１記
載の反応器に充填した。
次いで実施例１記載の模擬ガスを２００ Ｎ、！／ＨＲ
の速度で導入し、反応温度を３８０℃に保って長期に亘
る連続運転を行なったところ第２表に示す如き結果が得
られた。
の速度で導入し、反応温度を３８０℃に保って長期に亘
る連続運転を行なったところ第２表に示す如き結果が得
られた。
尚、第２表に示す結果は経時的に反応器出口でのＮＯ濃
度を測定し、これを以ってＮｏ転化率を算出したもので
ある。
度を測定し、これを以ってＮｏ転化率を算出したもので
ある。
この結果からも明らかなように本発明触媒は従来触媒に
比して極めて長い触媒寿命を有していることが認められ
た。
比して極めて長い触媒寿命を有していることが認められ
た。
Claims (1)
- １ 鉄、ニッケル、又はマンガンのカルボン酸塩もしく
は蓚酸鉄アンモニウムの１種又は２種以上を耐熱性多孔
質担体に担持せしめて調整したことを特徴とする、排ガ
ス中の窒素酸化物をアンモニアの存在下で選択的に還元
する接触還元用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50105608A JPS593219B2 (ja) | 1975-09-02 | 1975-09-02 | ハイガスチユウノチツソサンカブツオムガイカスルテキシタ セツシヨクカンゲンヨウシヨクバイ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50105608A JPS593219B2 (ja) | 1975-09-02 | 1975-09-02 | ハイガスチユウノチツソサンカブツオムガイカスルテキシタ セツシヨクカンゲンヨウシヨクバイ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5229489A JPS5229489A (en) | 1977-03-05 |
| JPS593219B2 true JPS593219B2 (ja) | 1984-01-23 |
Family
ID=14412205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50105608A Expired JPS593219B2 (ja) | 1975-09-02 | 1975-09-02 | ハイガスチユウノチツソサンカブツオムガイカスルテキシタ セツシヨクカンゲンヨウシヨクバイ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS593219B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5412832Y2 (ja) * | 1973-06-22 | 1979-06-04 | ||
| JPS6040373U (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-20 | 三菱電機株式会社 | エレベ−タのかご室 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5075969A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-21 | ||
| JPS51117993A (en) * | 1975-04-10 | 1976-10-16 | Kurabo Ind Ltd | Catalyst composition for removing mitrogen oxides and its manufacture |
-
1975
- 1975-09-02 JP JP50105608A patent/JPS593219B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5075969A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-21 | ||
| JPS51117993A (en) * | 1975-04-10 | 1976-10-16 | Kurabo Ind Ltd | Catalyst composition for removing mitrogen oxides and its manufacture |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5229489A (en) | 1977-03-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3993731A (en) | Selective removal of nitrogen oxides from waste gas | |
| JPH0638915B2 (ja) | 窒素酸化物の選択的還元法に使用できる新規な触媒 | |
| JPS5852698B2 (ja) | ダツシヨウシヨクバイ | |
| JP4508584B2 (ja) | 高温排ガス用脱硝触媒 | |
| WO1998052681A1 (en) | Method for removing nitrogen oxides using natural manganese ores | |
| JPS5916494B2 (ja) | 還元触媒およびこれを製造する方法ならびに窒素酸化物の還元方法 | |
| JP4512691B2 (ja) | 一酸化炭素による窒素酸化物の選択的還元触媒およびその調製法 | |
| JPS62298451A (ja) | 選択的接触還元触媒 | |
| JPS637826A (ja) | ガス混合物中の亜酸化窒素の除去方法 | |
| KR101251499B1 (ko) | 질소 산화물 제거용 제올라이트 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 질소 산화물 제거 방법 | |
| JPS593219B2 (ja) | ハイガスチユウノチツソサンカブツオムガイカスルテキシタ セツシヨクカンゲンヨウシヨクバイ | |
| US4199555A (en) | Catalyst for reducing nitrogen oxides | |
| JPS5820307B2 (ja) | 車両排出ガス浄化用触媒 | |
| JPH06126177A (ja) | 排ガス中の亜酸化窒素除去触媒 | |
| JPS62298452A (ja) | 排ガスの浄化用触媒 | |
| JPH0563222B2 (ja) | ||
| JP2548756B2 (ja) | 窒素酸化物の除去用触媒 | |
| JP3234237B2 (ja) | 排ガス中の亜酸化窒素除去用触媒およびその製造方法 | |
| JPS5837009B2 (ja) | Ｎｈ３ ニヨリエンドウガスカラ ｎｏｘ オジヨキヨスルホウホウ | |
| JPH08150336A (ja) | 排ガス浄化材及び排ガス浄化方法 | |
| JPS5823136B2 (ja) | 排ガス中の窒素酸化物の除去方法 | |
| JPS61274729A (ja) | 排ガス中のシアン化水素の除去法 | |
| JPH04193347A (ja) | 排気ガス浄化触媒 | |
| JP3382361B2 (ja) | 窒素酸化物浄化方法 | |
| JPS5939184B2 (ja) | 排ガス脱硝用触媒の製造法 |