JPS59226117A - Ｆｅ−高Ｎｉ合金スラブの製造法 - Google Patents
Ｆｅ−高Ｎｉ合金スラブの製造法Info
- Publication number
- JPS59226117A JPS59226117A JP10025383A JP10025383A JPS59226117A JP S59226117 A JPS59226117 A JP S59226117A JP 10025383 A JP10025383 A JP 10025383A JP 10025383 A JP10025383 A JP 10025383A JP S59226117 A JPS59226117 A JP S59226117A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＦｅ−高Ｎｉ合金のスラブを製造する改良され
た方法に関する。
た方法に関する。
Ｆｅ −６５〜４５％Ｎｉ合金は、いわゆるアンバー型
合金として知られているもので、熱膨張係数が他の合金
に較べ著しく小さいという！１“￥徴を有している。
合金として知られているもので、熱膨張係数が他の合金
に較べ著しく小さいという！１“￥徴を有している。
この合金のうち、Ｆｅ−３６％Ｎ１合金は低温域での熱
膨張係数が最も小さく、この利点を生がし。
膨張係数が最も小さく、この利点を生がし。
液化天然ガスの輸送容器や貯蔵タンク（以下一括して容
器という）として使用されている。これらの容器のだめ
の材料としては広幅ストリップが要求されている 一方Ｆｅ −４２％Ｎｉ合金は高温域での熱膨張係数が
小さく、この点を利用して、ＩＣのリードフレーム材と
して多用されている。この用途においても、近年のフォ
トエツチング加工技術の発達に伴ない、従来の狭幅コイ
ルに替って１ｌｌｉ、８ｓ ｏ ｏ ｍｍ前後の広幅コ
イルの需要が急増している。
器という）として使用されている。これらの容器のだめ
の材料としては広幅ストリップが要求されている 一方Ｆｅ −４２％Ｎｉ合金は高温域での熱膨張係数が
小さく、この点を利用して、ＩＣのリードフレーム材と
して多用されている。この用途においても、近年のフォ
トエツチング加工技術の発達に伴ない、従来の狭幅コイ
ルに替って１ｌｌｉ、８ｓ ｏ ｏ ｍｍ前後の広幅コ
イルの需要が急増している。
このような情勢のもとに、近年 Ｆｌｅ−高Ｎｉアンパ
ー型合金に対しても、大型鋼塊による大量生産化、コス
ト低減が求められておシ、製増歩留低下防止のために厳
しい製造管理が行なわれている。
ー型合金に対しても、大型鋼塊による大量生産化、コス
ト低減が求められておシ、製増歩留低下防止のために厳
しい製造管理が行なわれている。
Ｆｅ−高Ｎｉ合金を歩留よく製造するためには２分塊圧
延時に割れが多発するという問題を解決する必要がある
。
延時に割れが多発するという問題を解決する必要がある
。
Ｆｅ−高Ｎｉ 合金はオーステナイト均一相として凝固
するため、不純物元素の偏析、硫化物、酸化物の析出が
起シやすく、熱間加工時に、これらの偏析物、析出物を
起点にして割れが発生する。従って分塊後のスラブの割
れ、きすを除去するためにスラブ表面を重研削する必要
があり、また９割れの程度が大きく屑化せざるを得ない
場合もあシ。
するため、不純物元素の偏析、硫化物、酸化物の析出が
起シやすく、熱間加工時に、これらの偏析物、析出物を
起点にして割れが発生する。従って分塊後のスラブの割
れ、きすを除去するためにスラブ表面を重研削する必要
があり、また９割れの程度が大きく屑化せざるを得ない
場合もあシ。
歩留の低下とコスト高を招いていた。この傾向は鋳塊が
大型化するにつれて顕著にな、９．Ｆｅ−高Ｎｉアンバ
ー型合金スラブを大型鋳塊から製造する際の大きな制約
となっていた。
大型化するにつれて顕著にな、９．Ｆｅ−高Ｎｉアンバ
ー型合金スラブを大型鋳塊から製造する際の大きな制約
となっていた。
こうした困１１６を克服する手段として、先に本出願人
は、この種の合金中の届が熱間加工割れを著しく助長す
ることを知見し２．ｖ量を０．０２％以下に抑えること
で熱間割れを軽減できること示した（特公昭５５−４２
１４１号）。
は、この種の合金中の届が熱間加工割れを著しく助長す
ることを知見し２．ｖ量を０．０２％以下に抑えること
で熱間割れを軽減できること示した（特公昭５５−４２
１４１号）。
周知のようにＭは強力な脱酸剤で必見良好な品質を得る
ために、その使用は欠くことができないが２合金中に残
留するＭ量を微量領域、特に０、０２ ％以下にコント
ロールすることは技術的に極めて困難で、厳密に管理し
ても、この限度を越えることはしばしば起きる。
ために、その使用は欠くことができないが２合金中に残
留するＭ量を微量領域、特に０、０２ ％以下にコント
ロールすることは技術的に極めて困難で、厳密に管理し
ても、この限度を越えることはしばしば起きる。
従って前記特公昭５５−４２１４１号に開示の方法は、
工業的生産において実施することは可なり困難であった
。
工業的生産において実施することは可なり困難であった
。
本発明は特公昭５５−４２１４１号に記載の方法の趣旨
に従いながら、さらに実用的な方法を提供するものであ
る。本発明者等はＦｅ−高Ｎｉ合金の熱間割れ性は圧延
に先立つ加熱時の昇温速度に著しく影響されることを知
見し２分塊圧延時の加熱昇温速度を厳密にコントロール
することによって熱間割れの発生をＩＫ！減し、Ａノの
許容量を拡大することを可能にした。
に従いながら、さらに実用的な方法を提供するものであ
る。本発明者等はＦｅ−高Ｎｉ合金の熱間割れ性は圧延
に先立つ加熱時の昇温速度に著しく影響されることを知
見し２分塊圧延時の加熱昇温速度を厳密にコントロール
することによって熱間割れの発生をＩＫ！減し、Ａノの
許容量を拡大することを可能にした。
即ち２本発ｉ′によれば、 Ｎｉを６５〜４５％含有
し残部Ｆｅ および不可避的不純物よシなるＦｅ−高Ｎ
ｉ合金のスラブの製造法であって２合金成分中届を０．
０４ ％以下に制限する仁と、圧延に先立つ合金鋳塊の
加熱を１時間当１００℃以下の昇温速度で行なうことを
特徴とする方法が提供される。
し残部Ｆｅ および不可避的不純物よシなるＦｅ−高Ｎ
ｉ合金のスラブの製造法であって２合金成分中届を０．
０４ ％以下に制限する仁と、圧延に先立つ合金鋳塊の
加熱を１時間当１００℃以下の昇温速度で行なうことを
特徴とする方法が提供される。
本発明の対象合金はいわゆるアンバー型Ｆｅ−高Ｎｉ合
金である。前述のように、低温域では３６％Ｎｉで高温
域では４２％Ｎｉで熱膨張係数が最小となυ、低熱膨張
性をえるためにＮｉ量は３５〜４５％とする。
金である。前述のように、低温域では３６％Ｎｉで高温
域では４２％Ｎｉで熱膨張係数が最小となυ、低熱膨張
性をえるためにＮｉ量は３５〜４５％とする。
Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、０に関しては。
Ｍｎは熱間加工性と溶接高温割れの軽減に有効な元素で
熱膨張係数に影響しない範囲として１．２％まで含有し
てもよい（特公昭５６−４５９８９）。
熱膨張係数に影響しない範囲として１．２％まで含有し
てもよい（特公昭５６−４５９８９）。
Ｓ、０は熱間加工性を阻害するため、それぞれ００１５
％、０．０２５％以下に制限する必要がある（特公昭５
５−４２’１４１）。
％、０．０２５％以下に制限する必要がある（特公昭５
５−４２’１４１）。
Ｎは鋼塊の気泡発生を防止する一ヒで０．０２％以下と
する必要があるが、好ましくは０．００４％以下である
（特公昭５５−４２１４１）。
する必要があるが、好ましくは０．００４％以下である
（特公昭５５−４２１４１）。
その他、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、ＰにツいテはＡＳＴＭＡ６
５８（３６％Ｎｉ ）、 ＡＳ’ｌ’Ｍ Ｆ３１］（４
２％Ｎｉ）で規定される範囲まで含有してもよい。
５８（３６％Ｎｉ ）、 ＡＳ’ｌ’Ｍ Ｆ３１］（４
２％Ｎｉ）で規定される範囲まで含有してもよい。
Ｍは上に記したように、熱間割れに有害な元素であって
可及的に低い方が好ましいのであるが。
可及的に低い方が好ましいのであるが。
そのコントロールが困難である。本発明においては加熱
昇温速度を毎時間ｉｏｏ”ａ以下にコントロールする仁
とにより０．０４％まで許容できる。
昇温速度を毎時間ｉｏｏ”ａ以下にコントロールする仁
とにより０．０４％まで許容できる。
以下本発明を具体例にもとづいて詳細に説明する。
第１表に供試材の化学組成が示されている。供試材はい
ずれも４０）ン電炉で溶製し、転炉で精錬し、脱ガス処
理を行ない、約６５トンの鋳塊に鮪造した。
ずれも４０）ン電炉で溶製し、転炉で精錬し、脱ガス処
理を行ない、約６５トンの鋳塊に鮪造した。
これらの鋳塊を分塊圧延するに際し、各鋳塊を１時間当
り、 ７０℃、 １００’０． ３００”０の昇温
速度で１１５０℃まで加熱し、約３時間保持した後２分
塊圧延して厚み１１０ｍｍのスラブに製造した時の割れ
の状態を観察し１割れきす等をスラブグラインダーを研
削除却した時の歩留を前記観察の結果とともに第２表に
示す。
り、 ７０℃、 １００’０． ３００”０の昇温
速度で１１５０℃まで加熱し、約３時間保持した後２分
塊圧延して厚み１１０ｍｍのスラブに製造した時の割れ
の状態を観察し１割れきす等をスラブグラインダーを研
削除却した時の歩留を前記観察の結果とともに第２表に
示す。
なお分塊圧延時の圧下率は、先に本願出願人によって特
公昭５７−５４２０５号において提案されたように圧下
量４０％までは１パス当シの圧下率を６％とした。
公昭５７−５４２０５号において提案されたように圧下
量４０％までは１パス当シの圧下率を６％とした。
分塊圧延に際しての合金塊の加熱は従来燃料（重油）の
使用量を低減するために可及的に短時間２通常１時間当
９６００℃前後の昇温速度で実施されている。
使用量を低減するために可及的に短時間２通常１時間当
９６００℃前後の昇温速度で実施されている。
第２表に見られる通シ９本発明法では２割れは微小で、
９５％以上の歩留りを得ている。これに対し従来法に従
って６００°Ｃ／時間の昇温速度に加温する場合、Ｕ含
有０．０２％以下でないと粗大割れが発生し、研削によ
る製品化は不可能（表中には「研削不能」と記し７２）
であった。、Ｕ景０．０１３〜０．０２％の試料Ｎｃｔ
３〜５でも歩留は８８〜９２％に留まシ２本発明法に匹
敵する歩留を得るためにはＵ量を０．０１％未満にしな
ければならぬが、これは至難の業である。ｕ葉が０．０
４チを越える場合は比較法として掲げられている例に見
られる通シ、７０℃／時間の昇温速度で実施しても、粗
大割れが発生している。
９５％以上の歩留りを得ている。これに対し従来法に従
って６００°Ｃ／時間の昇温速度に加温する場合、Ｕ含
有０．０２％以下でないと粗大割れが発生し、研削によ
る製品化は不可能（表中には「研削不能」と記し７２）
であった。、Ｕ景０．０１３〜０．０２％の試料Ｎｃｔ
３〜５でも歩留は８８〜９２％に留まシ２本発明法に匹
敵する歩留を得るためにはＵ量を０．０１％未満にしな
ければならぬが、これは至難の業である。ｕ葉が０．０
４チを越える場合は比較法として掲げられている例に見
られる通シ、７０℃／時間の昇温速度で実施しても、粗
大割れが発生している。
第２表に示される果験結果にもとづいて２分塊圧延スラ
ブにおける割れ発生に及ぼすＵ量の影響を、昇温速度６
００°Ｃ／時間と７０℃／時間および１００“Ｃ／時間
についてまとめてみると第１図と第２図のようになる。
ブにおける割れ発生に及ぼすＵ量の影響を、昇温速度６
００°Ｃ／時間と７０℃／時間および１００“Ｃ／時間
についてまとめてみると第１図と第２図のようになる。
これらの図における割れ発生のランク付けは次の通シで
ある。
ある。
割れ発生ランク 基 準Ａ ９５
％以上のきす取り歩留が得られるもの Ｂ ８Ｂ％〜９５％未満のきす取り歩留が得られ
るもの Ｃ粗大割れが発生し、きす取り研削不 能のもの これらの図に見られる通、９，３．００℃／時間の昇温
速度で実施する場合２割れを除去して製品化できる８２
２２以上の表面状態を得るためには。
％以上のきす取り歩留が得られるもの Ｂ ８Ｂ％〜９５％未満のきす取り歩留が得られ
るもの Ｃ粗大割れが発生し、きす取り研削不 能のもの これらの図に見られる通、９，３．００℃／時間の昇温
速度で実施する場合２割れを除去して製品化できる８２
２２以上の表面状態を得るためには。
ＡＡ−Ｊｉ−を０．０２％以下とする必要がある（特公
昭５５−４２１４１号の提案）のに対し、１００℃／時
間以下の昇温速度で実施する場合は、Ｂランり以上の表
面状態を得るためには、０．０４％以下で元号である。
昭５５−４２１４１号の提案）のに対し、１００℃／時
間以下の昇温速度で実施する場合は、Ｂランり以上の表
面状態を得るためには、０．０４％以下で元号である。
本発明法は従来法に比べ分塊割れに対するＡＡの許容量
を拡大し、かつ２割れの程度を軽減しえるもので、
Ｆｅ−高Ｎｉアンバー型合金の熱間加工割れの防止にき
わめて効果的で、製造歩留の向上に著しく冨与し、工業
的価値は犬である。
を拡大し、かつ２割れの程度を軽減しえるもので、
Ｆｅ−高Ｎｉアンバー型合金の熱間加工割れの防止にき
わめて効果的で、製造歩留の向上に著しく冨与し、工業
的価値は犬である。
第１図は本発明に係わるＦｅ−高Ｎｉ合金の分塊圧延時
の加熱を３００℃／時間の昇温速度で行なった場合の分
塊割れ発生の程度と合金のへ！含有量の関係を示す。 第２図は同じ合金の分塊圧延時の加熱を７０′Ｃ／時間
および１００℃／時間の昇温速度で行なった場合の分塊
割れ発生の程度と合金のへ！含有量の関係を示す。 特許出願人 日新製鋼株式会社
の加熱を３００℃／時間の昇温速度で行なった場合の分
塊割れ発生の程度と合金のへ！含有量の関係を示す。 第２図は同じ合金の分塊圧延時の加熱を７０′Ｃ／時間
および１００℃／時間の昇温速度で行なった場合の分塊
割れ発生の程度と合金のへ！含有量の関係を示す。 特許出願人 日新製鋼株式会社
Claims (1)
- １、 Ｎｉを６５〜４５％含有し残部Ｆｅ および不
可避的不純物よシなるＦｅ−高Ｎｉ合金のスラブの製造
法であって２合金成分中Ｍを０，０４％以下に制限する
こと、圧延に先立つ合金鋳塊の加熱を１時間当り１００
″Ｃ以下の昇温速度で行なうことを特徴とする方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10025383A JPS59226117A (ja) | 1983-06-07 | 1983-06-07 | Ｆｅ−高Ｎｉ合金スラブの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10025383A JPS59226117A (ja) | 1983-06-07 | 1983-06-07 | Ｆｅ−高Ｎｉ合金スラブの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59226117A true JPS59226117A (ja) | 1984-12-19 |
| JPH0148337B2 JPH0148337B2 (ja) | 1989-10-18 |
Family
ID=14269054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10025383A Granted JPS59226117A (ja) | 1983-06-07 | 1983-06-07 | Ｆｅ−高Ｎｉ合金スラブの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59226117A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255954A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性及び耐応力腐食割れ性の良好なるＦｅ−Ｎｉ系封着合金 |
| JPS60255953A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性の良好なるＦｅ−Ｎｉ系封着合金 |
| JPS62161936A (ja) * | 1986-01-10 | 1987-07-17 | Kawasaki Steel Corp | Ｆｅ−Ｎｉ系合金冷延板とその製造方法 |
| JPS6425944A (en) * | 1987-04-27 | 1989-01-27 | Nippon Mining Co | Shadow mask material |
| JPH0649598A (ja) * | 1992-01-31 | 1994-02-22 | Nkk Corp | 黒化処理性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板 |
| JP2010065262A (ja) * | 2008-09-09 | 2010-03-25 | Jfe Steel Corp | 高炭素鋼材の均熱焼鈍処理方法 |
-
1983
- 1983-06-07 JP JP10025383A patent/JPS59226117A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255954A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性及び耐応力腐食割れ性の良好なるＦｅ−Ｎｉ系封着合金 |
| JPS60255953A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性の良好なるＦｅ−Ｎｉ系封着合金 |
| JPS62161936A (ja) * | 1986-01-10 | 1987-07-17 | Kawasaki Steel Corp | Ｆｅ−Ｎｉ系合金冷延板とその製造方法 |
| JP2510154B2 (ja) * | 1986-01-10 | 1996-06-26 | 川崎製鉄株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金冷延板とその製造方法 |
| JPS6425944A (en) * | 1987-04-27 | 1989-01-27 | Nippon Mining Co | Shadow mask material |
| JPH0251973B2 (ja) * | 1987-04-27 | 1990-11-09 | Nippon Mining Co | |
| JPH0649598A (ja) * | 1992-01-31 | 1994-02-22 | Nkk Corp | 黒化処理性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板 |
| JP2010065262A (ja) * | 2008-09-09 | 2010-03-25 | Jfe Steel Corp | 高炭素鋼材の均熱焼鈍処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0148337B2 (ja) | 1989-10-18 |
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