JPS5920900A - 低負荷型復水脱塩塔 - Google Patents
低負荷型復水脱塩塔Info
- Publication number
- JPS5920900A JPS5920900A JP57130364A JP13036482A JPS5920900A JP S5920900 A JPS5920900 A JP S5920900A JP 57130364 A JP57130364 A JP 57130364A JP 13036482 A JP13036482 A JP 13036482A JP S5920900 A JPS5920900 A JP S5920900A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- condensate
- low
- temperature
- pressure
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、原子カプラントの復水浄化系に係り詩に復水
脱塩塔の運用差圧低下に好適なシステムに関する。
脱塩塔の運用差圧低下に好適なシステムに関する。
沸騰水型原子炉において一次系機と診、配管の腐食によ
り腐食生成′吻（以下クラッド）７５二発生し、炉内で
の放射化を経て、−次系機器配管に付層することにより
線量率が上昇することが問題となっている。そのため復
水浄化系の性能を極力向上させ一次系からの炉内へのク
ラッド持込みを低減することが重要である。
り腐食生成′吻（以下クラッド）７５二発生し、炉内で
の放射化を経て、−次系機器配管に付層することにより
線量率が上昇することが問題となっている。そのため復
水浄化系の性能を極力向上させ一次系からの炉内へのク
ラッド持込みを低減することが重要である。
第１図は、従来技術を説明する原子炉−次系の系統図で
ある。原子炉１から出た蒸気は高圧タービン２、低圧タ
ービン３を経て復水器４で蒸気が凝縮して復水となり、
復水浄化系５で復水が浄化されて低圧ヒータ６、高圧ヒ
ータ７で加温されて給水ライン８より再び原子炉１に戻
る。
ある。原子炉１から出た蒸気は高圧タービン２、低圧タ
ービン３を経て復水器４で蒸気が凝縮して復水となり、
復水浄化系５で復水が浄化されて低圧ヒータ６、高圧ヒ
ータ７で加温されて給水ライン８より再び原子炉１に戻
る。
ここで、復水浄化系５以後の給水ライン８からのクラッ
ドの発生は、近年の技術開発により復水浄化系５直後に
設置されている酸素注入＠ｊによりなくなり、原子炉に
持ち込まれるクラッドはすべて復水浄化系よりのリーク
分で占められている。
ドの発生は、近年の技術開発により復水浄化系５直後に
設置されている酸素注入＠ｊによりなくなり、原子炉に
持ち込まれるクラッドはすべて復水浄化系よりのリーク
分で占められている。
既設プラントにおける復水浄化系は、粒状イオン交換樹
脂を充填した復水脱塩塔より構成されている。この復水
脱塩塔のクラッド除去性能向上の対策は従来より検討さ
れているが、最近イオン交換樹脂の粒径を小粒径にする
ことにより除去性能を著しく向上させることができるこ
とが判明した。
脂を充填した復水脱塩塔より構成されている。この復水
脱塩塔のクラッド除去性能向上の対策は従来より検討さ
れているが、最近イオン交換樹脂の粒径を小粒径にする
ことにより除去性能を著しく向上させることができるこ
とが判明した。
この場合クラッド除去性能を向上するためイオン交換樹
脂を小粒径化すれば粒径に反比例して樹脂層の圧力損失
が上昇するという問題がある。
脂を小粒径化すれば粒径に反比例して樹脂層の圧力損失
が上昇するという問題がある。
また、プラントの一年間を通した復水浄化系の除去性能
は、夏期は良く、冬期は悪いという時期的な変化がある
ことが判明してｂる。
は、夏期は良く、冬期は悪いという時期的な変化がある
ことが判明してｂる。
本発明の目的は、復水脱塩塔のクラッド除去性能向上の
ためのイオン交換樹脂小粒径化に伴なう樹脂１１ｊの圧
力損失を、低下するシステムを提供することにある。
ためのイオン交換樹脂小粒径化に伴なう樹脂１１ｊの圧
力損失を、低下するシステムを提供することにある。
一般にイオン交換樹脂等の充填層における圧力損失は下
式で表わせる。
式で表わせる。
ここで ΔＰ：圧力損失
ｆ、：樹脂層摩擦係数
ρ ；水の密度
ｕＩ ：脱塩塔線流速
ｇｃ：重力換算係数
Ｚ ：樹脂層高
ｄ、：樹脂粒径
ここで摩擦係数ｆｂは次式で表わせる。
ｄ、・ｕＩ・ρ ｂ
ｆｂ＝ａ（−一） ・・・・・・（２）μ
ここで ａ：定数
ｂ＝定数
μ；水の粘度
すなわち、復水脱塩塔の圧力損失は、樹脂粒径と樹脂層
高、線流速を一定とした場合は、水の粘度が寄与するこ
とがわかる。従って、摩擦係数と圧力損失が比例するこ
とから水の粘度を低下することにより摩擦係数を小さく
すれば良いことになろう第２図は、水の温度と粘度の相
関を示す図であり、温度を上昇すれば、粘度が低下する
こ牛が示されている。
高、線流速を一定とした場合は、水の粘度が寄与するこ
とがわかる。従って、摩擦係数と圧力損失が比例するこ
とから水の粘度を低下することにより摩擦係数を小さく
すれば良いことになろう第２図は、水の温度と粘度の相
関を示す図であり、温度を上昇すれば、粘度が低下する
こ牛が示されている。
ここで、粘性を下げるため、極力水温を上昇することが
好ましいが布板のイオン交換樹脂の耐温性ば６０°Ｃで
あることから限度がある。そこで、今、水の温度の上限
として余裕をみて５０°Ｃまでとする。
好ましいが布板のイオン交換樹脂の耐温性ば６０°Ｃで
あることから限度がある。そこで、今、水の温度の上限
として余裕をみて５０°Ｃまでとする。
第３図に、復水脱塩塔の圧力損失について、線流速と温
度をパラメータとした特性図を示す。復水脱塩塔の線流
速は、１２０ｎ／Ｈｒ程度であることから、この場合の
５０°Ｃにおける樹脂層圧力損失は、０．７４ ｋｇ／
ｍ２ となる。ここで実機プラントの復水温度は冬期、
夏期で２５°Ｃ〜３５°Ｃの範囲である。今２５°Ｃの
復水温度の圧力損失をみると、線流速を１２０ ／ｌ
（ｒとした場合、１．０６ｋｇ／ ｃｍ ２であり、上
記５０°Ｃの圧力損失と比較すると０．３２ｋｇ／Ｃｍ
２ 高い。
度をパラメータとした特性図を示す。復水脱塩塔の線流
速は、１２０ｎ／Ｈｒ程度であることから、この場合の
５０°Ｃにおける樹脂層圧力損失は、０．７４ ｋｇ／
ｍ２ となる。ここで実機プラントの復水温度は冬期、
夏期で２５°Ｃ〜３５°Ｃの範囲である。今２５°Ｃの
復水温度の圧力損失をみると、線流速を１２０ ／ｌ
（ｒとした場合、１．０６ｋｇ／ ｃｍ ２であり、上
記５０°Ｃの圧力損失と比較すると０．３２ｋｇ／Ｃｍ
２ 高い。
従って、復水の温度を常に５０°Ｃに保つことにより、
水の粘性に起因する圧損低下分をイオン交−換樹脂の小
粒径化による圧損上昇に対応するようにすれば、クラッ
ド１氏減対策上好ましいものとなる。 、 第４図は、以上の原哩を実機復水脱塩塔に適用した１４
Ｍ合の圧ブ月貝失（樹脂層子機器、配管＋クラッド負荷
による圧損）とイオン交換樹脂平均粒径を、復水温度２
５°Ｃ１５０°Ｃの場合の特性図である。
水の粘性に起因する圧損低下分をイオン交−換樹脂の小
粒径化による圧損上昇に対応するようにすれば、クラッ
ド１氏減対策上好ましいものとなる。 、 第４図は、以上の原哩を実機復水脱塩塔に適用した１４
Ｍ合の圧ブ月貝失（樹脂層子機器、配管＋クラッド負荷
による圧損）とイオン交換樹脂平均粒径を、復水温度２
５°Ｃ１５０°Ｃの場合の特性図である。
ライン１８、復水温度２５°Ｃの場合、ライン１９は、
復水温度５０°Ｃの場合を示す、、また、樹脂平均粒径
とクラッドの相対除去係数の相関をライン２０に示す。
復水温度５０°Ｃの場合を示す、、また、樹脂平均粒径
とクラッドの相対除去係数の相関をライン２０に示す。
復水浄化系の許容圧力損失は通常運転時２．５ｋｇ／
ｏｎ ’であるから、復水温度が２５°Ｃの場合は、樹
脂平均粒径を、５８０μｍが限度であり、その時の除去
係数はライン２０より８程度である。一方、復水温度が
５０°Ｃの場合は、樹脂平均粒径を５１０μｍにするこ
とが可能であり、この時の除去係数は３０となる。
ｏｎ ’であるから、復水温度が２５°Ｃの場合は、樹
脂平均粒径を、５８０μｍが限度であり、その時の除去
係数はライン２０より８程度である。一方、復水温度が
５０°Ｃの場合は、樹脂平均粒径を５１０μｍにするこ
とが可能であり、この時の除去係数は３０となる。
従って、復水温度を常に５０°Ｃに保つことができれば
、クラッド除去効率は約３．８倍高めることが可能とな
る。
、クラッド除去効率は約３．８倍高めることが可能とな
る。
以下、本発明の一実施例を前述第１図により説明する。
復水温度の上昇のため高圧タービン２より高圧ヒータ７
に接続され、高圧ヒータ７内で２００’Ｃ程度の水とな
ったヒータードレン水を、ライン１３を通して、低圧復
水ポンプ１７の入口側に接続するシステムとするうこの
場合、高圧ヒーターのドレン水のエンタルピーは約２０
０ｋＣａｔ／ｋｇ であり、流Ｉを考慮すると、復水
温度が５００Ｃ以上になる可能性があるので、復水浄化
系５の前に設置した６ｎ度センサー１６により５０°Ｃ
以上となった場合は、制御Ｂ０Ｘ１５を介して、流量制
御弁１２に流量を絞ることが一可能なシステムとする。
に接続され、高圧ヒータ７内で２００’Ｃ程度の水とな
ったヒータードレン水を、ライン１３を通して、低圧復
水ポンプ１７の入口側に接続するシステムとするうこの
場合、高圧ヒーターのドレン水のエンタルピーは約２０
０ｋＣａｔ／ｋｇ であり、流Ｉを考慮すると、復水
温度が５００Ｃ以上になる可能性があるので、復水浄化
系５の前に設置した６ｎ度センサー１６により５０°Ｃ
以上となった場合は、制御Ｂ０Ｘ１５を介して、流量制
御弁１２に流量を絞ることが一可能なシステムとする。
この場合、水吐の残分は従来のヒータドレン系１１に流
がすようにする。
がすようにする。
従って本実施例によれば、復水温度を常に５００Ｃに保
つことが可能となり、水の粘性を低下し、復水脱塩塔の
性能を向上する効果がある。
つことが可能となり、水の粘性を低下し、復水脱塩塔の
性能を向上する効果がある。
本発明によれば、覆水の粘度を下げて、その圧損低下分
を樹脂の小粒径化による圧損上昇に対応させることによ
り、復水脱塩塔のクラッド除去性能を３．８倍あげるこ
とが可能となった。復水脱塩塔の入口クラッドは３０ｐ
ｐｂ程度であることから、復水温度が従来の２５°Ｃの
場合、復水脱塩塔のリーククラッドは４ｐｐｂであった
′７５よ、復水温度を５０００とすることにより約１ｐ
ｐｂとすることが可能となる。
を樹脂の小粒径化による圧損上昇に対応させることによ
り、復水脱塩塔のクラッド除去性能を３．８倍あげるこ
とが可能となった。復水脱塩塔の入口クラッドは３０ｐ
ｐｂ程度であることから、復水温度が従来の２５°Ｃの
場合、復水脱塩塔のリーククラッドは４ｐｐｂであった
′７５よ、復水温度を５０００とすることにより約１ｐ
ｐｂとすることが可能となる。
すなわち、年間の原子炉への持込量を１１００出力級の
プラントで考えると、従来の１８４ｋｇ／年から４６ｋ
ｇ廊と約１４０ｋｇ低減することが可能となり、これを
−次系配管の放射線々鼠率で解析コードにより計算する
と、６ ｘ １０’ＥＦＰＨ（実効出力時間）で１３０
ｍ１ｔ／Ｈｒから８０ｎ Ｒ，／Ｈｒとすることが可能
となり作業員被曝低減上、極めて効果がある。
プラントで考えると、従来の１８４ｋｇ／年から４６ｋ
ｇ廊と約１４０ｋｇ低減することが可能となり、これを
−次系配管の放射線々鼠率で解析コードにより計算する
と、６ ｘ １０’ＥＦＰＨ（実効出力時間）で１３０
ｍ１ｔ／Ｈｒから８０ｎ Ｒ，／Ｈｒとすることが可能
となり作業員被曝低減上、極めて効果がある。
一力、前述した年間を通した、浅水浄化系の性能が夏期
は良く（除去率７５係）冬期は悪い（除去率６０チ）と
いう現象は、復水器の冷却用の海水温度の変動による、
復水の温度変化が起因していることが考えられており、
すなわち、クラッドの粒径、化学形報により変わること
が考えられているう従って、復水温度を５０°Ｃに保つ
ことが可能となれば、この温度上昇による除去率向上も
期待できる。
は良く（除去率７５係）冬期は悪い（除去率６０チ）と
いう現象は、復水器の冷却用の海水温度の変動による、
復水の温度変化が起因していることが考えられており、
すなわち、クラッドの粒径、化学形報により変わること
が考えられているう従って、復水温度を５０°Ｃに保つ
ことが可能となれば、この温度上昇による除去率向上も
期待できる。
第１図は原子炉−次系の系統を示す図であり、第２図は
水の温度と粘度を示す図、第３図は復水脱塩塔樹脂層圧
力損失と線流速、水温の相関を示す図、第４図は復水脱
塩塔のイオン交換樹脂粒径と復水浄化系のトータル圧損
、除去係数を示す特性図である。 １・・・原子炉、２・・・高圧タービン、５・・・復水
浄化系、＄ １ 固 ＄２ 目 温 度 く°り羊３ 目 ２゜ 蘇ム逮 （乍Ｖｒｕ−） 訃 目 謝脂μ経
水の温度と粘度を示す図、第３図は復水脱塩塔樹脂層圧
力損失と線流速、水温の相関を示す図、第４図は復水脱
塩塔のイオン交換樹脂粒径と復水浄化系のトータル圧損
、除去係数を示す特性図である。 １・・・原子炉、２・・・高圧タービン、５・・・復水
浄化系、＄ １ 固 ＄２ 目 温 度 く°り羊３ 目 ２゜ 蘇ム逮 （乍Ｖｒｕ−） 訃 目 謝脂μ経
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、復水器と低圧復水ポンプと復水浄化系及び低圧ヒー
タ、高圧ヒータより成る原子炉−次系において前記高圧
ヒータより低圧ヒータに接続するヒータードレンライン
を分岐し、前記低圧復水ポンプ入口に接続したことを特
徴とする低負荷型復水脱塩塔。 ２、請求範囲第１項においてヒータードレンラインを低
圧復水ポンプ入口に接続したラインに前記復水浄化系入
口に設けた温度計よりの信号で流液ｉ１ｉ！Ｉ ＠ｖ可
能な弁を設ｉすることを特徴とした低負荷型復水脱塩塔
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57130364A JPS5920900A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | 低負荷型復水脱塩塔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57130364A JPS5920900A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | 低負荷型復水脱塩塔 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5920900A true JPS5920900A (ja) | 1984-02-02 |
Family
ID=15032603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57130364A Pending JPS5920900A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | 低負荷型復水脱塩塔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920900A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61106656U (ja) * | 1984-12-18 | 1986-07-07 | ||
| JPS6235153A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-16 | Mazda Motor Corp | 自動変速機の油圧制御装置 |
-
1982
- 1982-07-28 JP JP57130364A patent/JPS5920900A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61106656U (ja) * | 1984-12-18 | 1986-07-07 | ||
| JPH049477Y2 (ja) * | 1984-12-18 | 1992-03-10 | ||
| JPS6235153A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-16 | Mazda Motor Corp | 自動変速機の油圧制御装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5920900A (ja) | 低負荷型復水脱塩塔 | |
| JPH0225160B2 (ja) | ||
| JPS61130704A (ja) | 給水加熱器のドレン系の水質制御方法 | |
| JPS62285098A (ja) | ドレンアツプ系ドレン滞溜装置 | |
| JPS5810675A (ja) | 原子炉 | |
| JPS5851195B2 (ja) | 復水装置 | |
| JPS582794A (ja) | 原子力発電プラントのドレン処理方法 | |
| JPS61262509A (ja) | 給水加熱器ドレン濾過装置の流量制御装置 | |
| JPS642237B2 (ja) | ||
| JPS593248Y2 (ja) | 復水装置 | |
| JPS59163596A (ja) | 原子力プラントの給水制御装置 | |
| JPH0468525B2 (ja) | ||
| JPS58193495A (ja) | Ｂｗｒ復水器 | |
| JPS58153008A (ja) | 蒸気タ−ビン湿分分離器の水位制御装置 | |
| JPS5923295A (ja) | 燃料プ−ル冷却浄化装置 | |
| Katz et al. | Effect of In-Pile Local Boiling on Surface Deposition and Corrosion | |
| JPS6020193A (ja) | 沸騰水形原子炉の給水装置 | |
| JPH01118799A (ja) | 原子力プラントの給水鉄濃度制御方法 | |
| Ko et al. | Study on Application of Vacuum Degasifier for Degasification of the Reactor Coolant | |
| JPH0236286B2 (ja) | ||
| JPS597885A (ja) | 冷却水系統 | |
| Sathyanarayana | Evaluation of the 296-C-006 HVAC system for tank 241-C-106 | |
| Grachev | Activation of BWR coolant in transients | |
| Oliker et al. | Heater drain deaeration in BWR nuclear station under pumped forward conditions | |
| JPS5981402A (ja) | 脱気器水位制御装置 |