JPH01118799A - 原子力プラントの給水鉄濃度制御方法 - Google Patents
原子力プラントの給水鉄濃度制御方法Info
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- JPH01118799A JPH01118799A JP62275723A JP27572387A JPH01118799A JP H01118799 A JPH01118799 A JP H01118799A JP 62275723 A JP62275723 A JP 62275723A JP 27572387 A JP27572387 A JP 27572387A JP H01118799 A JPH01118799 A JP H01118799A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、原子力プラントの給水鉄濃度を制御する方法
に関する。
に関する。
（従来の技術）
一般に、原子力発電プラントでは、給水系から原子炉内
持込まれる腐蝕生成物が、原子炉内で放射化され配管に
沈積することにより、放射線量が上昇して作業被曝線量
の増大につながることが知られている。そのためプラン
トでは、水処理装置を設けて給水中の腐蝕生成物を除去
するようにしている。その結果、給水中の鉄分濃度（以
下給水鉄濃度という）は極低レベルとなり、原子炉配管
の内面に沈積される放射性クラッドによる放射線量は激
減している。
持込まれる腐蝕生成物が、原子炉内で放射化され配管に
沈積することにより、放射線量が上昇して作業被曝線量
の増大につながることが知られている。そのためプラン
トでは、水処理装置を設けて給水中の腐蝕生成物を除去
するようにしている。その結果、給水中の鉄分濃度（以
下給水鉄濃度という）は極低レベルとなり、原子炉配管
の内面に沈積される放射性クラッドによる放射線量は激
減している。
しかしながら、給水鉄濃度が極低レベルになると、コバ
ルトイオンの挙動は、コバルトに比較して炉水中に大量
に存在し、コバルトと化学的性質が類似しているニッケ
ルなどの２価の遷移金属イオンの炉水中の濃度によって
大きく支配される。
ルトイオンの挙動は、コバルトに比較して炉水中に大量
に存在し、コバルトと化学的性質が類似しているニッケ
ルなどの２価の遷移金属イオンの炉水中の濃度によって
大きく支配される。
すなわち、ニッケルイオンが鉄クラツドと反応してニラ
クルフェライトを生成し、炉水中の鉄濃度が低下するな
めで、結果的に炉水中の放射性コバルト５８、コバルト
６０のイオン濃度が高められ、原子炉配管の内面に酸化
被膜が形成される過程で、放射性コバルト５８、コバル
ト６０がより多く取込まれて放射線量が上昇する。
クルフェライトを生成し、炉水中の鉄濃度が低下するな
めで、結果的に炉水中の放射性コバルト５８、コバルト
６０のイオン濃度が高められ、原子炉配管の内面に酸化
被膜が形成される過程で、放射性コバルト５８、コバル
ト６０がより多く取込まれて放射線量が上昇する。
したがって、炉水中のニッケル濃度に応じて給水鉄濃度
をＩｋｌｉ低レベルに制御し、放射性クラッドの原子炉
配管への沈積による放射線量を上昇させることなく、原
子炉水中の放射性コバルトイオン濃度を低減し、原子炉
配管への取込みによる放射線量の上昇を極力抑える必要
がある。
をＩｋｌｉ低レベルに制御し、放射性クラッドの原子炉
配管への沈積による放射線量を上昇させることなく、原
子炉水中の放射性コバルトイオン濃度を低減し、原子炉
配管への取込みによる放射線量の上昇を極力抑える必要
がある。
従来、給水鉄濃度の制御は、復水浄化系の水処理装置の
バイパス流量を調節するか、あるいは水処理装置の鉄除
去性能の制御を行うことによって行われている。
バイパス流量を調節するか、あるいは水処理装置の鉄除
去性能の制御を行うことによって行われている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、一般に復水浄化系の水処理装置は、復水
ろ過装置および復水脱塩装置からなるが、復水脱塩装置
は復水器チューブの海水リーク対応が大きな役割であり
、簡単にバイパスすることができない。そこで、水処理
装置のバイパス流量調節は、復水ろ過装置についてのみ
行うため、復水脱塩装置の鉄分に対する負荷が増大する
という問題がある。
ろ過装置および復水脱塩装置からなるが、復水脱塩装置
は復水器チューブの海水リーク対応が大きな役割であり
、簡単にバイパスすることができない。そこで、水処理
装置のバイパス流量調節は、復水ろ過装置についてのみ
行うため、復水脱塩装置の鉄分に対する負荷が増大する
という問題がある。
また、従来方法では、水処理装置からの鉄リーク量を調
節するが、水処理装置の鉄除去効率は、それまでの鉄の
流入量、入口鉄濃度等によって変動するため、対応が必
要な時に迅速にかつ正確に給水鉄濃度を制御することが
困難であるという問題がある。
節するが、水処理装置の鉄除去効率は、それまでの鉄の
流入量、入口鉄濃度等によって変動するため、対応が必
要な時に迅速にかつ正確に給水鉄濃度を制御することが
困難であるという問題がある。
さらに、復水浄化装置の下流側に鉄を注入する方法も考
えられるが、この方法では、プラント内で発生する鉄ク
ラツド以外に故意に鉄分をプラント内に加えるため、プ
ラント内での鉄分が増加し、好ましくない。
えられるが、この方法では、プラント内で発生する鉄ク
ラツド以外に故意に鉄分をプラント内に加えるため、プ
ラント内での鉄分が増加し、好ましくない。
本発明はかかる従来の事情に対処してなされたもので、
鉄分をプラント内に加えることなく、迅速かつ正確に給
水鉄濃度を制御することができ、原子力発電プラントの
放射能を低下させて作業被曝線量の低減を図ることので
きる原子力プラントの給水鉄濃度制御方法を提供しよう
とするものである。
鉄分をプラント内に加えることなく、迅速かつ正確に給
水鉄濃度を制御することができ、原子力発電プラントの
放射能を低下させて作業被曝線量の低減を図ることので
きる原子力プラントの給水鉄濃度制御方法を提供しよう
とするものである。
（間Ｅ点を解決するための手段）
すなわち、本発明の原子力プラントの給水鉄濃度制御方
法は、給水中の鉄濃度とニッケル濃度および炉水中のニ
ッケル濃度とコバルト濃度に応じて、ヒータドレン水の
給水中への流入量を調節することにより、前記給水中の
鉄濃度を制御することを特徴とする。
法は、給水中の鉄濃度とニッケル濃度および炉水中のニ
ッケル濃度とコバルト濃度に応じて、ヒータドレン水の
給水中への流入量を調節することにより、前記給水中の
鉄濃度を制御することを特徴とする。
（作 用）
本発明の原子力プラントの給水鉄濃度制御方法では、た
とえば給水加熱器のし−タドレン水を給水中に流入させ
る配管と、ヒータドレン水を復水器および／または復水
浄化装置の上流側に流入させる配管とを配設し、給水中
の鉄濃度とニッケル濃度および炉水中のニッケル濃度と
コバルト濃度に応じて、これらの配管の流量の比率を調
節し、ヒータドレン水の給水中への流入量を調節するこ
とにより、給水中の鉄濃度を制御する。
とえば給水加熱器のし−タドレン水を給水中に流入させ
る配管と、ヒータドレン水を復水器および／または復水
浄化装置の上流側に流入させる配管とを配設し、給水中
の鉄濃度とニッケル濃度および炉水中のニッケル濃度と
コバルト濃度に応じて、これらの配管の流量の比率を調
節し、ヒータドレン水の給水中への流入量を調節するこ
とにより、給水中の鉄濃度を制御する。
したがって、鉄分をプラント内に加えることなく、迅速
かつ正確に給水鉄濃度を制御することができ、原子力発
電プラントの放射能を低下させて作業被曝線量の低減を
図ることができる。
かつ正確に給水鉄濃度を制御することができ、原子力発
電プラントの放射能を低下させて作業被曝線量の低減を
図ることができる。
（実施例）
以下、本発明の詳細を図面を参照して一実施例について
説明する。
説明する。
第１図は沸騰水型原子力プラントの概略構成を示すもの
で、ヒータドレン系はポンプアップ方式とされている。
で、ヒータドレン系はポンプアップ方式とされている。
この原子力プラントにおいて、原子炉１で発生した高温
高圧の蒸気は、主蒸気配管２により高圧タービン３に導
入され、高圧タービン３を駆動した後、湿分分離加熱器
４で再加熱され、低圧タービン５を駆動した後、復水器
６に送られる。なお、湿分分離加熱器４の加熱源として
は、高圧タービン３に入る前の高温の蒸気が一部抽気さ
れ使用される。
高圧の蒸気は、主蒸気配管２により高圧タービン３に導
入され、高圧タービン３を駆動した後、湿分分離加熱器
４で再加熱され、低圧タービン５を駆動した後、復水器
６に送られる。なお、湿分分離加熱器４の加熱源として
は、高圧タービン３に入る前の高温の蒸気が一部抽気さ
れ使用される。
そして、復水器６で冷却され、ｌ１１１１な復水は、復
水浄化系７によって鉄クラツドなどの不純物が除去され
た後、低圧給水加熱器８および高圧給水加熱器９によっ
て加熱されて原子炉１内へ供給される。
水浄化系７によって鉄クラツドなどの不純物が除去され
た後、低圧給水加熱器８および高圧給水加熱器９によっ
て加熱されて原子炉１内へ供給される。
なお、高圧給水加熱器９の加熱源としては、高圧タービ
ン３から高圧タービン抽気配管１０によって抽気された
蒸気および湿分分離加熱器ドレン配管１１によって導入
された湿分分離加熱器４加熱後の蒸気が使用される。ま
た、低圧給水加熱器８の加熱源としては、低圧タービン
５から低圧タービン抽気配管１２によって抽気された蒸
気が使用される。
ン３から高圧タービン抽気配管１０によって抽気された
蒸気および湿分分離加熱器ドレン配管１１によって導入
された湿分分離加熱器４加熱後の蒸気が使用される。ま
た、低圧給水加熱器８の加熱源としては、低圧タービン
５から低圧タービン抽気配管１２によって抽気された蒸
気が使用される。
そして、この実施例方法では、高圧給水加熱器９の高圧
ヒータドレン配管１３を給水系配管に接続し、低圧給水
加熱器８の低圧ヒータドレン配管１４を低圧ヒータドレ
ン給水戻り配管１５、低圧ヒータドレン復水器戻り配管
１６に分岐して給水系配管および復水器６に接続してヒ
ータドレン水を給水系に戻すように構成するとともに、
低圧ヒータドレン給水戻り配’ｉ！ｉ’１５および低圧
ヒータドレン復水器戻り配’ｌ’１６に流量調節弁１７
．１８を介挿して、給水系に戻すヒータドレン水のムを
調節可能に構成し、給水鉄濃度を制御する。
ヒータドレン配管１３を給水系配管に接続し、低圧給水
加熱器８の低圧ヒータドレン配管１４を低圧ヒータドレ
ン給水戻り配管１５、低圧ヒータドレン復水器戻り配管
１６に分岐して給水系配管および復水器６に接続してヒ
ータドレン水を給水系に戻すように構成するとともに、
低圧ヒータドレン給水戻り配’ｉ！ｉ’１５および低圧
ヒータドレン復水器戻り配’ｌ’１６に流量調節弁１７
．１８を介挿して、給水系に戻すヒータドレン水のムを
調節可能に構成し、給水鉄濃度を制御する。
すなわち、給水サンプリングライン１９で測定された給
水中の鉄およびニッケル濃度と炉水サンプリングライン
２０で測定された炉水中のニッケルおよびコバルト濃度
に基づいて算出される必要な給水鉄濃度により、低圧ヒ
ータドレン給水戻り配管１５に介挿された流量調節弁１
７、低圧ヒータドレン復水器戻り配管１６に介挿された
流量調節弁１８の開度を調整し、給水系に戻すヒータド
レン水の１を調節することによって給水鉄濃度を制御す
る。たとえば、給水中の鉄濃度が不足しているときは、
低圧ヒータドレン給水戻り配管１５に介挿された流星調
節弁１７の開度を大に、がっ低圧し−タドレン復水器戻
り配管１６に介挿された流量調節弁１８の開度を小にす
ることによって、鉄クラツドを含むヒータドレン水を給
水中により多く送り込む。
水中の鉄およびニッケル濃度と炉水サンプリングライン
２０で測定された炉水中のニッケルおよびコバルト濃度
に基づいて算出される必要な給水鉄濃度により、低圧ヒ
ータドレン給水戻り配管１５に介挿された流量調節弁１
７、低圧ヒータドレン復水器戻り配管１６に介挿された
流量調節弁１８の開度を調整し、給水系に戻すヒータド
レン水の１を調節することによって給水鉄濃度を制御す
る。たとえば、給水中の鉄濃度が不足しているときは、
低圧ヒータドレン給水戻り配管１５に介挿された流星調
節弁１７の開度を大に、がっ低圧し−タドレン復水器戻
り配管１６に介挿された流量調節弁１８の開度を小にす
ることによって、鉄クラツドを含むヒータドレン水を給
水中により多く送り込む。
このように本発明においては、鉄クラツドを含むヒータ
ドレン水を直接給水系に流入させるので、復水脱塩装置
の鉄分に対する負荷を増大させることなく、また外部か
ら鉄分を持込むことなく、給水鉄濃度を迅速かつ正確に
制御することができる。
ドレン水を直接給水系に流入させるので、復水脱塩装置
の鉄分に対する負荷を増大させることなく、また外部か
ら鉄分を持込むことなく、給水鉄濃度を迅速かつ正確に
制御することができる。
さらに、温度の高いヒータドレン水を直接給水中に流入
させるため、熱が有効に利用され、熱的損失が少ない。
させるため、熱が有効に利用され、熱的損失が少ない。
なお、本実施例においては、低圧し−タドレン配管１４
を給水系配管と復水器６に分岐して接続しているが、こ
れを復水器６ではなく復水浄化系７上流側に接続するか
、あるいは復水器６と復水浄化系７上流側の両方にさら
に分岐して接続してもよい、この場合、復水器６および
復水浄化系７上流側への分岐は、復水器６による熱損失
と復水浄化系７の樹脂の熱による経年劣化を考慮して選
定することができる。
を給水系配管と復水器６に分岐して接続しているが、こ
れを復水器６ではなく復水浄化系７上流側に接続するか
、あるいは復水器６と復水浄化系７上流側の両方にさら
に分岐して接続してもよい、この場合、復水器６および
復水浄化系７上流側への分岐は、復水器６による熱損失
と復水浄化系７の樹脂の熱による経年劣化を考慮して選
定することができる。
また本実施例においては、高圧ヒータドレン配管１３を
給水系配管に接続しているが、高圧し−タドレン配管を
低圧タービン抽気配管１２に接続してもよい。
給水系配管に接続しているが、高圧し−タドレン配管を
低圧タービン抽気配管１２に接続してもよい。
さらに本実施例においては、低圧ヒータドレン水を給水
鉄濃度調整に利用したが、高圧ヒータドレン水を給水鉄
濃度調整に利用することも可能で、この場合は高圧し−
タドレン配管１３を流量制御弁を介して復水浄化系７上
流側と給水系配管に分岐接続すればよい。
鉄濃度調整に利用したが、高圧ヒータドレン水を給水鉄
濃度調整に利用することも可能で、この場合は高圧し−
タドレン配管１３を流量制御弁を介して復水浄化系７上
流側と給水系配管に分岐接続すればよい。
［発明の効果コ
以上の説明からも明らかなように、本発明の原子力プラ
ントの給水鉄濃度制御方法では、鉄分をプラント内に加
えることなく、迅速かつ正確に給水鉄濃度を制御するこ
とができ、原子力発電プラントの放射能を低下させて作
業被曝線量の低減を図ることができる。
ントの給水鉄濃度制御方法では、鉄分をプラント内に加
えることなく、迅速かつ正確に給水鉄濃度を制御するこ
とができ、原子力発電プラントの放射能を低下させて作
業被曝線量の低減を図ることができる。
第１図は、本発明の原子力プラントの給水鉄濃度制御方
法の一実施例を説明するための原子力プラントの配管系
統図である。 １・・・・・・・・・・・・・・・原子炉６・・・・・
・・・・・・・・・・復水器７・・・・・・・・・・・
・・・・復水浄化系８・・・・・・・・・・・・・・・
低圧給水加熱器９・・・・・・・・・・・・・・・高圧
給水加熱器１３・・・・・・・・・・・・高圧ヒータド
レン配管１４・・・・・・・・・・・・低圧ヒータドレ
ン配管１５・・・・・・・・・・・・低圧ヒータドレン
給水戻り配管１６・・・・・・・・・・・・低圧ヒータ
ドレン復水器戻り配管１７．１８・・・流量調節弁 １９・・・・・・・・・・・・給水サンプリングライン
２０・・・・・・・・・・・・炉水サンプリングライン
代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 第子丸 健 ｄ 第］図
法の一実施例を説明するための原子力プラントの配管系
統図である。 １・・・・・・・・・・・・・・・原子炉６・・・・・
・・・・・・・・・・復水器７・・・・・・・・・・・
・・・・復水浄化系８・・・・・・・・・・・・・・・
低圧給水加熱器９・・・・・・・・・・・・・・・高圧
給水加熱器１３・・・・・・・・・・・・高圧ヒータド
レン配管１４・・・・・・・・・・・・低圧ヒータドレ
ン配管１５・・・・・・・・・・・・低圧ヒータドレン
給水戻り配管１６・・・・・・・・・・・・低圧ヒータ
ドレン復水器戻り配管１７．１８・・・流量調節弁 １９・・・・・・・・・・・・給水サンプリングライン
２０・・・・・・・・・・・・炉水サンプリングライン
代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 第子丸 健 ｄ 第］図
Claims (2)
- （１）給水中の鉄濃度とニッケル濃度および炉水中のニ
ッケル濃度とコバルト濃度に応じて、ヒータドレン水の
給水中への流入量を調節することにより、前記給水中の
鉄濃度を制御することを特徴とする原子力プラントの給
水鉄濃度制御方法。 - （２）前記ヒータドレン水の給水中への流入量の調節は
、給水加熱器のヒータドレン水を給水中に流入させる配
管と、前記ヒータドレン水を復水器および／または復水
浄化装置の上流側に流入させる配管との流量の比率を調
節することによって行うことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の原子力プラントの給水鉄濃度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62275723A JPH01118799A (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | 原子力プラントの給水鉄濃度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62275723A JPH01118799A (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | 原子力プラントの給水鉄濃度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01118799A true JPH01118799A (ja) | 1989-05-11 |
Family
ID=17559482
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62275723A Pending JPH01118799A (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | 原子力プラントの給水鉄濃度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01118799A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01185493A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Hitachi Ltd | 沸騰水型原子力プラント |
| JPH02134596A (ja) * | 1988-11-15 | 1990-05-23 | Hitachi Ltd | 原子力発電所の給水鉄濃度制御装置 |
-
1987
- 1987-11-02 JP JP62275723A patent/JPH01118799A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01185493A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Hitachi Ltd | 沸騰水型原子力プラント |
| JPH02134596A (ja) * | 1988-11-15 | 1990-05-23 | Hitachi Ltd | 原子力発電所の給水鉄濃度制御装置 |
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