JPS59202729A - スイツチング回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は負荷に供給される直流電源をオシオフするスイ
ッチング回路に関するものである。

〔背景技術〕

第１図は従来例を示すもので、直流電源（ハ）に負荷（
ト）とトランジスタ（Ｑｌ）との直列回路を並列接続し
、無安定マルチバイラし−９よりなる制御回路（ＣＯ）
にてトランジスタ（Ｑｌ）を適当な周波数およびデユー
ティ比でオシオフし、負荷（ト）に供給される電力を調
整するようになっていた。ここに上記制御回路（ＣＯ）
はトランジスタ（Ｑ２ＸＱ３）、抵抗（Ｒ３）〜（Ｒ７
）、コ？７チごす（ＣＩ）（Ｃ２）にて形成され、制御
回路（ＣＯ）の出力は抵抗（Ｒ１）を介してトランジス
タ（Ｑｌ）のベースエ三ツタ間に印加される。一方、ト
ランジスタ（Ｑｌ）のベースエ三ツタ間には抵抗（Ｒ２
）を介して補助直流電源（Ｅａ）が接続されている第２
図は上記従来例の動作を示すもので、同図（ａ）はトラ
−、Ｉジスタ（Ｑｌ）（７）　Ｄ　Ｌ／　クタ電流Ｉｃ
、　同図（ｂ）はトランジスタ（Ｑｌ　）のベース電流
ＩＢを示している。いま時刻ｔｏにおいて、トラ、７ジ
スタ（Ｑｌ）のベース電位を零としてもコレクタ電流Ｉ
ｃは急には零とならず、ある時間ｔｓ（少数子ヤリア蓄
積時間）だけそのまま流れ続け、ある時間ｔｓ経過した
時刻ｔ１から］レクタ電流Ｉｃは減少し始める。（コレ
クタ電流Ｉｃが最初の１０％の値になるまでの時間を下
降時間ｔｆという。）ところで、スイッチング速度を上
げてスイッチンジ損失を低減するには、時間ｔｓ、ｔｆ
を小さくする必要があり、一般には、コレクタ電流Ｉｃ
の立上りおよび下降時に大きなベース電流を流し、それ
以外ではあまり大きなベース電流を流さないことが望ま
しい。第１図従来例にあっては、トランジスタ（Ｑｌ）
のオフ時に直流電源（Ｅａ）から抵抗（Ｒ２）を介して
逆ベース電流ＩＢ２を流してトランジスタ（Ｑｌ）のオ
フを速めるようにしているわけである。しかしながら、
このような従来例にあっては補助直流電源（Ｅａ）が別
途必要になる上、逆ベース電流を流すタイミングの設定
回路が必要になり、構成が複雑化するという欠点があっ
た。

そこで、第３図に示すように制御回路（ＣＯ）にパルス
トランス（ＰＴ）を設けることにより、補助直流電源（
Ｅａ）を不要にしたものがあった。図中（Ｑ４）はトラ
ンジスタ、（Ｒ８）は抵抗、（Ｃ３）はコンデｙすであ
る。いま第３図従来例にあっては、制御回路（Ｃｏ）の
トランジスタ（Ｑ４）がオンすると、パルストランス（
ＰＴ）ヲ介してトランジスタ（Ｑｌ）に正ベース電流が
供給され、トランジスタ（Ｑ４）がオフすると、Ｊ＼ル
ストラシス（ＰＴ）に蓄積された電磁エネルギーの放出
によりトラ：７ジスタ（Ｑｌ）に逆ベース電流が供給さ
れるようになっている。しかしながら、このような従来
例においても、パルストランス（ＰＴ）、トランジスタ
（Ｑ４）などが必要となり回路構成が複雑化してコスト
が高くなるという欠点があった。

〔発明の目的〕

本発゛明は上記の点に鑑みて為されたものであり、スイ
ッチ：７り損失が少なく、しかも構成が簡単でコストが
安いスイッチンジ回路を提供することにある。

〔発明の開示〕

（実施例１） 第４図は本発明一実施例を示すもので、第１図従来例に
おいて補助直流電源（Ｅａ）を省略するとともに、トラ
ンジスタ（Ｑｌ　）のコレクタにチョークコイル（ＣＨ
ｌ）よりなるインタフタンスを直列接続し、トラ：７ジ
スタ（Ｑｌ）のベースとチョークコイル（ＣＨｔ）の非
コレクタ側との間にタイオード（Ｄｔ）を接続し、トラ
ンジスタ（Ｑｔ）のオン時にチョークコイル（ＣＨＩ）
に蓄積された電磁エネルギーをトランジスタ（Ｑｌ）の
オフ移行時にタイオード（Ｄｌ）およびトランジスタ（
Ｑｌ）のベースコレクタ間を介して放出させるようにタ
イオード（Ｄｌ）の極性を設定したものである。

第５図（ａ）　（ｂ）はトラ：７ジスタ（Ｑｌ）のコレ
クタ電流Ｉｃおよびベース電流ＩＢを示すもので、いま
、制御回路（Ｃｏ）出力によってトランジスタ（Ｑｌ　
）に正ベース電流ＩＢｌが流れると、トランジスタ（Ｑ
ｌ）がオシし、直流電源（ハ）から負荷（ト）およびチ
ョークコイル（ＣＨＩ）を通して電流が流れ、チョーク
コイル（ＣＨＩ）に電磁エネルギーが蓄積される。次に
、時刻ｔｏでベース電流ＩＢが零になると、トラ−、Ｉ
ジスタ（Ｑｌ　）はツ°フに移行することになるが、こ
のとき、チョークコイル（ＣＨＩ）に蓄積されていた電
磁エネルギーがタイオード（Ｄｌ）を介してトランジス
タ（Ｑｔ　）の逆ベース電流として放出され、トランジ
スタ（Ｑｌ）のベースエ三ツタ間の蓄積電荷が急速にな
くなるので、トランジスタ（Ｑｌ）はオフからオフに急
速に移行し、スイッチンク損失が小さくなる。

この場合、第１図従来例に比べて補助直流電源（Ｅａ）
が不要になる上、逆ベース電流を流すタイ三ンジ設定回
路が不要となって構成が簡単になる。

また・チョークコイル（ＣＨｌ）は必要とする逆ベース
電流ＩＢ２の大きさによって設定され、小さなもので良
く、負荷（ト）に対して影響を与えない程度とすること
ができる。したがって、第３図従来例のパルストランス
（ＰＴ）に代えて小型で安価なチョークトランス（ＣＨ
Ｉ）を用いることができ、トランジスタ（Ｑりを省略で
きるので構成が簡単になってコストも安くなる。

（実施例２） 第６図は他の実施例を示すもので、負荷（ト）が２次巻
線に接続された出カドランス（Ｔ１）の１次巻線ｎｌを
トラ：７ジスタ（Ｑｌ　＞のコレクタに接続して出カド
ランス（Ｔｌ）の１次巻線ｎｌに蓄積された電磁エネル
千−をトランジスタ（Ｑｌ）の逆ベース電流として放出
させるようにしたものであり、前記実施例１と同等の効
果を有している。

（実施例３） 第７図はさらに他の実施例を示すもので、チョッパ制御
回路（ｃｏ　）’にてオンオフされるＰＮＰ型トランジ
スタ（Ｑｌ　）とチョークコイル（ＣＨ２）と、タイオ
ード（Ｄｃ　）にてチョッパ回路を構成して負荷（ト）
の電力を調整するようにしたものであり、トランジスタ
（Ｑｌ　）のオシ時にチョークコイル（ＣＨ２）に蓄積
された電磁エネル手−をタイオード（Ｄｌ）を介してト
ランジスタ（Ｑｌ）のベースコレクタ間に放出して急峻
な逆ベース電流を流すことによってトラニア、；スタ（
Ｑｌ　）のスイッチ−Ｊｌ）速度を速め、スイッチシジ
損失を少くするようにしたものである。

（実施例４） 第８図はさらに他の実施例を示すもので、トランジスタ
（Ｑｌ　ａ）　（Ｑｔ　ｂ）よりなるスイッチシフ回路
にてブツシュづル型のインバータ装置を形成し、インバ
ータ用トランス（Ｔ２）の出力巻線ｎ２に負荷（ト）と
して放電灯（ｌ！ａ）を接続したものであり、漏洩型の
インバータ用トランス（Ｔ２）の１次巻線ｎ１ａ１ｎｔ
ｂをトラ：７ジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｔｂ）のコレクタに
接続してインタフタンス素子とし、タイオード（Ｄｌａ
）　（Ｄｌｂ）を１次巻線ｎ１ａ１ｎ１ｂの接続点とト
ランジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）のベースとの間にタイ
オード（Ｄｘａ）（Ｄｔｂ）を接続したものである。図
中（Ｃｓａ）（Ｃｓｂ）は必要に応じて接続される共振
用コンデンサ、（Ｒｌｏ）はトランジスタ（Ｑｌｂ）の
ベース抵抗である。なお、各１次巻線ｎ１ａ、ｎｔｂに
中間タラつを設けてタイオード（Ｄｌａ）（Ｄｘｂ）を
接続し、トランジｘ　タ（Ｑｘａ）（Ｑｔｂ）に流れる
逆ベース電流を調整するようにしても良い（実施例５） 第９図はさらに他の実施例を示すもので、インバータ用
トランス（Ｔ１）に帰還巻線ｎ３を設け、帰還巻線ｎ３
の誘起電圧によってトランジスタ（Ｑｌ）をオンオフす
るようにした自励式インバータ装置を示すものであり、
１次巻線ｎ１とコンデンサ（Ｃ５）とで共振回路が形成
されている。図中、（Ｒｅ）はバイアス抵抗、（ＣＨ２
）は安定用インタフタシス素子である。

第１０図はさらに他の実施例で自励式づツシュづル型イ
ｙバータ装置を示すもので、（ＡＣ）は交流電源、（Ｄ
Ｂ）はタイオードブリッジ、（Ｃ１Ｉ　ＸＣＩ　２　）
はタイオードづり１リジ（ＤＢ）にて整流された直流電
源を分圧する同一容量の分圧コンデンサ、（Ｔ１）’は
インバータ用トランスであり、１対の１次巻線ｎｒａ、
ｎｔｂおよび帰還巻線ｎａａ、ｎ３ｂは互いに逆極性に
巻装されている。前記一方の分圧コニ７デンサ（Ｃ１１
）には、共振用コニ７デシサＣｓａが並列接続された１
次巻線ｎｌａと、帰還巻線ｎ３ａ出力がベースに入力さ
れるトランジスタ（Ｑｌａ）との直列回路が並列接続さ
れている。他方の分圧コンデンサ（Ｃ１２）には、共振
用コ−ｔｏｙすＣｓｂが並列接続された１次巻線ｎｉｂ
と、帰還巻線ｎ３ｂ出力がベースに入力されるトランジ
スタ（Ｑｘａ）との直列回路が並列接続されている。（
Ｒｓａ）（Ｒｅｂ）は分圧］ンーチンサ（Ｃ１ａ）（Ｃ
１ｂ）の正極端と）う：ｙジスタ（ＱｘａＸＱｔｂ）（
７）ベースとの間に接続されたバイアス抵抗である。（
Ｌｌ）（Ｌ２）！、ｔスイッ予ンジ損失を低減するため
のインタフタシスであり、両イ：７タクタシス（Ｌｌ）
　（Ｌ２　）は同一コアに同極性に巻装されてトラシス
（Ｔ２）が形成されている。（Ｄｌａ）（Ｄｔｂ）はト
ランジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）のベースと１次巻線ｎ
ｘａ、ｎｔｂの非コレクタ側端起される高周波出力電圧
ｖ２、同図（ｂ）はトランス（Ｔ２）を構成するインタ
フタンス（Ｌ’）（あるいは（Ｌ２））に印加される電
圧ＶＬＩ（ＶＬ２）、同図（Ｃ）はイン咬りタンス（Ｌ
ｌ）に流れる電流ＩＬ１、同図（ｄ）はインタフタシス
（Ｌ２）に流れる電流ＩＬ２　、同図（ｅ）はトランジ
スタ（Ｑｌｂ）のフレフタ電圧ＶＣ（Ｑｘｂ）およびコ
レクタ電流Ｉｃ（Ｑｌｂ）、同図（ｆ）はトランジスタ
（Ｑｌａ）のコレクタ電圧Ｖｃ（Ｑｌａ）およびコレク
タ電流Ｉｃ（Ｑｌａ）、同図（ｇ）はトランジスタ（Ｑ
ｌａ）ノベースエミッタ間電圧ＶＢＥ（Ｑｌａ）、同図
中）はトランジスタ（Ｑｌｂ）のベースエ三ツタ間電圧
ＶＢＥ（Ｑｌｂ）である。

いま、トラーＪジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）にバイアス
抵抗（Ｒｅａ）（Ｒ９ｂ）を介してベース電流が流れる
と、両トランジスタ（Ｑｚ　ａ）　（Ｑｔ　ｂ）が同時
にオンしてトラシス（Ｔ２）のイー／タフタンス（Ｌｌ
、）　（Ｌｚ　）を介して安定化された電流が流れる。

このトラ−、／ジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）に流れる電
流Ｉｃ（Ｑｌａ）、Ｉｃ（Ｑｔｂ）はアｙ　ｒｓ　５　
ンスニなっているので、インバータ用トラシス（Ｔ１）
Ｉｃ）１次巻線ｎ１ａ、、ｎｔｂと共振用］？ｊチ、７
す（Ｃｓａ）（Ｃｓｂ）との共振により帰還巻線ｎ３＾
ｎ３ｂの一方にトランジスタ（ＱｌａＸＱｌｂ）をオシ
させる共振電圧が生じ、他方にトラ：７ジスタ（に２１
ａ）（Ｑｔｂ）をオフさせる共振電圧が生じる。始めに
、トランジスタ（Ｑｚａ）のべ一スエ三ツタ間電圧Ｖｎ
Ｅ（Ｑｌａ）が高くなり、トランジスタ（Ｑｌｂ）のベ
ースエ三ツタ間電圧ＶＢＥ（Ｑｌｂ）が低くなるとすれ
ば、トランジスタ（Ｑｌａ）のベース電流が増加すると
ともに、トランジスタ（Ｑｘｂ）のベース電流が減少し
て、帰還巻線ｎ３ａの誘起芹り圧がトラ：７ジスタ（Ｑ
ｌａ）のベースエ三ツタ１７℃のしきし）値電圧より大
きくなった時点で、トラ−）ジスタ（Ｑｘｂ）のベース
エ三ツタ電圧は負となり逆ＪＳイアスされる。したがっ
て、トランジスタ（Ｑｌａ）がオシし、交流電源（ＡＣ
）−整流回路（ＤＪ３）−インタフタシス（Ｌｌ）−イ
ンバータ用トラシス（’ｈ）’（７）１次巻線ｎ１ａ（
コｙ’；ｙ寸（Ｃｓａ）　）　−）　ラ：／ジスタ（Ｑ
ｌａ）−分圧コンブじす（Ｃ１２）を介して電流が流れ
、１次巻線ｎｌａおよびコシヂンサＣｓａよりなる共振
回路と、インタフタンス（Ｌｌ）に電磁エネ１し千−が
蓄積される。ここに、イン喧りタンス（Ｌｌ）を適当値
に設定することによってインタフタンス（Ｌｌ）、トラ
ンジスタ（Ｑｌａ）電流れる電流ＩＬＩ、Ｉｃ（Ｑｘａ
）はほぼフラットな電流となる。共振が進行し共振電圧
が反転すると、帰還巻線ｎ３ａ、ｎ３ｂの誘起電圧も反
転してトランジスタ（Ｑｌａ）がオフしトランジスタ（
Ｑｌｂ）がオシする。なお、イ：、／タクタンス（Ｌｔ
）に流れる電流Ｉｔ、ｔは電磁結合されているイン少り
タンスー）に伝達されてトランジスタ（Ｑｌａ）からト
ランジスタ（Ｑｔ　ｂ　）に流れ始め、同時にインバ−
タ用トラシス（Ｔｌ）’ｉこ流れる電流は共振用のコン
ヂシサ（Ｃｓａ）（Ｃｓｂ）に流れてインバータ用）　
ラ”）　ス（Ｔｔ、）’（７）出力電圧■２の極性が反
転し、帰還巻線ｎｓａ、ｎｓｂの誘起電圧の極性も反転
してトランジスタ（Ｑｌｂ）のべ−スエ三ツタ間カｌ１
ｌｉｌｊ　）へイアスさし、トランジスタ（Ｑｌａ）の
ベースエ三ツタ間が逆バイアスされ、トランジスタ（Ｑ
ｌｂ）がオンして、トランジスタ（Ｑｔａ）がオフする
。このようにしてトランジスタ（Ｑｌｂ）が才ｙすると
、トランジスタ（Ｑｔａ）がオフした時にイ：７タクタ
ンス（Ｌｌ）に蓄積されている電磁エネルギーがインタ
フタンス（Ｌｌ）に電磁結合されているイー）４クタン
ス（Ｌｚ）を介して交流電源（ＡＣ）に重畳されること
になり、交流電源（ＡＣ）−整流回路（ＤＢ）−口ｙヂ
ンサ（Ｃ１１）−イ：７タクタシス（Ｌｚ）−１次巻線
ｎｔｂ　（］　ｙヂシサ（Ｃｓｂ）　）　−）　５シジ
スタ（Ｑｌｂ）を介して電流が流れ、インバータ用トラ
ンス（Ｔｌ）′の１次巻線ｎ１ｂとコン５！シ寸Ｃ５ｂ
よりなる共振回路と、イーＪタクタンス（Ｌｚ）に電磁
エネＩＬＩ手−が蓄積される。なお、インタフタンス（
Ｌｌ　）　（Ｌｚ　）には連続したほぼワラ・ソトな電
流が流れることになる。ここに、インタフタシス（Ｌｌ
）にはトラ：７ジスタ（Ｑｌ　ａ）　（Ｑｌ　ｂ）がオ
〕ノオフする毎をこ電磁エネルギーが蓄積、放出される
ことになり、インタフタシス（Ｌｌ）を適当値に設定す
ることにより、インタフタシス（ＬＬ　）（Ｌｚ）およ
びトラーＪジスタ（ＱｔａＸＱｔｂ）に流れる電流Ｉｔ
、ｔ、ＩＬ２、ＩＣ（Ｑｌａ）、Ｉｃ（Ｑ、ｔｂ）を殆
んどリツづルのないフラットな電流とすることができる
ことになる。さらに、共振が進み帰還巻線ｎｓａ、ｎｓ
ｂ電圧が減少してトラ：７ジスタ（Ｑｌｂ）のベースエ
三ツタ間のしきい値電圧（０，６Ｖ）以下になるとトラ
ンジスタ（Ｑｌａ）のベースエ三ツタ間に印加される電
圧ＶＢＥ　（Ｑｌａ　）が正（順ＪＳイアス）となり、
インバータ用トランス（Ｔｚ　）’に流れる電流をこよ
ってトランジスタ（Ｑｌｂ）はオフ、トランジスタ（Ｑ
ｌａ）はオンとなる。

以上のことから明らかなように、トランジスタ（Ｑｌａ
ＸＱｌｂ）のスイ’９　チンジが：ｌｌ、’７５１電圧
■ｃ（Ｑｌａ）、Ｖｃ（Ｑｌｂ）が低いときに行なわれ
、また、コレクタ電流Ｉｃ（Ｑｌａ）、Ｉｃ（Ｑｔｂ）
は電磁結合されたインタクタンス（ＬＩ　ＸＬ２　）に
より制限を受けているため矩形波となるので、スイッチ
ング損失が少なくなり、電源投入時の突入電流も少（な
る。さらに、各発振部に供給される電圧はコンデンサ（
Ｃ１１８Ｃ１２）の両端電圧ｖＣ１１、ＶＣｌ２　テｈ
　リ、］　ｙ　４　ｙ’ｔ　（Ｃ＋＋’ＸＣｔ２）は交
流電源（ＡＣ）の整流電圧ＶＤＣを分圧した電圧となる
ので、トラ−）ジスタ（ＱｌａＸＱｌｂ）に印加される
電圧が半減することになり、イシパータ装置を高電圧電
源で動作させる場合にあってもトランジスタ（Ｑｌａ）
（Ｑｔｂ）として低耐圧で高周波特性が良く、安価なも
のを使用できる。

次に、トランジスタ（Ｑｌ　ａＸＱｌ　ｂ）がオンから
オフに移行する場合の動作について説明する。第１２図
はトランジスタ（Ｑｌａ）がオンからオフに移行すると
きの動作波形を示すもので、同図（ａ）はトランジスタ
（Ｑｌａ）ノコレツタ電流Ｉｃ（Ｑｘａ）、同図（ｂ）
はトランジスタ（Ｑｔａ）　Ｃ７）ベースＮ流ＩＢ（Ｑ
ｔａ）、同図（Ｃ）はトランジスタ（Ｑｌａ）のコレク
タ電圧Ｖｃ（Ｑｘａ）、同図（ｄ）はトランジスタ（Ｑ
ｌａ）の１三ツタ電流Ｉｔ（Ｑｌａ）テある。いま、ト
ランジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）がオンからオフに移行
するとき、イシバータ用トランス（１゛ｌ）’（７）　
１次巻線ｎｘａ、ｎｉｂの電圧がタイオード（Ｄｌａ）
（Ｄｔｂ）を介し”’Ｃ）　ラ：／シフ　タ（Ｑｔａ）
（Ｑｔｂ）ノベースに印加され、タイオード（］）＋ａ
）（Ｄｔｂ）を介して逆ベース電流が流れることにより
、トランジスタ（Ｑｘａ）（Ｑｔｂ）のベース工三・ツ
タ間のＴ積電前が急速に放電され、トランジスタ（Ｑｌ
ａＸＱｉｂ）がオ）ノからオフに急速に移行できるので
、トラ−Ｊ”ｉスフ（Ｑｌ　ａ）（Ｑｌｂ）の］レクツ
タ三１１７タ間が完全にオシしていない状態で電流が流
れることがないようにしてスイッチング損失を低減する
ことができるようになっている。なお、トラ−）ジスタ
（Ｑｌａ）（Ｑｌ　ｂ）がオンからオフに移行するとき
、インバータ用トラフス（Ｔｌ）’ｃ７）　１次巻線ｒ
ｕａ、ｎ＋ｂ　ニ）　ラｙジスタ（ＱｔａＸＱｌｂ）が
オフしているときに蓄積されたＹｌ磁エネル千−の放出
が１次巻線ｒｌｔａ、　ｎｉｂ　−）ラ−７ジスタ（Ｑ
ｌａＸＱｌｂ）　０）　Ｄ　Ｌ／　ツタ＜　−ス間−４
イｔ−ド（Ｄｌ）（Ｄ２）−１次巻線ｎ１ａ、ｎ；ｂを
介して流れるためトランジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）に
逆ベース電流が流れることになるわけである。なお、タ
イブード（Ｄ、ａ）（Ｄｌｂ）のカソードはトランス（
Ｔ２）のインタフタンス（（Ｌ工）（Ｃ２）の電源側に
接続しても良く、この場合、トランス（Ｔ２）のインタ
ツタシス（Ｌｌ）（Ｃ２）の電磁エネル干−もトランジ
スタ（ＱｌａＸ　Ｑｔ　ｂ）の逆ベース電流として放出
されることになり、スイッチング損失をより少くするこ
とができる。

第１３図はさらに池の実施例？示すもので、第１暖夾施
例において、タイオード（Ｄｌａ）（Ｄｌｂ）と直列に
インタフタンス素子（Ｌ３ＸＬ４）を接続したものであ
り、第１０図実施例よりもスイッチ、７り損失を少くし
たものである。図中（ｔｌ）（Ｃ２）ｆ′ｉ放電灯、ｎ
ｆｌｎｆ２　、　ｎｆ３けフイラメシト巻線、（Ｃ６）
は始動用コンデンサ、（Ｄ３）はタイオード−（Ｌｓ　
Ｘ　Ｌａ　）はインタフタンス素子であり、］コンデン
サＣ１、）（Ｃ１□）をタイオド（Ｄ３）およびイ：７
タツタシス素子（Ｌａ）ｋ介して直列接続してトランジ
スタ（Ｑｌ　ａＸ　Ｑｌ　ｂ）に流れる電流？インタフ
タンス素子（Ｌｓ）（Ｌｇ）ｋ介して流すことによりフ
ラ・ソト化し、インＪ凡−タ出力の低周波リッづルを小
さくし、入力力率を高めることができるようにしたもの
である０ 以下、第１３図実施例の動作について説明する。

第′Ｌ４図は第１２図の動作説明図に対応する図である
。いま、第１０図実施例の場合、トランジスタ（Ｑｌ　
ａＸＱｌｂ）がオンからオフへ移行する時、１次巻線ｎ
１ａ（コンデｙす（Ｃｓａ）　）あるいはｎ１ｂ（、ｌ
ｙヂン（ｉ’（Ｃｓｂ）　）よりトラシジス５１　（Ｑ
ｌａ）（Ｑｌｂ）の、Ｔ］Ｌ／り′）−ベース、タイオ
ード（Ｄｌａ　）　（Ｄｔ　ｂ　）を介して流れる電流
はトランジスタ（ＱｌａＸＱｌｂ）の逆ベース電流とし
て流れるが、第１２図（ｂ）に示すように急峻で巾の小
さい電流となり、逆ベース電流が流れ終る時刻ｔｚ付近
よりトランジスタ（Ｑｌ　ａＸＱｔ　ｂ）はオフして行
く（耐圧が回復して行く）ので、トランジスタ（Ｑｌａ
）（Ｑｔｂ）に印加される電圧は第１２図（Ｃ）に示す
ようにこの時刻ｔ１より立上ってくる。ところで、時刻
ｔ１で逆ベース電流を流してもイシバータ用トラｙス（
１”ｔ）の１次巻線ｎｔａ、　ｎｔｂ　（コンデンサ（
Ｃｓａ）（Ｃ５ｂ）　）はまだ電磁エネル千−をもって
おり、この１次巻線ｎ１ａ、ｎｘｂとコンデンサ（Ｃｓ
ａ）（Ｃｓｂ）（ＩＩ）振動回路によって、逆ベース電
流が流された後にもコレツタ−１５９９間に第１２図（
ｄ）のような電流が流れ、トランジスタ（Ｑｌａ　）　
（Ｑｌｂ　）のスイッチング損失が十分小さくない場合
がある。しかしながら、第１３図実施例にあってはタイ
オード（Ｄｌａ）（Ｄｔｂ）と直列にインダクタンス（
Ｌ３　）　（Ｌ４　）を挿入しているので、逆ベース電
流は第１４図（ｂ）に示すように緩やかに変化する巾の
広い電流となる。ここに、逆ペース電流が流れ終る時刻
ｔｔ’ｆｔ近よりトラーＪジスタ（ＱｌａＸＱｌｂ）は
オフして行き、トランジ２　タ（Ｑｔａ）（Ｑｌｂ）に
印加される電圧は第１４図（Ｃ）に示すようにこの時刻
ｔ１′より立上ってくる。この時刻ｔ１１よ＠１２図（
Ｃ）の場合よりも遅れるので、１次巻線ｎ１ａ、ｎｔｂ
の電磁エネルギーがタイオード（Ｄｌａ）（Ｄｔ　ｂ）
を介してトランジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｔｂ）の逆ベース
電流として放出される割合が多くなり、逆ベース電流が
流れた後でのトランジスタ（、Ｑｌ　ａ　）（Ｑｌ　ｂ
　）のコレクター工三・ツタに流れる電流は第１４図（
ｄ）に示すように小さくなりスイッチニア１）損失がよ
り少なくなる。

第１５図はさらに他の実施例を示すもので、トラシス（
Ｔ２）に設けた付加巻線ｎａ、　ｎｂ　、タイオード（
Ｃ４ａ）　（Ｃ４ｂ）、コンヂシサ（Ｃ７ａ）（Ｃｉ′
ｂ）および抵抗（Ｒｘｏａ）（Ｒｔｏｂ）にてトラーＪ
ジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｌｂ）の駆動電源を得るようにし
て、バイアス抵抗（Ｒ９ａ）　（Ｒ９ｂ）を通してのみ
駆動電源を得る場合に比較して損失を低減できるように
し、また、タイオード（Ｄｓａ）（Ｄｓｂ）を設けるこ
とにより過大なベース電流が流れることを防止し、さら
にタイオード（Ｃ６ａ　）　（１）ａ　ｂ　）を設ける
ことにより、トランジスタ（Ｑｘａ）（Ｑｘｂ）の１三
ツタからコレクタへの逆流を防止するようにしｔこもの
である。

すなわち、タイオード（Ｃ６ａ）　（Ｃ６ｂ）がない場
合、トランジスタ（Ｑｔ　ａ）　（Ｑｔ　ｂ）のオシオ
フ時において、第１５図に破線で示すような閉回路を通
して、インバータ用トランス（Ｔ１）の誘起電圧による
急峻な電流が流れることがあり、この電流はトランジス
タ（Ｑｌ　ａ　）（Ｑｌ　ｂ）の一方については１三ツ
タからコレクタへの逆電流となって流れることになるた
め、トランジスタ（Ｑｌａ）（Ｑｉ　ｂ）のスイッチン
グ損失が大となる上、信頼性が低下する恐れがあるが、
タイオード（Ｄｓａ）（Ｄａｂ）を設けることによりこ
の逆電流が阻止できスイッチング損失および信頼性の低
下が防止できるようになっている。

〔発明の効果〕

本発明は上述のように、負荷に供給される直流電源をオ
ンオフするトランジスタのコレクタをこインダクタンス
を直列接続し、トラ）ジスタのベースとイー／咬りタン
スの非コレクタ側との間をこタイオードを接続し、トラ
ンジスタのオガＩこインダクタンスに蓄積された電磁エ
ネル千−をトランジスタのオフ移行時にタイオードおよ
びトラ２ノジスタのベースコレクタ間を介して放出する
ようをこしたものであり、インダクタンスに蓄積された
電磁エネ＋１．−ｆ−をづイオードを介してトラ２ノジ
スタの逆ベース電流として放出させるようにしても）る
ので、補助直流電源が不要になるとともに、逆ベース電
流を流すタイ三−／ジを設定する回路力；不要となり、
スイッチング損失が少なく、しかも構成力Ｓ簡単でコス
トが安いスイッチンク回路を提供することができるとい
う利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は従来例の回路図、同図（ｂ）は同上の要
部回路図、第２図は同上の動作説明図、第３図（ａ）は
他の従来例の回路図、同図（ｂ）は同上の要部回路図、
第４図は本発明一実施例の回路図、第５図は同上の動作
説明図、第６図乃至第１０図はそれぞれ他の実施例の回
路図、第１１図および第１２図は第１０図実施例の動作
説明図、第１３図はさらに他の実施例の回路図、第１４
図は同上の動作説明図、第１５図はさらに他の実施例の
回路図である。 （ハ）は直流電源、（ＱＩＸＱｘａ）（Ｑｌｂ）はトラ
ンジスタ、（Ｄｚ）（Ｄｌａ）（Ｄｔｂ）はタイオード
である。 代理人　弁理士　　石　１）長　七

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｔｌ＋負荷に供給される直流電源をオンオフするトラン
   ジスタのコレクタにインタフタンスを直列接続し、トラ
   ンジスタのベースとイ：７’Ａクタンスの非コレクタ側
   との間にづイオードを接続し、トランジスタのオン時に
   インタフタンスに蓄積された電磁エネルギーをトランジ
   スタのオフ移行時に少イオードおよびトランジスタのベ
   ースコレクタ間を介して放出せしめて成るスイッチジグ
   回路。 （２）イーＪタクタンスをインバータ用トランスとして
   成る特許請求の範囲第１項記載のスイッチング回路。 （３）イーＪダクタンスを昇圧用トランスとし、負荷を
   昇圧用トラシスの出力巻線に接続された放電灯として成
   る特許請求の範囲第１項記載のスイッチング回路。