JPS59202101A - フランジを有する形材の圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、フランジを有する形材、すなわちＨ形、溝形
およびこれに類似の形材製品における種々のサイズを、
圧延工程で自由につ（り分ける圧延方法に関する。

現在製造されている形材はその種類、断面形状および寸
法が多岐にわたり、品種・サイズの数が非常に多いのが
特徴である。これらの多品種・多サイズの形材を製造す
るために、既知の従来圧延方法では多量の圧延ロールと
その付属装置の準備を必要とする。しだがってロール組
替えの回数及び所要時間の損失も大きい。第１図はフラ
ンジを有する形材を圧延する従来圧延設備列と圧延設備
に対応したロール孔型形状の例を示す。第１図（ａｌは
粗圧延から仕上圧延迄を２重式或いは３重式圧延機が配
列されＩ形鋼、溝形鋼を圧延する例を示し、第１図（ｂ
）　、　（Ｃ１は粗圧延に２重式或いは３重式圧延機が
配列され、中間圧延および仕上圧延にはユニバーサル圧
延機が配列されＨ形鋼、溝形鋼を圧延する例を示す。さ
らに第１図（ｄ）は粗圧延から中間圧延に続く仕上圧延
に、各々２重式或いは３重式圧延機とユニバーサル圧延
機が適宜使用され直線形鋼矢板を圧延する例を示す。第
１図で示す如き従来圧延の方法では、製造する製品の品
種・サイズ毎に対応して粗圧延から仕ト圧延までを通じ
て使用される圧延用ロール及び圧延用ロールの付属物と
してのガイドは、原則的に専用として準備しなければな
らない。したがって製品寸法の多様化や、製造範囲の拡
大など需要家からのニーズ（（対しこれを満足させるた
めにはコスト高となり簡単に対応できないといった欠点
をもっている。

その具体例としてＨ形鋼の場合について以下に述べる。

近年溶接法の進歩に伴ない、鋼板を溶接で接合し組立て
て製造する、いわゆるビルドアップＨ形鋼の生産が伸び
ている。この理由は、Ｈ形鋼の任意のサイズの製品をニ
ーズに応じて自由に製造できる点にある。すなわちウェ
ブ厚みが従来圧延法で製造される厚みに比較し相対的に
薄いＨ形鋼、あるいはウェブの外幅を一定におさえた種
々のフランジ厚みを持つＨ形鋼の製品シリーズなどがそ
の代表的なニーズである。

ここでウェブの外幅を一定におさえた種々のフランジ厚
みを持つＨ形鋼は梁の部材として使用する場合、梁間の
接合・施工上有利な製品であるにも拘らず、従来圧延法
での製造が行なわれていない理由を以下に示す。

第２図（ａｌは、従来のＩ（形鋼圧延設備列の代表例を
示しており、１台のブレークダウン圧延機１（ＢＤ）、
その後引続いて４０一ルユニバーサル圧延機（ＲＵ）と
エツジヤ−圧延機（Ｅ）群２（ＲＵ−Ｅ）、仕切用４０
一ルユニバーサル圧延機３（ＦＵ）で構成されている。

第２図（ｂｌは第２図（ａ）における各圧延機１，２．
３のロールで造形された圧延材料の各々の形状４゜５．
６を示す。第３図はＨ形鋼を圧延するユニバーサル圧延
法の圧延用ロールと圧延される材料の関係を示しており
、ユニバーサル圧延機の機能上、圧延中に同一セットの
ロール対で自由に変化が可能となる寸法は、下水平ロー
ル７と下水平ロール８の間のギャップ９および左右垂直
ロール１０．１１の間のギャップ１２．１３のみとなる
。したがってＨ形鋼のウェブ厚み９とフランジ厚み１２
．１３については変化させることができるが、ウェブ内
幅ＩＷは一定にならざるを得ない。その結果Ｈ形鋼製品
の厚みが異なるシリーズを圧延するに際し、左右のフラ
ンジ厚み１２．１３を変化させれば当然ウェブ内幅ＩＷ
と左右フランジ厚み１２．１３を合計したウェブ外幅Ｏ
Ｗは種々の寸法に変化せざるを得ないことになる。

すなわち、従来の圧延法で圧延されるＨ形鋼は、第４図
に示すごとく、ウェブ内幅Ｉｗが一定でフランジ厚みＴ
ｆ、　、　Ｔｆ２の変化によってウェブ外幅ＯＷ７．Ｏ
Ｗ２が変化する、いわゆるウェブ内１ｍ　一定の製品シ
リーズとなり、ウェブ外幅一定の製品シリーズの製造は
困難である。もしウェブ外幅ｏｗが一定のＨ形鋼、製品
シリーズをユニバーサル圧延機を用いた従来圧延法で製
造するためには、ウェブ内幅の変化に応じて、粗圧延〜
中間圧延〜仕上圧延の全工程における上、下水平ロール
の大半を　５− 準備することになり大量のロール製作を必要とし、かつ
ロールの頻繁な組替え作業を行なわなければならない。

Ｈ形鋼以外の７ランジを有する型材においても、第１図
に示すごとき従来の圧延方法によって、同一品種のシリ
ーズとして種々のサイズを小ロットでつくり分けること
は基本的に困難である。

本発明は、これら既知の従来圧延法における欠点を解消
して、小ロットでも種々のサイズのＨ形鋼を効率的につ
くり分ける方法を提供するものである。勿論本発明はＨ
形鋼以外のフランジを有する形材即ち溝型、矢板等にお
ける種々のサイズをつくり分ける方法としても適用され
る。

以下に、この発明になる圧延方法を図面を参照しなから
一実施例に基づいて説明する。

第５図にＨ形鋼製造の圧延設備列の例を示す。

第５図の１４が、斜行ロール方式のサイジングミルの例
であり、まずこのミルの機能について概略説明する。

第６図に斜行ロール方式サイジングミルに装着　６− されたロールの構成とその機能の概要を図示した。

本発明による斜行ロール方式サイジイングミルの特徴は
、第６図の正面図（ａ）、側面斜め上から見た図（１）
）に示すごとく、上下各２個づつの斜行ロール１５　、
１５’　、　１６．１６’で構成されており、第６図（
ａｌに示すごと＜　Ｈ形断面をもつ入側圧延材料）７の
７ランジに近いウェブ部分に斜行ロールが接触し圧下す
ることによって発生する斜行力がウェブを拡幅する作用
と、あわせ−ＣＨ形鋼のフランジ内側面を斜行ロールの
外側面で押し拡げることによってウェブを拡幅する作用
をあわせ持つことにある。この二つのウェブ拡幅機能は
その各々単独の作用或いは二つの作用の相乗効果によっ
て、ウェブ拡幅溝に応じてその機能を発揮することがで
きる。

すなわち、図中にθ□、θ７で示すごとくロールの軸心
の方向が三次元的に自由に変化しつる構造を有している
ために、圧延される材料に対して斜行力１（もとづく拡
幅力を作用せしめる合理的かつ効率的な拡幅圧延法であ
る。

第７図および第８図を用いて；本発明による圧延方法を
詳細に説明する。

本発明による斜行ロール方式サイジングミルの構造は、
従来の形材圧延機の構造と大幅に異なる。

従来の形材圧延機の大部分はロールの軸心が圧延方向に
対して直角な方向に固定されているのに対して、本発明
の場合第７図の平面図で示すごとく左右ロール軸心Ｓの
方向が材料の進行方向に対して直角でなく、角度θ□を
持ちかつ任意に変化することができる。すなわち左右ロ
ールが材料の進行方向に対向して　”くさび型″に°゛
斜行　している。これを本発明において斜行ロールと定
義する。また第８図の正面図で示すごとく、水平面に対
して平行にもできる他、任意の角度θ７をもち変化させ
ることもできる。

次に本発明のミル機能の詳細を一実施例にもとづいて第
７図の平面図を用いて説明する。Ｈ形の入口材料１７の
進行方向の中心線をＸ軸、これに直角な方向をｙ軸とす
ると、上ロール１５．１６及び図中で示されないが当然
ミル機構の中に組み込まれている下ロール１．５’　、
　１６’の軸心（駆動軸）Ｓは、ｙ軸に対Ｕ７て各々θ
１１の角度で傾斜している。この状態のごときロールを
“斜行ロール”、その構成を“°斜行ロール方式′″と
定義し、本発明の説明文中に使用している。図中の斜行
ロール１５．１５’　。

１６．１６’　　が、Ｈ形断面１８をもつ入側圧延材料
１７のウェブを上下から圧下すると、Ｘ軸に対しθ□の
角度をなす方向の推進力ＦＲがウェブに付せられる。こ
の結果推進力ＦＲＯ分カＦＬが圧延材料を進行方向に引
き込む力として作用し、ＦＲの分力Ｆ、Ｃがウェブを進
行方向と直角でかつ左右方向に引き延ばす力として作用
する。このカＦ−Ｃがウェブ内幅ｒｗ、を幅方向に引き
伸ばすことによって拡幅する１つの要素である。

また斜行ロール１５　、１５’、　１６　、１６’の各
々の外側面！　１９．１９’　、　２０．２０’は入側
圧延材料１７５の７ランジ内側面２１．２２に接触して
、７ランジ内側面を圧延材の進行方向と直角でかつ左右
方向に押し拡げる力として作用する。この押し拡げるカ
がウェブ内幅■ｗ１を引き伸ばし拡幅する１つの要素で
ある。

〜　９− これら２つの要素が相乗効果上して機能することによっ
て、圧延材料のウェブは容易にかつ効率良く引き延ばさ
れることになる。すなわち入側圧延材１７のウェブ内幅
ＩＷ、が出側圧延材器ではＩＷ２へ、ウェブ外幅もＯＷ
、からＯＷ２へと拡幅されたＨ形断面２４に変化する。

なお、斜行ロール方式でない従来の圧延方式即ちθ９＝
Ｏ２の場合ウェブのみを上下水平ロールで圧下すると、
ウェブの拡幅効率が悪く、圧延方向へ伸びてしまう一方
、圧下されないフランジは圧延方向に伸びないためにウ
ェブとフランジの相互の伸びの不均衡が生じ、ウェブに
は圧縮の応力が働きフランジには引張り応力が働くため
、通常はウェブに波うち現象が発生し良好な製品を得る
ことは困難である。この従来の圧延方式によってウェブ
の拡幅を行なうことが困難である理由を第９図を用いて
説明する。

第９図（ａｌに実線に示すごとき形状に準備１−た被圧
延材Ｍをウェブの一部分Δ７に圧下を加え従来圧延方式
によってウェブを拡幅圧延する一例の正１０− 面図を示す。上・下水平ロールＨｏ、ＨＩ＋　によって
圧延力Ｐを加えられたウェブの一部分ΔＷは当然メタル
フロー変形を生ずる。このメタルフロー変形を利用して
ウェブを拡幅する場合、 ■　被圧延材の進行方向にのみロールから伝達される推
進力にもとづき被圧延材の幅方向でなく進行方向にメタ
ルフローを生じる。

■　ウェブの中部の方へのメタル７０−Ｓ工を生ずる。

■　フランジ外方に向がって幅拡がりのメタルフローＳ
ｏを生ずる。

この３つのメタルフロー変形のうち前記■、■はいずれ
も被圧延材の進行方向にのみ伸びようとする作用であり
、■のみが被圧延の進行方向と直角方向即ちウェブを拡
幅する作用である。そこで圧延されないため進行方向に
伸びることができないフランジとウェブの間に伸びの不
均衡が生じウェブ波等の現象を発生する。。

これに対し本発明の斜行ロール方式の場合は、斜行力の
作用によってウェブの圧下部分Δ１がウェブの拡幅方向
へ積極的にメタルフローを生じるため、フランジとウェ
ブの伸びの不均衡がきわめて少ないことから容易にウェ
ブ拡幅を行なうことができる。

又第９図（ａｌの従来圧延方式によるウェブ拡幅圧延の
例では、フランジ内側面Ｆ１は水平ロールＨｏ。

ＨＵの外側面との間が接触した拘束状態から圧延を開始
し圧延後は水平ロールの側面と接触せず全く拘束されな
い自由な状態となるため、拡幅後のウェブ内幅寸法は不
安定である。

これに対し本発明斜行ロール方式の場合は、ロールの斜
行面で圧延の開始から圧延終了まで接触した拘束状態が
保たれるので、拡幅後のウェブ内幅寸法は安定した値と
なる。

第９図（ｂ）に従来圧延方式によってウェブを拡幅圧延
する他のイ列の正面図を示す。この方法の場合は実線に
示すごとく、ウェブが屈曲した形状の素材Ｍを準備する
ことによってウェブの拡幅を確保しておき、従来圧延方
式の上・下水平ロールＨｏ　。

ＨＵによって圧延力Ｐを付与しウェブを拡幅するもので
ある。当該方法においては ■　上下水平日−ルＨ６，ＨＵによってウェブに圧延力
を加えウェブの屈曲部を圧下する過程で、圧下刃Ｐによ
って発生する摩擦力μＰがウェブ拡幅の抵抗力として作
用する。

■　フランジ内側面ＦＩｆは水平ロールＨ６ＩＨｒＪの
外側面との間が接触した拘束状態から圧延を開始し、そ
の後圧延が終了するまで水平ロール側面と接触せず拘束
されない自由な状態となる。

その結果として、第９図（ａｌで示した例と同様な問題
を発生することになる。これに対し本発明斜行ロール方
式ではすでに述べた如くその機能からこれら問題が発生
することなく、円滑なウェブ拡幅が行なわれる。

第５図に、本発明の適用例としてウェブ外幅一定のＨ形
鋼製品シリーズを製造する場合の圧延設備列の例を示し
た。すなわち第５図の中間ユニバーサル圧延機（ＲＵ−
Ｅ）２と斜行ロール方式サイジングミル（Ｓ　Ｓ　）　
１４と、仕上圧延機（ＦＵ　）　３を組合せることによ
ってウェブ外幅一定のＨ形鋼１３− を製造する目的が達成される。

第１０図を用いて、ウェブ外幅ＯＷ一定のＨ形鋼製品シ
リーズの製造に本発明を適用した例について詳細に説明
する。

第１０図に中間ユニバーサル圧延機（ＲＵ−Ｅ）２と、
斜行ロール方式サイジングミル（ＳＳ）１４および仕上
圧延機（ＦＵ）３の各圧延機の具体的役割を示した。ま
ず中間ユニバーサル圧延機２で、最終製品のフランジ厚
みとウェブ厚み及びウェブ内幅ＩＷ５．ＩＷ６・・・・
・・・・・　を加味した図示例のごとき断面形状５．２
６まで造形を行なう。この断面形状５，２６はその数が
限定されるものではなくユニバーサル圧延機で圧延し形
作られるから、ウェブ厚みと７ランジ厚みを自由に変化
させることが可能であり、製品のシリーズに応じて必要
な数の異なる断面形状が造形される。ただしウェブ内幅
ＩＷ、　　は一定でありウェブ外幅ＯＷ、は必ずしも一
定とはならない。

中間ユニバーサル圧延機２で造形された断面形状５．２
６、或いは必要に応じてウェブ厚とフランジ厚１４− がさら（（異なる断面形状に造形された用紙素材は斜行
ロール方式サイジングミル１４に送り込まれる。

これら圧延素材は各々斜行ロール方式サイジングミル１
４に、よって製品のシリーズ開広じた必要な種々のウェ
ブ内幅寸法■ｗ２に拡幅圧延された圧延素材２７となる
。

ここで説明を容易とするため斜行ロールによってＩＷ１
からＩＷ２までウェブを拡幅し、かつ製品シリーズに応
じて変化させることが必要なウェブ拡幅量を２・αとす
る。

２−α＝　　ＩＷ２−　ＩＷ。

このウェブ拡幅量２αは、外幅一定Ｈ形鋼の製品シリー
ズにおけるウェブ内幅変化量２βと当然対応している。

即ち製品シリーズのなかでフランジ厚みが最大でウェブ
内幅ＩＷ、が最も狭い製品３１を基準にして７ランジ厚
みの変化量βの２倍の量が製品のウェブ内幅変化量２β
となる。

２・β＝ＩＷｆｌ−ＩＷ。

２φα−２・β 本発明適用例として重要な点は、前述の斜行ロールによ
って外幅一定のＨ形鋼製品シリーズに応じて変化させる
ことが必要なウェブ拡幅量２・αが、■　斜行ロールの
斜行角θヨ ＠　左右斜行ロールの間隔Ｌ Ｏ及びウェブの圧下量 の３つの要素を調整することによって容易に得られるこ
とにある。

本発明斜行ロール方式サイジイングミルで作り分けられ
た圧延素材２７は、仕上圧延機３によって製品シリーズ
に応じた種々のウェブ内幅ＩＷ、を持った断面２月に整
形圧延され、ウェブ外幅一定でかつ製品シリーズに応じ
た内幅■ＷＩｌを持つ製品２９となる。又製品シリーズ
のなかでフランジ厚みが最大でウェブ内幅が最小の製品
３１は、斜行ロールによるウェブ拡幅量Ｏで製造するこ
とが可能で、断面３０で示す如くウェブ内幅ＩＷ３は製
品ウェブ内幅ＩＷ、と対応し、かつ中間ユニバーサル圧
延機（ＲＵ−Ｅ）２の断面５，２６のウェブ内幅ＩＷ、
と適合した値に設定される。

ここで、適用例説明文中に示したウェブ拡幅量調整の３
つの要素に基づく拡幅条件の算出例について、第１１図
を用いて説明する。第１１図（ａｌが斜行ロールの平面
図で点線により被圧延材の形状Ｍ及びウェブ拡幅の状況
を示し、第１１図（１））に斜行ロールの正面図、第１
１図（Ｃ１に斜行ロールの外側面からの投影図を示す。

これらの図中に拡幅条件を算出するために必要な数値を
記号で示し、まずその定義を説明する。

ＩＷ：被圧延材のウェブ内幅、 Ｌ　二平面図で示す斜行ロール軸心の交点Ｚから斜行ロ
ール外側面の点０までの距離、Ｗ　：平面図で示す、被
圧延材及び斜行ロールの圧延方向の中心線Ｘ−Ｘから斜
行ロールの外側面の点０までの距離、 θＨ：平面図で示す、圧延方向と直角方向の軸心ｙ−ｙ
に対する斜行ロールの斜行角、ｘｆ：矢視Ａ−Ａで示す
、被圧延材のフランジ内側面に接触する斜行ロール外側
面のウェブ面Ｏからフランジ幅方向の任意の距１７− 離、 ｘｅ：矢視Ａ−Ａで示す、斜行ロールが被圧延材７ラン
ジ内側面と接触する面において接触開始線Ｃ−Ｃからロ
ール中心線〇−〇までの距離、 ｘｄ：矢視Ａ−Ａで示す、斜行ロールが被圧延材フラン
ジ内側面と接触する面においてロール中心線０−０から
接触終了点までの距離、 Ｒ：斜行ロールの半径、 Δｈ　：斜行ロールによるウェブの圧下量（その−Ｆの
量が１本の斜行ロールで受持つ圧下、Ｔｗ：矢視Ａ−Ａ
で示す、被圧延材のウェブに接触する斜行ロールの圧延
開始点から圧延終了点０までの距離、 ｙｅ：平面図で示す、斜行ロールの外側面が被圧延材の
７ランジ内側面に接触を開始してからロールの外側面中
心Ｏ−Ｏまでの軸Ｙ−Ｙ方向の変位量、 １８− ｙｄ：平面図で示す、斜行ロールの外側面がフランジ内
側面と接触する面において、ロールの外側面中心０−０
から接触終了点までのｌＡ１］Ｙ−Ｙ方向の変位量、 αｆ　：矢視Ａ−Ａで示す、斜行ロール外側面の点Ｏか
らフランジ幅方向の任意の距離ｒｆにおいて、斜行ロー
ルの外側面が被圧延材の７ランジ内側面と接触を開始し
てから接触終了するまでの軸Ｘ−Ｘ方向の変位量、即ち
斜行ロールの外側面が被圧延材のフランジ内側面に接触
し、被圧延材のウェブを押し拡げる力として作用する変
位量、 αＷ　：被圧延材のウェブに斜行ロールが接触し圧下を
開始してから圧延が終了するまでの軸Ｘ−Ｘ方向の変位
量、即ち斜行ロールの外周面が被圧延材のウェブを圧下
することによって発生した斜行力が、被圧延材のウェブ
を幅方向に引き伸ばす力として作用する変位量、 ここで、 Ｗ　＝　Ｌ　＠ｃｏｓθＨ ｙｄ−ｘｄ−８ｈＯＨ ＝、／７闇Ｔ；コ肩−５ｉｎｅＨ αｆ−ｙｅ＋ｙｄ ・・・・・・・・・（１） α　＝ｘ　　＠ｍθ Ｗ　　　　　　　Ｗ 以上の如き（１）　、　（２）の式によりウェブ拡幅の
条件が計算できる。既にミル機能の説明中に記述したご
とくウェブ拡幅の２つの要素、即ちα４．α□が相乗効
果として機能することによって被圧延材のウェブは容易
に引き伸ばされ、かつ拡幅量の設定は（１）　、　（２
）式で示すごと＜Ｌ、θ□　Ｊ　１１７２の３つの要素
を調整することによって自由に変化させることができる
。

なお第６図、第８図の正面図で示したごとく、斜行ロー
ルの軸心は、水平面に対して平行にもできる他、任意の
角度θ７をもち変化させることができる。本発明の適用
例ではθｖ−０の場合を示したが、斜行角θ□と０７の
変化量を適宜組み合せることによって斜行ロールの外側
面と被圧延材のフランジ内側面の接触面のパターンを制
御することができる。例えばフランジ幅の広いＨ形鋼の
場合、θ□の拡幅作用のみではフランジ幅方向の変位量
の差、即ちウェブに近い部分とフランジ最先端の変位量
の差が大きくなり、被圧延材の形状がくずれ易い場合に
はθ７を設定することによって適正な形状を得ることが
できるものである。

本適用例の場合仕上圧延の前工程でウェブ内幅２１− を作り分けることによって大量のロールドソノ付属品の
準備および交換は省略される。但し仕上圧延機の水平ロ
ールは、前工程から供給されるウェブ内幅の種々異った
製品毎にウェブ内幅に適合したロールに交換して圧延を
行なうことが、良好な寸法形状の製品を得る上で最も好
ましい。しかしウェブ内幅の変化量が少ない場合は仕上
ロール共用も可能であり、あるいは仕上ロールを幅可変
式とすることによって仕上ロールの交換を省略すること
もできる。

斜行ロールの摩耗は従来圧延方法の場合のロール摩耗と
大差なく、かつ若干のロール摩耗を生じてもロールを調
整することによって大量の圧延に耐え種々のサイズ範囲
に共用できる。

以上本発明の適用代表例としてウェブ外幅一定のＨ形鋼
の製造への例を示したが、この他にもフランジ厚み一定
でウェブ外幅が変化するＨ形鋼シリーズへの応用、ある
いはまた従来ミルで製造しているウェブ内幅一定のＨ形
鋼についても２〜３種類のサイズを粗・中間圧延工程の
ロールとその２２− 付属品を準備せずにつくり分けることができるなど、そ
の応用範囲はきわめて広いものとなる。

第１表に応用範囲の一例を示す。第１表中の（ａ）がＪ
ＴＳに規定されている現行Ｈ形鋼の標準断面寸法の一部
、（１）ｌが応用範囲例を示す。なお、第１表（ａ）の
記号は第１２図の製品の各部分を示す。表中（ａｌに示
す■（形鋼の呼称寸法４００Ｘ２００ｍｍ。

及び４５０Ｘ２０（ｌ１ｍの製品シリーズは何れもウェ
ブ内幅一定であり、その製造のためには圧延の粗〜中間
〜仕ト各工程のロールとその付属品は各々別個に準備さ
れる。表中（１））が斜行ロール方式サイジングミルを
適用した場合の応用範囲例であり圧延の粗〜中間工程の
ロールとその付属品は−セットのみを準備することによ
ってウェブ内幅及び外幅一定のＨ形鋼さらｊ（は新中間
サイズを含め３種類のサイズを、品質面で従来と何等変
わることなく造り分けることができることを示したもの
である。

このように本発明の斜行ロールによる形材の圧延方法は
少量・多品種の形材を効率よくつくり分ける機能を有し
ており、現状の多様化している市場ニーズに対しても適
確にこたえられるきわめて優れた技術といえる。

以上Ｈ形鋼を中心に説明したが、当然能のフランジを有
する形材すなわち溝形鋼、■形鋼や鋼矢板などのウェブ
内幅拡げ圧延についても同様に適用できるものである。

また、熱間鋼材以外のアルミニウムなどにおいても本発
明は利用可能である。

第　　１　　表 （ａｌ ＪＩＳ　Ｇ３１９２ 応用範囲例 注：○印は従来サイズを示す

【図面の簡単な説明】

第１図はフランジを有する形材を圧延する従来圧延設備
例と粗圧延から仕上圧延までの各圧延機に対応したロー
ル孔型形状の例を示す図。第２図は従来のＨ形調圧延設
備列の代表例と、粗（ＢＤ）、中間（ＲＵ−Ｅ）および
仕上げ（ＦＵ）の各圧延機で圧延された各材料断面の形
状と用語の定義を示す図。第３図はＨ形鋼を圧延するユ
ニバーサル圧延法の圧延用ロールと圧延される材料の関
係にもとづくユニバーサル圧延機の機能説明図。第４図
は本発明の応用例として説明する、ウェブ内幅一定の製
品シリーズ（でおける断面変化および用語の定義を示す
図。第５図は本発明の斜行ロール方式サイジングミルを
組入れたときの圧延設備列の一例を示す図。第６図は本
発明の機構とその機能の概略説明のためのロール構成の
正面図（ａｌと側面斜め上から見た図（ｂ）を示す図。 第７図は本発明になる斜行ロール方式サイジングミルの
一実施例にもとづく平面図を示し、ミル機能の詳細説明
図。第８図は本発明になる斜行ロール方式サイジングミ
ルの一実施例にもとづく正面図で、斜行ロールの軸心が
三次元的に変化し得る構造説明図。第９図は従来の圧延
方法によってＨ形鋼のウェブを拡幅圧延する場合の正面
図で、拡幅圧延によって発生する問題点の説明図。第１
０図は本発明の適用例として、ウェブ外幅一定のＨ形鋼
製品を圧延する方法の詳細説明図。第１１図は本発明に
なる斜行ロール方式サイジングミルの一実施例だもとづ
き、Ｈ形鋼のウェブ拡ＩＭ条件の算出内容例を説明する
だめの図。第１２図は第１表における製品の各部分寸法
相当個所を示す図。 １・・・ブレークダウン圧延機、　２・・・中間ユニバ
ーサル圧延機、　　３・・・仕上圧延機、　］４・・・
斜行ロール方式サイジングミル、　１５．１５’　、　
１６．１６’・・・斜行ロール、　１７・・−入側圧延
材料、　］８・・・Ｈ形断面、１９、１９’　、　２０
．２０’・・・斜行ロールの外側面、　２１．２２・・
・入側圧延材料フランジ内側面、　２３・・・出側圧延
材、　５，２６・・・中間ユニバーサルミルで造形され
た断面形状、　２７・・・圧延素材、パ°μｓ、３０・
・・仕上圧延機によって得た断面、　２９，３］・・・
製品。 ｌ　−レ□十 第２ｗＪ 第４図　　　　　　第５図 第６図 Ｈ 第８図 第７ｇ θ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　粗圧延工程、中間圧延工程及び仕上げ圧延工程よ
   りなる形材の圧延において、 中間圧延工程と仕上げ＾圧延工程間の任意の工程に材料
   のフランジ内側に接し、且つロール軸心が圧延方向と水
   平な直角方向に対し所定の角度θ□を有するロールを配
   置し、材料のウェブを幅方向（（拡げることを特徴とす
   る７う／ジを有する形材の圧延方法。 ２、粗圧延工程、中間圧延工程及び仕上げ圧延工程より
   なる形材の圧延において、 中間圧延工程と仕上げ圧延工程間の任意の工程に、材料
   のフランジ内側に接し、且つロール軸心が圧延方向と水
   平な直角方向に対し所定の角度θ、を有すると共に圧延
   方向水平面に対し所定の角度θ７を有するロールを配置
   し、材料のウェブを幅方向に拡げることを特徴とするフ
   ランジを有する形材の圧延方法。