JPS59199004A - 半透膜による物質分離装置 - Google Patents
半透膜による物質分離装置Info
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- JPS59199004A JPS59199004A JP7467383A JP7467383A JPS59199004A JP S59199004 A JPS59199004 A JP S59199004A JP 7467383 A JP7467383 A JP 7467383A JP 7467383 A JP7467383 A JP 7467383A JP S59199004 A JPS59199004 A JP S59199004A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は半透膜を利用した物質の分離操作に於ける流量
又は圧力制御に関するものである。
又は圧力制御に関するものである。
従来この種装置の主要部は第１図のフローシートに示す
よりに構成されている。第７図は海水淡水化の例を示す
もので図示されない取水装置から取水して前処理された
海水はポンプｌに吸込まれ、ポンプｌで昇圧して吐出し
、圧力検出器２ｍにより制御される圧力調整弁ユを通り
、流量計３ａの検出部３′、半透膜亭の手前の圧力検出
器、２ａの圧力測定点−′をとおり、半透膜ダの片側に
入り、浸透圧に抗して淡水を透過して流量計５を介して
水槽乙に送り出し、濃厚化した海水は水車例えばペルト
ン水車７へ供給される。ペルトン水車りの入口ノズル７
１は流量計３ａにより開度を制御される。即ち、ノズル
７′と流量計３ａにより流量制御弁３を構成する。
よりに構成されている。第７図は海水淡水化の例を示す
もので図示されない取水装置から取水して前処理された
海水はポンプｌに吸込まれ、ポンプｌで昇圧して吐出し
、圧力検出器２ｍにより制御される圧力調整弁ユを通り
、流量計３ａの検出部３′、半透膜亭の手前の圧力検出
器、２ａの圧力測定点−′をとおり、半透膜ダの片側に
入り、浸透圧に抗して淡水を透過して流量計５を介して
水槽乙に送り出し、濃厚化した海水は水車例えばペルト
ン水車７へ供給される。ペルトン水車りの入口ノズル７
１は流量計３ａにより開度を制御される。即ち、ノズル
７′と流量計３ａにより流量制御弁３を構成する。
水車７により得られるエネルギーはポンプ駆動モータｊ
を助勢するために用いられる。
を助勢するために用いられる。
以上の構成においてポンプｌの吐出圧Ｐｏは通常濃度の
海水の浸透圧約−ｊ ｋｇ／ａｍ”に対してＳθ感雀２
であり、ポンプｌの吐出置部の内半透膜ではコ０−ＩＩ
０％が逆浸透して淡水化される。
海水の浸透圧約−ｊ ｋｇ／ａｍ”に対してＳθ感雀２
であり、ポンプｌの吐出置部の内半透膜ではコ０−ＩＩ
０％が逆浸透して淡水化される。
今半透膜亭からの淡水出力を圧力Ｐ１、流量Ｑ１、濃度
Ｃ１とし淡水の流量Ｑ１を調整する装置の流量調整は次
の二通りの方法で行われる。
Ｃ１とし淡水の流量Ｑ１を調整する装置の流量調整は次
の二通りの方法で行われる。
（１）狭い範囲の流量Ｑ１の調整
ボンｆ／の吐出量Ｑｏを一定にしておいて圧力測定点コ
′の圧力を調整するまりだ圧力調整弁コを操作して半透
膜入口圧力Ｐ′ｏを変化させ、圧力ｐ１０を増大さぜる
と淡水出力の流ＪｔＱｓは増大し、圧力Ｐ′ｏを減少さ
せると淡水出力の流量Ｑ１は減少する。なんとなれば、
今 ＡＭ 半透膜の面積 Ｋ 半透膜の種類と温度により定まる定数ｐ、 半透
膜の海水側圧力 πＭ 供給液（海水）の浸透圧 π１ 希薄液（淡水）の浸透圧 とすると Ｑｌ −ＡＭ Ｋ （（ＰＭ Ｐ□）−（πＭ−π１
）） （１）で定まる。Ｐｌ、πｌ、はほぼ一定であり
せまい範囲ではπＭはほぼ一定であるから淡水の流量Ｑ
１は半透膜の加圧側の圧力ＰＭにほぼ比例し、該圧力Ｐ
Ｍは圧力測定点２′の半透膜入口圧力Ｐ′ｏと比例する
からである。
′の圧力を調整するまりだ圧力調整弁コを操作して半透
膜入口圧力Ｐ′ｏを変化させ、圧力ｐ１０を増大さぜる
と淡水出力の流ＪｔＱｓは増大し、圧力Ｐ′ｏを減少さ
せると淡水出力の流量Ｑ１は減少する。なんとなれば、
今 ＡＭ 半透膜の面積 Ｋ 半透膜の種類と温度により定まる定数ｐ、 半透
膜の海水側圧力 πＭ 供給液（海水）の浸透圧 π１ 希薄液（淡水）の浸透圧 とすると Ｑｌ −ＡＭ Ｋ （（ＰＭ Ｐ□）−（πＭ−π１
）） （１）で定まる。Ｐｌ、πｌ、はほぼ一定であり
せまい範囲ではπＭはほぼ一定であるから淡水の流量Ｑ
１は半透膜の加圧側の圧力ＰＭにほぼ比例し、該圧力Ｐ
Ｍは圧力測定点２′の半透膜入口圧力Ｐ′ｏと比例する
からである。
（２）広い範囲の流量調整
例えば淡水出力の流量Ｑｓを大きくしたい場合は
の 流量制御弁３を固定して検出部３′の流量従って流
量Ｑ０を固定する。
量Ｑ０を固定する。
■ 圧力調整弁コによって半透膜入口圧力ｐ１０を高く
し式（１）に基き淡水出力の流量Ｑ１を増大させる。
し式（１）に基き淡水出力の流量Ｑ１を増大させる。
■ 淡水の回収率Ｑｌ／ＱＯが海水の組成、半透膜グの
性状から定まる許容値以上であれば制御弁３を開いて流
量Ｑ。を増して再度圧力調整弁コによって半透膜入口圧
力Ｐ′・を高くし流量Ｑ１を増大させる。そして回収率
Ｑｌ／ＱＯが許容値以内であれば操作を完了する。
性状から定まる許容値以上であれば制御弁３を開いて流
量Ｑ。を増して再度圧力調整弁コによって半透膜入口圧
力Ｐ′・を高くし流量Ｑ１を増大させる。そして回収率
Ｑｌ／ＱＯが許容値以内であれば操作を完了する。
以上のような従来例には次のような欠点がある。
（１） ポンプ吐出圧力をパルプを用いて膜入口圧力
に迄減じている為過大な動力が必要であつ、 た。
に迄減じている為過大な動力が必要であつ、 た。
０）狭い範囲の流量調整は圧力調節弁のみで可能である
が広範囲の流量調棺は圧力調整弁、流量調整弁を交互に
操作する必要があり運転操作性が悪かった。
が広範囲の流量調棺は圧力調整弁、流量調整弁を交互に
操作する必要があり運転操作性が悪かった。
（３）流量計、圧力検出器、圧力調整弁が必要であり、
特に小容量設備に於いては計装品の価格が非常に大きな
割合を占めていた。
特に小容量設備に於いては計装品の価格が非常に大きな
割合を占めていた。
本発明は膜分離装置における上記従来の欠点を除去して
所要動力が少く操作性のよい簡易安価な流量制御装置を
提供することを目的とする。
所要動力が少く操作性のよい簡易安価な流量制御装置を
提供することを目的とする。
本発明はポンプの各回転数に於ける性能曲線及び溶質の
濃度と浸透圧の関係から求まる系内圧力と希薄（又は濃
縮）溶液流量との関係式を用いてポンプ回転数制御手段
と圧力保持手段の操作を行ないの最も所要動力の少ない
運転点の選定を■簡単な操作で可能としたものである。
濃度と浸透圧の関係から求まる系内圧力と希薄（又は濃
縮）溶液流量との関係式を用いてポンプ回転数制御手段
と圧力保持手段の操作を行ないの最も所要動力の少ない
運転点の選定を■簡単な操作で可能としたものである。
以下、本発明の実施例を図面に従って説明する。第一図
は制御ブ四ツク図を含むフローシートである。
は制御ブ四ツク図を含むフローシートである。
図示されない海水の取水ポンプにて取水された海水は前
処理工程を経て遠心ポンプ（以下単にポンプと称す）／
に吸込まれる。ポンプｌにて昇圧し吐出された海水は圧
力Ｐ。、流量Ｑｏ、濃度Ｃ０である。この状態の海水は
半透膜ｔに浸透圧以上の逆浸透圧を加えて圧力Ｐ１、流
量Ｑｌ、濃度Ｃ１の淡水を出力し、圧力Ｐ２、流量ＱＣ
ｓ濃度Ｃ２の濃縮化された海水はベルトン氷原７に供給
されエネルギーを回収し、モータｇを助勢する。
処理工程を経て遠心ポンプ（以下単にポンプと称す）／
に吸込まれる。ポンプｌにて昇圧し吐出された海水は圧
力Ｐ。、流量Ｑｏ、濃度Ｃ０である。この状態の海水は
半透膜ｔに浸透圧以上の逆浸透圧を加えて圧力Ｐ１、流
量Ｑｌ、濃度Ｃ１の淡水を出力し、圧力Ｐ２、流量ＱＣ
ｓ濃度Ｃ２の濃縮化された海水はベルトン氷原７に供給
されエネルギーを回収し、モータｇを助勢する。
制御装置デはその出力端が弁駆動装置３ｂと弁駆動装置
３ｂによりストロークを調節される入口ノズル７′より
なる流量制御弁３０制御入力端に結ばれている。
３ｂによりストロークを調節される入口ノズル７′より
なる流量制御弁３０制御入力端に結ばれている。
制御装置りの内容をのべる。
半透膜の希薄側の流量Ｑ１は
Ｑｌ ＝ＡＭ Ｋ△Ｐ ・・・・（功ただし
Ａ、 半透膜の面積 Ｋ 膜の種類と温度により定まる係数 △Ｐ＃ＰＭ−πＭ ・ ・ ・
・ ０すＰＭ 半透膜近傍の供給海水の圧力 πＭ供給海水の浸透圧 である。
Ａ、 半透膜の面積 Ｋ 膜の種類と温度により定まる係数 △Ｐ＃ＰＭ−πＭ ・ ・ ・
・ ０すＰＭ 半透膜近傍の供給海水の圧力 πＭ供給海水の浸透圧 である。
制御装置デでは次の演算が行われる。
（１）希薄液流量Ｑｌが設定のため入力される。
（コ）ポンプ／の回転数Ｎが仮定される。ブロックｌｌ
においてポンプｌの各回転数に対応するＱ−Ｈ曲線の仮
定した回転数Ｎ１回転数Ｎに対応するＱ−Ｈ曲線、２／
に従ってポンプｌの吐出圧力Ｐｏが求まる。
においてポンプｌの各回転数に対応するＱ−Ｈ曲線の仮
定した回転数Ｎ１回転数Ｎに対応するＱ−Ｈ曲線、２／
に従ってポンプｌの吐出圧力Ｐｏが求まる。
制御装置デのブロック／ｌは縦軸【水頭を横軸に流量を
表わしである。図において曲線、２／はポンプ／の性能
曲線（Ｑ−Ｈ曲線）を示し、曲線２２は入口ノズル７′
における水車７への入力特性曲線を示し、曲線２３はポ
ンプｌの性能曲線、２／に対応する半透膜ｔの希薄液流
量Ｑ１を示している。
表わしである。図において曲線、２／はポンプ／の性能
曲線（Ｑ−Ｈ曲線）を示し、曲線２２は入口ノズル７′
における水車７への入力特性曲線を示し、曲線２３はポ
ンプｌの性能曲線、２／に対応する半透膜ｔの希薄液流
量Ｑ１を示している。
ポンプ吐出圧力Ｐｏを仮定するとポンプ吐出量Ｑ、が求
まる。
まる。
（３）濃縮液流量Ｑｚ＝Ｑｏ Ｑｔであるから項目（
，２）において求めたＱｏから設定値のＱｓを減すると
求まる。
，２）において求めたＱｏから設定値のＱｓを減すると
求まる。
Ｃ） ブロックｌコは縦軸に浸透圧πを横軸に溶液の濃
度ＣＭを示しである。曲線コｌは溶質濃度と浸透圧の関
係を示す。半透膜ダの供給側の液濃度ＣＭ＆妃似的にＣ
Ｍ ＃ （Ｃ６＋ Ｃ２）／ ２で定まる。ｃｏ、Ｃ３
は回収率Ｑｔ／Ｑｏが著しく変化しない限り、上記近似
式でよい。従って又Ｃ０，Ｃ２は特に装置の通常運転中
は定数とみなすことができる。この関係から浸透圧πＭ
が求まる。
度ＣＭを示しである。曲線コｌは溶質濃度と浸透圧の関
係を示す。半透膜ダの供給側の液濃度ＣＭ＆妃似的にＣ
Ｍ ＃ （Ｃ６＋ Ｃ２）／ ２で定まる。ｃｏ、Ｃ３
は回収率Ｑｔ／Ｑｏが著しく変化しない限り、上記近似
式でよい。従って又Ｃ０，Ｃ２は特に装置の通常運転中
は定数とみなすことができる。この関係から浸透圧πＭ
が求まる。
（！ｒ′）供給海水が温度変化の著しいときには、供給
側配管中の供給液温度を検出する温度検出 ・器／ｌ
ｌを設け、 Ｋ ＝Ｋｏ （Ｄｗ／ Ｔ ） ただしに、膜の種類により定まる常数 Ｄｗ膜内の水の拡散係数 Ｔ 給液の温度 により係数Ｋを算出する。給液の温度変化が小さい場合
には定数としてよい。ＴとＤＷ／Ｔの関係はブロック１
３に曲線ｘｇで示される。
側配管中の供給液温度を検出する温度検出 ・器／ｌ
ｌを設け、 Ｋ ＝Ｋｏ （Ｄｗ／ Ｔ ） ただしに、膜の種類により定まる常数 Ｄｗ膜内の水の拡散係数 Ｔ 給液の温度 により係数Ｋを算出する。給液の温度変化が小さい場合
には定数としてよい。ＴとＤＷ／Ｔの関係はブロック１
３に曲線ｘｇで示される。
（乙）ブロック／／、／、２は縦軸が同スケールで示し
てあり、半透膜弘の供給側圧力ＰＭは項目（コ）で仮定
したポンプ／の吐出圧力Ｐ。から半透膜グまでの供給側
配管の流体の管路による損失ヘッドＰＬ、を減じたもの
である。半透膜ｌの希薄側圧力Ｐ１はほぼ一定であり、
又希薄液濃度は一定とみてよいから希薄液の浸透圧π１
は一定としてよい。そこで逆浸透圧 △Ｐ＝（Ｐａ ｈ） （πＭ−π１）・・・・（３
）を算木する。この関係はブロック／／、／２間に取り
出して示されている。
てあり、半透膜弘の供給側圧力ＰＭは項目（コ）で仮定
したポンプ／の吐出圧力Ｐ。から半透膜グまでの供給側
配管の流体の管路による損失ヘッドＰＬ、を減じたもの
である。半透膜ｌの希薄側圧力Ｐ１はほぼ一定であり、
又希薄液濃度は一定とみてよいから希薄液の浸透圧π１
は一定としてよい。そこで逆浸透圧 △Ｐ＝（Ｐａ ｈ） （πＭ−π１）・・・・（３
）を算木する。この関係はブロック／／、／２間に取り
出して示されている。
〔７） ブロック１３はブロック／／、／、２と縦軸
のスケールを等しくして縦軸に浸透圧πを越える圧力と
横軸に希薄液流ｉＱｔを示している。
のスケールを等しくして縦軸に浸透圧πを越える圧力と
横軸に希薄液流ｉＱｔを示している。
線コ！は
Ｑ１＝ＡＭＫ△Ｐ −０−（，２）を
表わし、半透膜ダの希薄側流量が浸透圧を越える圧力△
Ｐにより変化する希薄液流量Ｑ０が直線比例で示される
。弐〇）により計算したＱｌをＱＩＣＡＬＣとする。
表わし、半透膜ダの希薄側流量が浸透圧を越える圧力△
Ｐにより変化する希薄液流量Ｑ０が直線比例で示される
。弐〇）により計算したＱｌをＱＩＣＡＬＣとする。
、（ｔ）項目（１）で設定したＱｌとＱＩＣＡＬＣを比
較する。
較する。
そしてこの誤差が大きいときは項目（２）に戻りポンプ
吐出圧Ｐｏを再仮定して項目（２）〜（ｇ）をループに
してくりかえし、ＱｌとＱＩＣＡＬ（！の誤差が小にな
るまでくり返す。
吐出圧Ｐｏを再仮定して項目（２）〜（ｇ）をループに
してくりかえし、ＱｌとＱＩＣＡＬ（！の誤差が小にな
るまでくり返す。
ここでブロック／／で示すように最大の希薄液流−ｉｔ
ＱｉｍａＫに対応するポンプｌの吐出圧力ＰＯＩより
も先に項目（２）で仮定した圧力ｐ、が小さい範囲でＱ
Ｉ ＣＡＬＣＱｔ ＞ ０なるときは再仮定のＰｏを最
初に仮定したＰＯよりも小さくし、ＱＩＣＡＬＣＱｌ
＜ ０なるときは再仮定したＰＯは最初に仮定したＰｏ
よりも大きくする。
ＱｉｍａＫに対応するポンプｌの吐出圧力ＰＯＩより
も先に項目（２）で仮定した圧力ｐ、が小さい範囲でＱ
Ｉ ＣＡＬＣＱｔ ＞ ０なるときは再仮定のＰｏを最
初に仮定したＰＯよりも小さくし、ＱＩＣＡＬＣＱｌ
＜ ０なるときは再仮定したＰＯは最初に仮定したＰｏ
よりも大きくする。
最初に項目（コ）で仮定したポンプｌの吐出圧力Ｐｏが
希薄液流量Ｑ １ ｍ ＩＬＸに対応するポンプ／の吐
出圧力ＰＯＩよりも大きい範囲でＱＩＣＡＩ、Ｃ−Ｑｌ
＞０なるときは再仮定のＰＯを最初に仮定したＰｏより
も大きくし、ＱＩ ＣＡＬＣＱｔ ＜ ０になるときは
再仮定のＰ。を最初に仮定したＰＯよりも小さくなる。
希薄液流量Ｑ １ ｍ ＩＬＸに対応するポンプ／の吐
出圧力ＰＯＩよりも大きい範囲でＱＩＣＡＩ、Ｃ−Ｑｌ
＞０なるときは再仮定のＰＯを最初に仮定したＰｏより
も大きくし、ＱＩ ＣＡＬＣＱｔ ＜ ０になるときは
再仮定のＰ。を最初に仮定したＰＯよりも小さくなる。
以上の制御装置９は希薄液流量Ｑ１を設定するとポンプ
ｌの性能曲線が定まっており、かつ溶液の種類により濃
度と浸透圧の関係も定っているのでポンプｌの吐出圧力
Ｐｏと希薄液流量Ｑ１の関係は一義的に決定される。従
って上述した（２）〜ケ）の手順は数値表として纏める
ことにより省略できる。
ｌの性能曲線が定まっており、かつ溶液の種類により濃
度と浸透圧の関係も定っているのでポンプｌの吐出圧力
Ｐｏと希薄液流量Ｑ１の関係は一義的に決定される。従
って上述した（２）〜ケ）の手順は数値表として纏める
ことにより省略できる。
以上によりポンプ吐出圧力Ｐｏと希薄液流量Ｑｉの関係
が求まる。この場合にポンプｌの回転数Ｎが仮定して一
定として計算されている。
が求まる。この場合にポンプｌの回転数Ｎが仮定して一
定として計算されている。
第３図は第２図におけるブロック／／を取り出して更に
詳説のため回転数、郭薄液流計、所要動力の関係を示す
もので、横座標に流量Ｑを縦座標にポンプ吐出圧力ＰＯ
、ポンプ回転数Ｎ、ポンプ所要動力ＨＰを表わして示し
である。第３図囚においてポンプ性能曲線（Ｑ−Ｈ曲線
）２１はポンプの規定回転数ＮＲにおけるものであり、
２／−／は回転数ＱざＮＴＬのポンプ性能曲線、コｌ−
一は回転数０．９ ＮＨのときのポンプ性能曲線である
。ポンプ吐出圧力Ｐ。と希薄液流通Ｑ１の関係を表わす
希薄液流量曲線２３はポンプ／の回転数が規定回転度Ｎ
Ｒの場合を示し、希薄液流量曲線２３−／、２３−：ｔ
は夫々ポンプｌの回転数がＱ ｇ Ｎｎ 、 （１９Ｎ
ｎの場合を示す。希薄液流量曲線コ３，２３−／、コ３
−．２．・・・・・・の夫々の最大流量Ｑ １ｍＡＸを
示す点を結んで希薄液最大流量曲線コブが得られる。３
／は第７図のような膜分離装置の制御を行う場合のポン
プｌの回転数が規定回転数ＮＲにおける圧力調整弁コに
よる出力特性を示す弁制御特性曲線である。３２はＱＩ
ＭＡＹを得るだめのポン７’／の運転点のポンプ吐出量
Ｐｏと吐出量Ｑｏの関係を示す最大効率制御線である。
詳説のため回転数、郭薄液流計、所要動力の関係を示す
もので、横座標に流量Ｑを縦座標にポンプ吐出圧力ＰＯ
、ポンプ回転数Ｎ、ポンプ所要動力ＨＰを表わして示し
である。第３図囚においてポンプ性能曲線（Ｑ−Ｈ曲線
）２１はポンプの規定回転数ＮＲにおけるものであり、
２／−／は回転数ＱざＮＴＬのポンプ性能曲線、コｌ−
一は回転数０．９ ＮＨのときのポンプ性能曲線である
。ポンプ吐出圧力Ｐ。と希薄液流通Ｑ１の関係を表わす
希薄液流量曲線２３はポンプ／の回転数が規定回転度Ｎ
Ｒの場合を示し、希薄液流量曲線２３−／、２３−：ｔ
は夫々ポンプｌの回転数がＱ ｇ Ｎｎ 、 （１９Ｎ
ｎの場合を示す。希薄液流量曲線コ３，２３−／、コ３
−．２．・・・・・・の夫々の最大流量Ｑ １ｍＡＸを
示す点を結んで希薄液最大流量曲線コブが得られる。３
／は第７図のような膜分離装置の制御を行う場合のポン
プｌの回転数が規定回転数ＮＲにおける圧力調整弁コに
よる出力特性を示す弁制御特性曲線である。３２はＱＩ
ＭＡＹを得るだめのポン７’／の運転点のポンプ吐出量
Ｐｏと吐出量Ｑｏの関係を示す最大効率制御線である。
第３図０３）はポンプ／の回転数が変化した場合の希薄
液流量（ｈＭｍとポンプ／の回転数との関係を示してい
る。
液流量（ｈＭｍとポンプ／の回転数との関係を示してい
る。
第３図（Ｃ）はポンプｌの理論吐出量Ｑｏと理論所要動
力Ｈｐの関係とポンプ／の回転数ＮＢ、０．ｇＮＢ。
力Ｈｐの関係とポンプ／の回転数ＮＢ、０．ｇＮＢ。
ｄｑＮｌ夫々に対応して動力特性線Ｊ’ｌ、３’ｌ−１
，３’ｌ−コを示している。
，３’ｌ−コを示している。
第３図（ト）（ロ）に示すように規定回転数Ｎ３よりも
小さい回転数Ｎ′例えばＱ ９ ＮＢなる回転数に於け
る希薄液流量Ｑ１の最大値Ｑ’１ＭＡＸは希薄液流量曲
線２３−．２上にあり、Ｑ’１ＭＡＸを示す点に）の縦
座標を同じくするポンプ性能曲線、２／−、Ｚ上の点Ｃ
）がポンプ／の運転点となる。この点ではポンプは回転
数０．９ＮＢ、吐出圧力ｐｏｓ１、吐出量ＱＯａで運転
される。点０）は説明のために圧力調整弁コの弁制御特
性曲線３１が交るように選んである。回転数が０．９
ＮＢよりも大きい範囲例えば規定回転数穐においてはＱ
’１ＭＡＸに等しい点はＱ’１ＭＡＹを得る膜面圧力Ｐ
ｅ＆の上下の圧力ＰＯｂ。
小さい回転数Ｎ′例えばＱ ９ ＮＢなる回転数に於け
る希薄液流量Ｑ１の最大値Ｑ’１ＭＡＸは希薄液流量曲
線２３−．２上にあり、Ｑ’１ＭＡＸを示す点に）の縦
座標を同じくするポンプ性能曲線、２／−、Ｚ上の点Ｃ
）がポンプ／の運転点となる。この点ではポンプは回転
数０．９ＮＢ、吐出圧力ｐｏｓ１、吐出量ＱＯａで運転
される。点０）は説明のために圧力調整弁コの弁制御特
性曲線３１が交るように選んである。回転数が０．９
ＮＢよりも大きい範囲例えば規定回転数穐においてはＱ
’１ＭＡＸに等しい点はＱ’１ＭＡＹを得る膜面圧力Ｐ
ｅ＆の上下の圧力ＰＯｂ。
Ｐ６ｃにおいて同流量ＱＲｔ ｅ Ｑｎｘの二点（へ）
、（へ）が存在する。半透膜ダには許容回収率Ｑｔ／Ｑ
ｏ（工業的にはコθ〜ａＯ％）があり、希薄液流量曲線
λ３の極大点より圧力の高い点（ホ）の流量ＱＩＬ２で
は運転できない。なんとなれば点（ホ）と同じ縦座標の
ポンプ性能曲線２３の点（ト）では圧力Ｐ。ｂ。
、（へ）が存在する。半透膜ダには許容回収率Ｑｔ／Ｑ
ｏ（工業的にはコθ〜ａＯ％）があり、希薄液流量曲線
λ３の極大点より圧力の高い点（ホ）の流量ＱＩＬ２で
は運転できない。なんとなれば点（ホ）と同じ縦座標の
ポンプ性能曲線２３の点（ト）では圧力Ｐ。ｂ。
吐出量ＱｏｂでありＱｇｔ ／ ｑ、ｂ ＝ ０．６と
なるからである。
なるからである。
流量ＱＲＩを得る為の運転点はポンプ性能曲線２１上の
点（ハ）となり、ポンゾ吐出圧力ＰＱＣ１吐出量Ｑ６Ｃ
で運転される。従って第３図（切に示すように動力特性
線３ＩＩを切る点Ｃ／つの動力Ｈｅが所要動力となる。
点（ハ）となり、ポンゾ吐出圧力ＰＱＣ１吐出量Ｑ６Ｃ
で運転される。従って第３図（切に示すように動力特性
線３ＩＩを切る点Ｃ／つの動力Ｈｅが所要動力となる。
前述したポンプ性能曲線コ／−／上の運転点０）の場合
の所要動力は同一横座標上の動力特性線３１Ｉ−２の点
（イ）が対応し所要動力はＨ，である。そして！／図に
示した従来例では圧力調整弁コにより吐出圧力Ｑｏを調
整して吐出量Ｑｏ ａになるように絞り、ポンプｌはポ
ンプ性能曲線−／上の運転点（ロ）で示すようにポンプ
／の吐出圧力ＰｏはＰｏｄに制御される。そしてこのた
め第３図囚の点（イ）、←）間が圧力調整弁ユによる圧
力損失となる。而して第３図（Ｃ）（ロ）に示、すよう
に所要動力Ｉ（ｂとなる。従って第３図（Ｃ）（イ）＠
）間のＨｂ−Ｈａがポンプｌを回転数０．９ＮＩＬで運
転し、圧力保持手段の入口ノズル７′によりポンプｌの
吐出圧力をＰａａに制御すると省動力部分となる。
の所要動力は同一横座標上の動力特性線３１Ｉ−２の点
（イ）が対応し所要動力はＨ，である。そして！／図に
示した従来例では圧力調整弁コにより吐出圧力Ｑｏを調
整して吐出量Ｑｏ ａになるように絞り、ポンプｌはポ
ンプ性能曲線−／上の運転点（ロ）で示すようにポンプ
／の吐出圧力ＰｏはＰｏｄに制御される。そしてこのた
め第３図囚の点（イ）、←）間が圧力調整弁ユによる圧
力損失となる。而して第３図（Ｃ）（ロ）に示、すよう
に所要動力Ｉ（ｂとなる。従って第３図（Ｃ）（イ）＠
）間のＨｂ−Ｈａがポンプｌを回転数０．９ＮＩＬで運
転し、圧力保持手段の入口ノズル７′によりポンプｌの
吐出圧力をＰａａに制御すると省動力部分となる。
この値は従来の所要動力の約３分の２であり、所要動力
が大幅に節減できることが分る。他のポンプ回転数でも
同様であり、希薄液最大流量曲線ユヲ上にて希薄液流量
Ｑ！を設定してそれに見合うポンプ運転点を結ぶ曲線３
．２上で運転点を選ぶことにより最低の動力により膜分
離装置を運転できることが理解できよう。以上第３図の
説明ではポンプの吐出圧力から半透膜までの流路の圧力
損失は無視して説明しである。
が大幅に節減できることが分る。他のポンプ回転数でも
同様であり、希薄液最大流量曲線ユヲ上にて希薄液流量
Ｑ！を設定してそれに見合うポンプ運転点を結ぶ曲線３
．２上で運転点を選ぶことにより最低の動力により膜分
離装置を運転できることが理解できよう。以上第３図の
説明ではポンプの吐出圧力から半透膜までの流路の圧力
損失は無視して説明しである。
第２図を用いて回転数Ｎを仮定して、ＰｏとＱｌの関係
を求めたものは第３図についての上述した処よりみると
設定したＱｌが希薄液流量曲線２３上において希薄液最
大流量曲線２？との交点でない点へにおいて運転されて
おり、ポンプｌは運転点（ハ）において運転される場合
が多くなる確率が高い。
を求めたものは第３図についての上述した処よりみると
設定したＱｌが希薄液流量曲線２３上において希薄液最
大流量曲線２？との交点でない点へにおいて運転されて
おり、ポンプｌは運転点（ハ）において運転される場合
が多くなる確率が高い。
既に項目（１）〜（ｇ）でのべたように回転数Ｎを仮定
すれば設定した希薄液流量Ｑ１に対しポンプ／の吐出圧
力Ｐｏ従って吐出量Ｑ０を求めることができることをの
べた。こ＼において希薄液流量Ｑｔは極大点を持つ曲線
であるから、この極大点をＱＩＭＡＸとするとＱＩＭＡ
Ｙを得る回転数Ｎでポンプを運転すると最も省動力とな
る。
すれば設定した希薄液流量Ｑ１に対しポンプ／の吐出圧
力Ｐｏ従って吐出量Ｑ０を求めることができることをの
べた。こ＼において希薄液流量Ｑｔは極大点を持つ曲線
であるから、この極大点をＱＩＭＡＸとするとＱＩＭＡ
Ｙを得る回転数Ｎでポンプを運転すると最も省動力とな
る。
そこで項目（ｇ）につづいて以下の演算を行う。
（リ 回転数Ｎを仮定すると第３図においてＱＩＭＡＸ
の値が求まる。
の値が求まる。
ＱＯ）そこで項目（９）で求めたＱ ｔ ＭＡＸ ｓ項
目（ｆｆ）で求めたＱｌは弁圧仮定したポンプ回転数Ｎ
に対するものであり、それらの絶対値の差をβとし。
目（ｆｆ）で求めたＱｌは弁圧仮定したポンプ回転数Ｎ
に対するものであり、それらの絶対値の差をβとし。
ｌ Ｑｓ −ＱＩＭＡＸ ｌ ＞β
であれば
Ｑｌ＞ＱＩＭＡＸの時はＮ’）Ｎ
Ｑｌ＜ ＱＩＭＡＸの時はＮ’ （Ｎ
なる回転数Ｎ′を再仮定し、既にのべた項目０）から再
計算する。そして ｌ Ｑｓ ＱＩＭＡＸ ｌ≦βであれば次に弁開度を
調節する。
計算する。そして ｌ Ｑｓ ＱＩＭＡＸ ｌ≦βであれば次に弁開度を
調節する。
（／／） ＰｓをＰｇ ＝ Ｐｏ −ＰＸ、ｔ −Ｐ
Ｌ露で求める。ただしＰＬ！は半透膜ダからペルトン水
車７０入ロノズル７′マでの流路の抵抗による損失圧力
である。このことは制御装置デのブロック／／と同スケ
ールの縦軸で濃縮液圧力Ｐ２を表わし、横軸にノズル７
′の特性曲線４１． ヲ示スｉ ｏ ツク１４間に示さ
れている。特性曲線コロはＶ＝α〆丁Ｔ６− ただしαは常数、Ｊは重力の加速度である。
Ｌ露で求める。ただしＰＬ！は半透膜ダからペルトン水
車７０入ロノズル７′マでの流路の抵抗による損失圧力
である。このことは制御装置デのブロック／／と同スケ
ールの縦軸で濃縮液圧力Ｐ２を表わし、横軸にノズル７
′の特性曲線４１． ヲ示スｉ ｏ ツク１４間に示さ
れている。特性曲線コロはＶ＝α〆丁Ｔ６− ただしαは常数、Ｊは重力の加速度である。
ブロック／６によりＶが求まる。
（２）ブロックｌりはノズル７′の弁開度ＡＶを横軸に
とり、縦軸には流量制御弁３のストロークＳをとって、
弁開度−弁ストロークの特性曲線コクを示している。ブ
ロックｌ乙によりＶが求まると流量制御弁３の弁開度は
ＡＶ＝Ｑ２／ｖで求められる。弁開度Ａ７が求まると流
量制御弁３０ストロークＳが求められる。
とり、縦軸には流量制御弁３のストロークＳをとって、
弁開度−弁ストロークの特性曲線コクを示している。ブ
ロックｌ乙によりＶが求まると流量制御弁３の弁開度は
ＡＶ＝Ｑ２／ｖで求められる。弁開度Ａ７が求まると流
量制御弁３０ストロークＳが求められる。
この弁ストロークＳは制御装置？より信号として出され
るのでドライノ々ｔｇにより増幅して流量制御弁３を動
作させる。
るのでドライノ々ｔｇにより増幅して流量制御弁３を動
作させる。
尚、以上の手順はポンプ性能が定まると一義的に決定さ
れるため、Ｑｔ ””Ｎ ＋ Ｑｉ〜Ｓの関係を表とし
て纏め項目０）から項目（２）の弁ストロークＳを求め
るまでの手順を省略してもよい。
れるため、Ｑｔ ””Ｎ ＋ Ｑｉ〜Ｓの関係を表とし
て纏め項目０）から項目（２）の弁ストロークＳを求め
るまでの手順を省略してもよい。
第を図は本発明の装置の制御ブロック図である。上述し
た処は希薄液流量Ｑｌを設定するとポンノ回転数Ｎが求
まり、又ストロークＳの移動量も決定する。従って希薄
液流量設定器３３の設定値Ｑ１が入力されるとポンプ回
転数の関数発生器３６は既にのべたよりにしてポンプ回
転数Ｎ＝ｆ（Ｑｔ）を求めてＮに相当する信号を２ンｆ
ｌの制御装置３ｇに送り制御装置３ｇはモータＳを制御
してポンプｌの回転数をＮとする。
た処は希薄液流量Ｑｌを設定するとポンノ回転数Ｎが求
まり、又ストロークＳの移動量も決定する。従って希薄
液流量設定器３３の設定値Ｑ１が入力されるとポンプ回
転数の関数発生器３６は既にのべたよりにしてポンプ回
転数Ｎ＝ｆ（Ｑｔ）を求めてＮに相当する信号を２ンｆ
ｌの制御装置３ｇに送り制御装置３ｇはモータＳを制御
してポンプｌの回転数をＮとする。
一方希薄液流量設定器３５の設定値Ｑｌが弁ストローク
の関数発生器３７に入力されると５＝ｆ（Ｑｌ）にもと
すいて弁ストロークＳに相当する信号が出力されドライ
バ７ｇを介して増幅されて弁駆動装置３ｂに入力され弁
ストロークＳが調整される。
の関数発生器３７に入力されると５＝ｆ（Ｑｌ）にもと
すいて弁ストロークＳに相当する信号が出力されドライ
バ７ｇを介して増幅されて弁駆動装置３ｂに入力され弁
ストロークＳが調整される。
以上によってポンプ回転数Ｎ、弁ストロークＳが調整さ
れる。
れる。
第５図は第グ図の開ループ制御を閉ループとしたもので
ポンプ／の吐出側に圧力検出器コｂをそして濃縮液の配
管に圧力検出器／９を配し、第５図の制御において圧力
検出器コｂ、／７が検出するポンプ吐出圧力Ｐｏ、濃縮
液圧力Ｐ！を夫夫関数発生器３Ａ、３７へ送り、関数発
生器３Ａ 、３７にて計算されであるポンプ吐出圧力Ｐ
ｏ、濃縮液圧力Ｐ、との差を希薄液最大流量曲線コワ上
にあるようにしてＯに近づけるように制御する。第３図
において圧力検出器２ｂ、／９の何れか一つのみ備え、
開閉両ループを含むように構成してもよい。
ポンプ／の吐出側に圧力検出器コｂをそして濃縮液の配
管に圧力検出器／９を配し、第５図の制御において圧力
検出器コｂ、／７が検出するポンプ吐出圧力Ｐｏ、濃縮
液圧力Ｐ！を夫夫関数発生器３Ａ、３７へ送り、関数発
生器３Ａ 、３７にて計算されであるポンプ吐出圧力Ｐ
ｏ、濃縮液圧力Ｐ、との差を希薄液最大流量曲線コワ上
にあるようにしてＯに近づけるように制御する。第３図
において圧力検出器２ｂ、／９の何れか一つのみ備え、
開閉両ループを含むように構成してもよい。
以上により求めた最大希薄液流量ＱＩＩＩＩＡＸが許容
回収率γ” Ｑｔ ／ Ｑｏ以上なる場合がある。この
場合には許容回収率設定器を設け Ｑ ｓ ＭＡＸ ／ Ｑｏ ＞γ の場合希薄液流量としてはＱＩＭムＸより若干小さい値
（ＩＩＭＡＸを求め、許容希薄液流量ｑｌｈ＆ｘが式
ｑ Ｉ ＷＡＸ ／ Ｑ ｏ≦γを満足するように
、許容最大希薄液流量ＣＩＩＭＡＸを減じて行けばよい
。
回収率γ” Ｑｔ ／ Ｑｏ以上なる場合がある。この
場合には許容回収率設定器を設け Ｑ ｓ ＭＡＸ ／ Ｑｏ ＞γ の場合希薄液流量としてはＱＩＭムＸより若干小さい値
（ＩＩＭＡＸを求め、許容希薄液流量ｑｌｈ＆ｘが式
ｑ Ｉ ＷＡＸ ／ Ｑ ｏ≦γを満足するように
、許容最大希薄液流量ＣＩＩＭＡＸを減じて行けばよい
。
半透膜の許容回収率が原水組織を考慮し、製造者が決め
ている場合にはポンプ回転数Ｎが許容最大希薄液流量ｑ
１ＭＡＩが定まれば一義的に定まるから Ｎ”” ｆ
（ＣＩＩＭＡＸ ）によりポンプ回転数Ｎを求め、弁ス
トロークＳは該流量（ＩＩＭＡＩを用いてＳ ”” ｆ
（ｑｔＭＡりにより流量制御弁ｉｏを制御すればよい
。
ている場合にはポンプ回転数Ｎが許容最大希薄液流量ｑ
１ＭＡＩが定まれば一義的に定まるから Ｎ”” ｆ
（ＣＩＩＭＡＸ ）によりポンプ回転数Ｎを求め、弁ス
トロークＳは該流量（ＩＩＭＡＩを用いてＳ ”” ｆ
（ｑｔＭＡりにより流量制御弁ｉｏを制御すればよい
。
以上により所要希薄液流量Ｑ１を得るように流量制御弁
３が調節される。実施例は系内圧力保持手段としてポン
プ吐出側下流端に開度調節可能なノズルと該ノズルによ
りの噴出液により動作スるペルトン水車を用いているが
、これに限られるものではなく単に流量制御弁あるいは
流量制御弁と逆転ポンプ等地のエネルギ回収手段を配し
てもよい。本発明の詳細な説明は供給溶液の状態量の圧
力ＰＯ１流量Ｑｏを基にのべであるが、濃縮液体の圧力
Ｐｕｓ流量Ｑ！は第２図のブロックｌｌの曲線ココに示
すようにＱ。ＩＱＩと対応しているから濃縮液体の状態
に基いて説明できることはいうまでもないところである
。
３が調節される。実施例は系内圧力保持手段としてポン
プ吐出側下流端に開度調節可能なノズルと該ノズルによ
りの噴出液により動作スるペルトン水車を用いているが
、これに限られるものではなく単に流量制御弁あるいは
流量制御弁と逆転ポンプ等地のエネルギ回収手段を配し
てもよい。本発明の詳細な説明は供給溶液の状態量の圧
力ＰＯ１流量Ｑｏを基にのべであるが、濃縮液体の圧力
Ｐｕｓ流量Ｑ！は第２図のブロックｌｌの曲線ココに示
すようにＱ。ＩＱＩと対応しているから濃縮液体の状態
に基いて説明できることはいうまでもないところである
。
本発明は半透膜を用いて溶液中の溶質を分離し希薄溶液
と濃縮溶液を得る膜分離装置において、溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと半透膜と半透膜よりも濃縮液側下流
に系内圧力保持手段の制御装置のみを備え、制御装置は
遠心ポンプの性能曲線と溶液中の溶質の濃度と浸透圧の
関係から希薄もしくは濃縮溶液流量に見合う系内理論圧
力を算出して圧力保持手段への供給濃縮液圧力、濃縮液
流量により圧力保持手段を動作させる機能を備えかつ、
最も所要動力の少い最・大希薄液流量となるようなポン
プ回転数にする制御手段を備えたから、装置の構成数が
少く配管も簡単になり安価である。希薄液流量を設定す
れば自動的に系内圧力が制御されることになるので操作
性がよい。
と濃縮溶液を得る膜分離装置において、溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと半透膜と半透膜よりも濃縮液側下流
に系内圧力保持手段の制御装置のみを備え、制御装置は
遠心ポンプの性能曲線と溶液中の溶質の濃度と浸透圧の
関係から希薄もしくは濃縮溶液流量に見合う系内理論圧
力を算出して圧力保持手段への供給濃縮液圧力、濃縮液
流量により圧力保持手段を動作させる機能を備えかつ、
最も所要動力の少い最・大希薄液流量となるようなポン
プ回転数にする制御手段を備えたから、装置の構成数が
少く配管も簡単になり安価である。希薄液流量を設定す
れば自動的に系内圧力が制御されることになるので操作
性がよい。
第１図は従来例のフローシート、第一図は本発明の実施
例のフローシート、第３図はポンプの制御線図、第弘図
、第Ｓ図は制御ブロック図である。 ／・・・２ンゾ、２ｈ、２ｂ・・・圧力検出器、３・・
・流量制御弁、３ｂ・・・弁駆動装置、ダ・・・半透膜
、７・・・水車、ざ・・・駆動モータ、り・・・制御装
置、／ｑ・・・圧力検出器、３ｔ、３り・・・関数発生
器、３ざ・・・ｔ６１Ｊ御装置。 特許用願人 株式会社荏原製作所 代理人 新 井 −部 第１図 第４図 第５図
例のフローシート、第３図はポンプの制御線図、第弘図
、第Ｓ図は制御ブロック図である。 ／・・・２ンゾ、２ｈ、２ｂ・・・圧力検出器、３・・
・流量制御弁、３ｂ・・・弁駆動装置、ダ・・・半透膜
、７・・・水車、ざ・・・駆動モータ、り・・・制御装
置、／ｑ・・・圧力検出器、３ｔ、３り・・・関数発生
器、３ざ・・・ｔ６１Ｊ御装置。 特許用願人 株式会社荏原製作所 代理人 新 井 −部 第１図 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ 半透膜を用いて溶液中の溶質を分離し希薄溶液と濃
縮浴法な得る膜分離装置において、供給溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと、遠心ポンプの回転数を制御する手
段と、半透膜と、半透膜より濃縮溶液流量流忙配した系
内圧力保持手段、及び系内圧力保持手段の制御装置を備
え、ポンプの回転数を制御する手段並びに系内圧力保持
手段の制御装置が遠心ポンプの各回転数に於ける性能曲
線と溶液中の溶質の濃度・ど浸透圧の関係から設定”さ
れた希薄もしくは濃縮溶液流量に見合うポンプ回転数と
系内理論圧力の関係を算出する機能を備えたことを特徴
とする半透膜による物質分離装置。 ユ 半透膜を用いて溶液中の溶質を分離し希薄溶液と濃
縮溶液を得る膜分離装置において、供給溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと、遠心ポンプの回転数を制御する手
段と、供給液体あるいは濃縮液体の圧力検出手段と、半
透膜と、半透膜より濃縮溶液側下流に配した系内圧力保
持手段及び系内圧力保持手段の制御装置を備え、ポンプ
の回転数を制御する手段並びに系内圧力保持手段の制御
装置が遠心ポンプの各回転数に於ける性能曲線と溶液中
の溶質の濃度と浸透圧の関係から設定された希薄もしく
は濃縮溶液流量に見合うポンプ回転数と系内理論圧力を
算出し、圧力検出手段の指示値が系内理論圧力と等しく
なる様に圧力保持手段を調節する制御回路を備えた半透
膜による物質分離装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7467383A JPS59199004A (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 半透膜による物質分離装置 |
| EP84901424A EP0142567B1 (en) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Control apparatus for reverse osmosis process system |
| US06/668,521 US4772385A (en) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Control for use with reverse osmotic treatment system |
| PCT/JP1984/000180 WO1984004049A1 (en) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Control apparatus for reverse osmosis process system |
| GB08426165A GB2146263B (en) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Control apparatus for reverse osmosis process system |
| DE3490181A DE3490181C2 (ja) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | |
| DE19843490181 DE3490181T1 (de) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Steuerung zur Verwendung bei einem umgekehrten osmotischen Behandlungssystem |
| CA000451806A CA1233128A (en) | 1983-04-11 | 1984-04-11 | Control for use with reverse osmotic treatment system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7467383A JPS59199004A (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 半透膜による物質分離装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59199004A true JPS59199004A (ja) | 1984-11-12 |
| JPH0350573B2 JPH0350573B2 (ja) | 1991-08-02 |
Family
ID=13553975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7467383A Granted JPS59199004A (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-27 | 半透膜による物質分離装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59199004A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60235604A (ja) * | 1984-05-08 | 1985-11-22 | Kurita Water Ind Ltd | 逆浸透膜分離装置 |
| JPS6186903A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-02 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 限外ろ過装置 |
| JPS62121667A (ja) * | 1985-11-22 | 1987-06-02 | Iijima Seimitsu Kogyo Kk | 半透膜を用いた遠心式連続濾過装置 |
| JPS6295702U (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-18 | ||
| JPS6295701U (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-18 | ||
| JPS62237988A (ja) * | 1986-04-07 | 1987-10-17 | Tamura Seisakusho Co Ltd | 廃水処理方法 |
| JP2013128874A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Kayaba System Machinery Kk | 海水淡水化装置 |
-
1983
- 1983-04-27 JP JP7467383A patent/JPS59199004A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60235604A (ja) * | 1984-05-08 | 1985-11-22 | Kurita Water Ind Ltd | 逆浸透膜分離装置 |
| JPS6186903A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-02 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 限外ろ過装置 |
| JPS62121667A (ja) * | 1985-11-22 | 1987-06-02 | Iijima Seimitsu Kogyo Kk | 半透膜を用いた遠心式連続濾過装置 |
| JPS6295702U (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-18 | ||
| JPS6295701U (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-18 | ||
| JPS62237988A (ja) * | 1986-04-07 | 1987-10-17 | Tamura Seisakusho Co Ltd | 廃水処理方法 |
| JP2013128874A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Kayaba System Machinery Kk | 海水淡水化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0350573B2 (ja) | 1991-08-02 |
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