JPS59189910A - 半透膜による物質分離装置 - Google Patents
半透膜による物質分離装置Info
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- JPS59189910A JPS59189910A JP6438583A JP6438583A JPS59189910A JP S59189910 A JPS59189910 A JP S59189910A JP 6438583 A JP6438583 A JP 6438583A JP 6438583 A JP6438583 A JP 6438583A JP S59189910 A JPS59189910 A JP S59189910A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は半透膜を利用した物質の分離操作に於ける流量
又は圧力制御に関するものである。
又は圧力制御に関するものである。
従来この種装置の主要部は第１図のフローシートに示す
ように構成されている。第１図は海水淡水化の例を示す
もので図示されない取水装置から取水して前処理された
海水はポンプｌに吸込まれ、ポンプｌで昇圧して吐出し
、圧力検出器、２ａにより制御される圧力調整弁λを通
り、流量計３ａの検出部３１、半透膜グの手前の圧力検
出器コａの圧力測定点２′をとおり、半透膜グの片側に
入り、浸透圧に抗して淡水を透過して流量計３を介して
水槽乙に送り出し、濃厚化した海水は水車例えばペルト
ン水車７へ供給される。ペルトン水車７のノズル人ロア
１は流量計３ａにより開度を制御される。即ち、ノズル
ク１と流量計３ａζこより流量制御弁３を構成する。
ように構成されている。第１図は海水淡水化の例を示す
もので図示されない取水装置から取水して前処理された
海水はポンプｌに吸込まれ、ポンプｌで昇圧して吐出し
、圧力検出器、２ａにより制御される圧力調整弁λを通
り、流量計３ａの検出部３１、半透膜グの手前の圧力検
出器コａの圧力測定点２′をとおり、半透膜グの片側に
入り、浸透圧に抗して淡水を透過して流量計３を介して
水槽乙に送り出し、濃厚化した海水は水車例えばペルト
ン水車７へ供給される。ペルトン水車７のノズル人ロア
１は流量計３ａにより開度を制御される。即ち、ノズル
ク１と流量計３ａζこより流量制御弁３を構成する。
水車７により得られるエネルギーはポンプ駆動モータｇ
を助勢するために用いられる。
を助勢するために用いられる。
以上の構成においてポンプｌの吐出圧Ｐ。は通常濃度の
海水の浸透圧約ｊ ！ｒ Ｋ１７ｃｍ２１こ対して！ｒ
ＯＫ１７ｃｍ２であり、ポンプ／の吐出量Ｑｏの内半
透膜ではコθ〜４ｔＯ％が逆浸透して淡水化される。
海水の浸透圧約ｊ ！ｒ Ｋ１７ｃｍ２１こ対して！ｒ
ＯＫ１７ｃｍ２であり、ポンプ／の吐出量Ｑｏの内半
透膜ではコθ〜４ｔＯ％が逆浸透して淡水化される。
今半透膜弘からの淡水出力を圧力Ｐ１、流量Ｑ１、濃度
Ｃ１とし淡水化の流量Ｑ１を調整する装置の流量調整は
次の二通りの方法で行われる。
Ｃ１とし淡水化の流量Ｑ１を調整する装置の流量調整は
次の二通りの方法で行われる。
（１）狭い範囲の流量Ｑ１の調整
ポンプ／の吐出量Ｑ。を一定にしておいて圧力測定点ス
“の圧力を調整するように圧力調整弁コを操作して半透
膜入口圧力ｐｌＯを変化させ、圧力ｐｌｏを増大させる
と淡水出力の流量Ｑ１は増加し、圧力Ｐｌｏを減少させ
ると淡水出力の流量Ｑ１は減少する。なんとなれば、今
ＡＭ 半透膜の面積 Ｋ 半透膜の種類と温度により定まる定数ＰＭ 半透膜
の海水側圧力 πＭ 供給液（海水）の浸透圧 π１ 希薄液（淡水）の浸透圧 とすると Ｑ＋＝ＡＭＸ（（ＰＭ−Ｐｌ）−（７０Ｍ−７：＋ ）
） ・・・・（１）で屋まる。Ｐｌ、π１はほぼ一
定でありせ才い範囲ではπＭはほぼ一定であるから淡水
の流量Ｑ１は半透膜の加圧側の圧力Ｐ）（にほぼ比例し
、該浸透圧力ＰＭは圧力測定点−゛の半透膜入口圧力Ｐ
１゜と比例するからである。
“の圧力を調整するように圧力調整弁コを操作して半透
膜入口圧力ｐｌＯを変化させ、圧力ｐｌｏを増大させる
と淡水出力の流量Ｑ１は増加し、圧力Ｐｌｏを減少させ
ると淡水出力の流量Ｑ１は減少する。なんとなれば、今
ＡＭ 半透膜の面積 Ｋ 半透膜の種類と温度により定まる定数ＰＭ 半透膜
の海水側圧力 πＭ 供給液（海水）の浸透圧 π１ 希薄液（淡水）の浸透圧 とすると Ｑ＋＝ＡＭＸ（（ＰＭ−Ｐｌ）−（７０Ｍ−７：＋ ）
） ・・・・（１）で屋まる。Ｐｌ、π１はほぼ一
定でありせ才い範囲ではπＭはほぼ一定であるから淡水
の流量Ｑ１は半透膜の加圧側の圧力Ｐ）（にほぼ比例し
、該浸透圧力ＰＭは圧力測定点−゛の半透膜入口圧力Ｐ
１゜と比例するからである。
（２）広い範囲の流量調整
例えば淡水出力の流量Ｑ１を大きくしたい場合は
■ 流量制御弁３を固定して検出部３１の流量従ってＱ
ｏを固定する。
ｏを固定する。
■ 圧力調整弁２１こよって半透膜入口圧力ｐｌｏを高
くし式（１）に基き淡水出力の流量Ｑ１を増大させる。
くし式（１）に基き淡水出力の流量Ｑ１を増大させる。
■ 淡水の回収率Ｑ＋／Ｑｏが海水の組成、半透膜ケの
性状から定まる許容値以上であれば流量制御弁ｊを用い
て流量Ｑｏを増して再度圧力調整弁コによって半透膜入
口圧力ＰＩＯ１を・篇、くシ流量Ｑ１を増大させる。そ
して回収率Ｑ１／Ｑｏが許容値以内であれば操作を完了
する。
性状から定まる許容値以上であれば流量制御弁ｊを用い
て流量Ｑｏを増して再度圧力調整弁コによって半透膜入
口圧力ＰＩＯ１を・篇、くシ流量Ｑ１を増大させる。そ
して回収率Ｑ１／Ｑｏが許容値以内であれば操作を完了
する。
以上のような従来例には次のような欠点がある。
（１）流量計、圧力検出器、圧力調整弁が必要であり、
特に／ｈ容量設備に於いては計装品の価格が非常に大き
な割合を占めていた。
特に／ｈ容量設備に於いては計装品の価格が非常に大き
な割合を占めていた。
（２）狭い範囲の流量調整は圧力調整弁のみで可能であ
るが広範囲の流量調整は圧力調整弁、流量調整弁を交互
に操作する必要があり運転操作性が悪かった。
るが広範囲の流量調整は圧力調整弁、流量調整弁を交互
に操作する必要があり運転操作性が悪かった。
本発明は半透膜による物質分離装置における上記従来の
欠点を除去して簡易低価格で操作性のよい流量制御装置
を提供することを目的とする。
欠点を除去して簡易低価格で操作性のよい流量制御装置
を提供することを目的とする。
本発明は上記欠点を除去する為、ポンプの性能曲線及び
溶質の濃度と浸透圧の関係から求まる系内圧力と希薄も
しくは濃縮溶液流量すの関係式を用いて単に系内圧力保
持手段を操作するだけで所定の流量を得るの安価で＠操
作性の良い流量制御装置を提供するものである。
溶質の濃度と浸透圧の関係から求まる系内圧力と希薄も
しくは濃縮溶液流量すの関係式を用いて単に系内圧力保
持手段を操作するだけで所定の流量を得るの安価で＠操
作性の良い流量制御装置を提供するものである。
以下、本発明の実施例を図面に従って説明する。第、２
図は制御ブロック図を含むフローシートである。
図は制御ブロック図を含むフローシートである。
図示されない海水の取水ポンプζこで取水された海水は
前処理工程を経て遠心ポンプ（以下単にポンプと称す）
／に吸込まれる。ポンプ／にて昇圧し吐出された海水は
圧力Ｐｏ１流量ＱＯ，濃度Ｃ０である。この状態の海水
は半透膜グに浸透圧以上の逆浸透圧を加えて圧力Ｐ１、
流量Ｑ１、濃度Ｃ１の淡水を出力し、圧力Ｐ２、流量Ｑ
２、濃度Ｃ２の濃縮化された海水はペルトン水車７に供
給されエネルギーを回収し、モータｇを助勢する。
前処理工程を経て遠心ポンプ（以下単にポンプと称す）
／に吸込まれる。ポンプ／にて昇圧し吐出された海水は
圧力Ｐｏ１流量ＱＯ，濃度Ｃ０である。この状態の海水
は半透膜グに浸透圧以上の逆浸透圧を加えて圧力Ｐ１、
流量Ｑ１、濃度Ｃ１の淡水を出力し、圧力Ｐ２、流量Ｑ
２、濃度Ｃ２の濃縮化された海水はペルトン水車７に供
給されエネルギーを回収し、モータｇを助勢する。
制御装置ワはその出力端が弁駆動装置３ｂと弁駆動装置
３ｂによりストロークを調節される。
３ｂによりストロークを調節される。
ノズル７′よりなる流量制御弁３の制御入力端に結ばれ
ている。
ている。
制御装置ワの内容をのべる。
半透膜の希薄側の流量Ｑ１は
Ｑ、、 ： ＡＭＫ△Ｐ Ｉ−−−
（−２）ただし ７１１！ｌ 半透膜の面積 △Ｐ岬ｐ、−π１ ・ ・
・ ・（２つＫ 膜の種類と温度により定まる係数 ＰＭ 半透膜近傍の供給海水の圧力 ゛π１ 供給海水の浸透圧 である。
（−２）ただし ７１１！ｌ 半透膜の面積 △Ｐ岬ｐ、−π１ ・ ・
・ ・（２つＫ 膜の種類と温度により定まる係数 ＰＭ 半透膜近傍の供給海水の圧力 ゛π１ 供給海水の浸透圧 である。
制御装置９では次の演算が行われる。
（１）希薄液流量Ｑ１が設定のため入力される。
（２）ポンプｌの吐出圧力Ｐ。が仮定される。この仮定
吐出圧力Ｐ。は計算上のものであるから装置起動時は予
め一定さしておいてよい。又装置運転中は希薄側流ｔ
Ｑｌの設定変更前のポンプ吐出圧力Ｐｏを仮定値として
もよい。
吐出圧力Ｐ。は計算上のものであるから装置起動時は予
め一定さしておいてよい。又装置運転中は希薄側流ｔ
Ｑｌの設定変更前のポンプ吐出圧力Ｐｏを仮定値として
もよい。
制御装置ワのブロック／／は縦軸に水頭を横軸に流量を
表わしである。図において曲線、２／はポンプ／の性能
曲線（Ｑ−Ｈ曲線）を示し、曲線λコはノズル′７１に
おける水車７への入力特性曲線を示し、曲線２３は半透
膜グの希薄液流量Ｑ１を示している。
表わしである。図において曲線、２／はポンプ／の性能
曲線（Ｑ−Ｈ曲線）を示し、曲線λコはノズル′７１に
おける水車７への入力特性曲線を示し、曲線２３は半透
膜グの希薄液流量Ｑ１を示している。
ポンプ吐出圧力Ｐｏを仮定するとポンプ吐出量ＱＯが求
まる。
まる。
（３）濃縮液流量Ｑ２＝Ｑｃ Ｑ＋であるから項目（
２）において求めたＱｏから設定値のＱｌを減すると求
する。
２）において求めたＱｏから設定値のＱｌを減すると求
する。
（４） ブロック／２は縦軸に浸透圧πそ横軸に溶液
の濃度ＣＭを示しである。曲線２グは溶質濃度と浸透圧
の関係を示す。半透膜グの供給側の液濃度Ｃ’Ｍは近似
的にＯ，千（Ｏｏ＋０２）／−” で定まる。ａｏ、
ａ２は回収率Ｑ１／Ｑｏが著しく変化しない限り、上記
近似式でよい。従って又Ｃ０゜Ｃ２は特に装置の通常運
転中は定数とみなすことができる。この関係から浸透圧
πＭが求まる。
の濃度ＣＭを示しである。曲線２グは溶質濃度と浸透圧
の関係を示す。半透膜グの供給側の液濃度Ｃ’Ｍは近似
的にＯ，千（Ｏｏ＋０２）／−” で定まる。ａｏ、
ａ２は回収率Ｑ１／Ｑｏが著しく変化しない限り、上記
近似式でよい。従って又Ｃ０゜Ｃ２は特に装置の通常運
転中は定数とみなすことができる。この関係から浸透圧
πＭが求まる。
（５）供給海水が温度変化の著しいときには供給側配管
中の供給液温度を検出する温度検出器。
中の供給液温度を検出する温度検出器。
／グを設け、
Ｋ−Ｋｏ（ＤＶ／／Ｔ ）
ただし Ｋ。 膜の種類により定まる常数ＤＶｔ 膜
内の水の拡散係数 Ｔ 給液の温度 により係ｉＫを算出する。給液の温度変化が小さい場合
には定数としてよい。ＴとＤｗ／Ｔの関係はブロック／
３に曲線λにで示される。
内の水の拡散係数 Ｔ 給液の温度 により係ｉＫを算出する。給液の温度変化が小さい場合
には定数としてよい。ＴとＤｗ／Ｔの関係はブロック／
３に曲線λにで示される。
（６） ブロック／／、／２は縦軸が同スケールで示
してあり、半透膜グの供給側圧力ＰＭは項目（２）で仮
定したポンプ／の吐出圧力Ｐｏから半透膜ダまでの供給
側配管の流体の管路による損失ヘッドＰＬＩを減じたも
のである。半透膜グの希薄側圧力Ｐ１はほぼ一定であり
、又希薄液濃度は一定とみてよいから希薄液の浸透圧π
１番マ一定としてよい。そこで逆浸透圧 △Ｐ：（ＰＭ−Ｐ＋） （πＭ−π１） ・・・・
（３）を算求する。この関係はプロ゛ンク／／ 、 ／
：）、間に取り出して示されている。
してあり、半透膜グの供給側圧力ＰＭは項目（２）で仮
定したポンプ／の吐出圧力Ｐｏから半透膜ダまでの供給
側配管の流体の管路による損失ヘッドＰＬＩを減じたも
のである。半透膜グの希薄側圧力Ｐ１はほぼ一定であり
、又希薄液濃度は一定とみてよいから希薄液の浸透圧π
１番マ一定としてよい。そこで逆浸透圧 △Ｐ：（ＰＭ−Ｐ＋） （πＭ−π１） ・・・・
（３）を算求する。この関係はプロ゛ンク／／ 、 ／
：）、間に取り出して示されている。
（７） ブロック／＆はプロ゛ンク／／、／；１と縦
軸のスケールを等しくして縦軸ζこ浸透圧πを越える圧
力と横軸に希薄液流量Ｑ１を示して（１）る。
軸のスケールを等しくして縦軸ζこ浸透圧πを越える圧
力と横軸に希薄液流量Ｑ１を示して（１）る。
線ユＳは
Ｑｌ：ＡＭＫ△Ｐ ・・・−（２）を
表わ肱半透膜グの希薄側流量力３浸透圧を越える圧力△
Ｐにより変化する希薄液流量Ｑ１が直線比例で示される
。式（２）をこより言十算したＱｌをＱｊＣＡＬＣとす
る０ （８）項目（１）で設定したＱｌとＱｌＣＡＬＣを比較
する。
表わ肱半透膜グの希薄側流量力３浸透圧を越える圧力△
Ｐにより変化する希薄液流量Ｑ１が直線比例で示される
。式（２）をこより言十算したＱｌをＱｊＣＡＬＣとす
る０ （８）項目（１）で設定したＱｌとＱｌＣＡＬＣを比較
する。
そしてこの誤差が太きいときは項目（２）ζこ戻りポン
プ吐出圧Ｐ。を再仮定して環７目（２）〜（８）をル−
プにしてくりかえし、ＱｌとＱ、＋ ０ＡＬＯの誤差が
小になるまでくり返す。
プ吐出圧Ｐ。を再仮定して環７目（２）〜（８）をル−
プにしてくりかえし、ＱｌとＱ、＋ ０ＡＬＯの誤差が
小になるまでくり返す。
ここでブロック／／で示すように最大の希薄液流ｔ Ｑ
ｕｒ＋ａｘ ｌこ対応するポンプｌの吐出圧力ＰＯＴよ
りも先に項目（２）で仮定した圧力ＰＯ力≦小さい範囲
でＱｌｏＡＬＣ−Ｑ＋ ：＞ ｏなるときは再仮定のＰ
ｏを最初に仮定したＰＯよりも小さくし、Ｑ＋ ｃＡＬ
ｃ −Ｑｌ＜ Ｏなるときは再仮定したＰ。は最初に仮
定したＰｏよりも大きくする。
ｕｒ＋ａｘ ｌこ対応するポンプｌの吐出圧力ＰＯＴよ
りも先に項目（２）で仮定した圧力ＰＯ力≦小さい範囲
でＱｌｏＡＬＣ−Ｑ＋ ：＞ ｏなるときは再仮定のＰ
ｏを最初に仮定したＰＯよりも小さくし、Ｑ＋ ｃＡＬ
ｃ −Ｑｌ＜ Ｏなるときは再仮定したＰ。は最初に仮
定したＰｏよりも大きくする。
最初に項目（２）で仮定したポンプ／の吐出圧力Ｐｏが
希薄液流量Ｑ＋ｒｒａｘに対応するポンプｌの吐出圧力
Ｐｃ１よりも大きい範囲でＱ１″’０ＡＩＬＯ−Ｑｌ〉
０ なるときは再仮定のＰｏを最初に仮定したＰｏより
も大きくし、Ｑ＋ ０ＡＬＯ−Ｑ＋ ＜θになるときは
再仮定のＰＯを最初に仮定したＰＯよりも小さくする。
希薄液流量Ｑ＋ｒｒａｘに対応するポンプｌの吐出圧力
Ｐｃ１よりも大きい範囲でＱ１″’０ＡＩＬＯ−Ｑｌ〉
０ なるときは再仮定のＰｏを最初に仮定したＰｏより
も大きくし、Ｑ＋ ０ＡＬＯ−Ｑ＋ ＜θになるときは
再仮定のＰＯを最初に仮定したＰＯよりも小さくする。
（９）設定した希薄液流量Ｑ、と項目（２）〜（８）ま
でにおいて計算したＱＯＡＬＯとの差である計算誤差が
許容値以内であれば濃縮液の圧力Ｐ２をＰ２ ”” ｐ
ｏＰＬＩ ＰＬ２で求める。ただしＰＬ２は半造膜グ
からペルトン水車７のノズル７′までの流路の抵抗によ
る損失圧力である。このことは制御装置９のブロック／
／と同スケールの縦軸で濃縮液圧力Ｐ２を表わし、横軸
にノズル７′からの噴出速度Ｖを表わしたノズル７′の
特性曲線２乙を示すブロックｌＡ間に示されている。特
性曲線、ｔＡは ■−αｆ躇石 ただしαは常数、ｇは重力の加速度である。
でにおいて計算したＱＯＡＬＯとの差である計算誤差が
許容値以内であれば濃縮液の圧力Ｐ２をＰ２ ”” ｐ
ｏＰＬＩ ＰＬ２で求める。ただしＰＬ２は半造膜グ
からペルトン水車７のノズル７′までの流路の抵抗によ
る損失圧力である。このことは制御装置９のブロック／
／と同スケールの縦軸で濃縮液圧力Ｐ２を表わし、横軸
にノズル７′からの噴出速度Ｖを表わしたノズル７′の
特性曲線２乙を示すブロックｌＡ間に示されている。特
性曲線、ｔＡは ■−αｆ躇石 ただしαは常数、ｇは重力の加速度である。
ブロック／乙によりＶが求まる。
以上の制御装置デは希薄液流量Ｑ１を設定するとポンプ
ｌの性能曲線が定まっており、かつ溶液の種類により濃
度と浸透圧の関係も定っているのでポンプ／の吐出圧Ｐ
Ｏと希薄液流ｉｔ Ｑ＋の関係は一義的に決定される。
ｌの性能曲線が定まっており、かつ溶液の種類により濃
度と浸透圧の関係も定っているのでポンプ／の吐出圧Ｐ
Ｏと希薄液流ｉｔ Ｑ＋の関係は一義的に決定される。
従って上述した項目（２）〜（８）の手順は数値表とし
て纒めることにより省略できる。
て纒めることにより省略できる。
又同−の希薄液流量Ｑ１に於いてブロック／／で示した
ように二種類のポンプ／の吐出圧Ｐｏが求まるが ■ 半透膜グの性状から定まる許容回収率Ｑ１／Ｑｏ以
下であるべきこと ■ 所要動力の小さい方で選ぶ を判定条件として決定すればよい。
ように二種類のポンプ／の吐出圧Ｐｏが求まるが ■ 半透膜グの性状から定まる許容回収率Ｑ１／Ｑｏ以
下であるべきこと ■ 所要動力の小さい方で選ぶ を判定条件として決定すればよい。
ＯＱ ブロック／７はノズル７′の弁開度ＡＶを横軸
にとり、縦軸には流量制御弁３のストロークＳをとって
、弁開度−弁ストロークの特性曲線２７を示している。
にとり、縦軸には流量制御弁３のストロークＳをとって
、弁開度−弁ストロークの特性曲線２７を示している。
ブロック１６により■が求まると流量制御弁３の弁開度
は、Ａｙ−Ｑ２／■で求められる。弁開度ＡＶが求まる
と流量制御弁３のストロークＳが求められる。
は、Ａｙ−Ｑ２／■で求められる。弁開度ＡＶが求まる
と流量制御弁３のストロークＳが求められる。
このストロークＳは制御装置９より信号として出される
のでドライバ／ｇにより増幅して流量制御弁３を動作さ
せる。
のでドライバ／ｇにより増幅して流量制御弁３を動作さ
せる。
以上の制御装置９をフローチャートでまとめると第３図
の如くである。希薄液流量はＱｌが予め設定され、装置
がスタートするとルーチン１０／ではポンプ吐出圧ＰＯ
が仮定され、ルーチン１０２に入力されてルーチン１０
λは項目（２）〜（８）ニノヘた処ｌこよりＱ＋ ａｈ
Ｌａを求める。ＱＩＯＡＬＯの出力はルーチン１０．３
でＱｌと比較され許容値内であればルーチンｉｏ、ｑへ
、許容値外であればルーチン１０／へ戻る。９レーチン
ＩＯ’ｌでは濃縮液圧力Ｐ２が計算され、ルーチン１０
Ｓに結果が送られ、ルーチンｉｏｓではノズル流速■が
求められ結果はルーチン１０１．に送られ、ルーチン１
０６では弁開度Ａｖを求めて出力する。
の如くである。希薄液流量はＱｌが予め設定され、装置
がスタートするとルーチン１０／ではポンプ吐出圧ＰＯ
が仮定され、ルーチン１０２に入力されてルーチン１０
λは項目（２）〜（８）ニノヘた処ｌこよりＱ＋ ａｈ
Ｌａを求める。ＱＩＯＡＬＯの出力はルーチン１０．３
でＱｌと比較され許容値内であればルーチンｉｏ、ｑへ
、許容値外であればルーチン１０／へ戻る。９レーチン
ＩＯ’ｌでは濃縮液圧力Ｐ２が計算され、ルーチン１０
Ｓに結果が送られ、ルーチンｉｏｓではノズル流速■が
求められ結果はルーチン１０１．に送られ、ルーチン１
０６では弁開度Ａｖを求めて出力する。
以上により所要希薄液流量Ｑ１を得るように流量制御弁
３が調節される。実施例は系内圧力保持手段としてポン
プ吐出側下流端に開度調節可能なノズルと該ノズルによ
りの噴出液により動作するペルトン水車を用いているが
、これに限られるものではなく単に流量制御弁あるいは
流量制御弁と逆転ポンプ等信のエネルギ回収手段を配し
てもよい。また、系内の状態量（圧力、流量など）例え
ばポンプ吐出圧を検出する検出手段を設け、この圧力が
演算で求めた値と等しくなるようタービン人口弁開度を
調節するフィードバック制御装置を備えるようにしても
よい。
３が調節される。実施例は系内圧力保持手段としてポン
プ吐出側下流端に開度調節可能なノズルと該ノズルによ
りの噴出液により動作するペルトン水車を用いているが
、これに限られるものではなく単に流量制御弁あるいは
流量制御弁と逆転ポンプ等信のエネルギ回収手段を配し
てもよい。また、系内の状態量（圧力、流量など）例え
ばポンプ吐出圧を検出する検出手段を設け、この圧力が
演算で求めた値と等しくなるようタービン人口弁開度を
調節するフィードバック制御装置を備えるようにしても
よい。
本発明は半透膜を月いて溶液中の溶質を分離し希薄溶液
と濃縮溶液を得る膜分離装置において、溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと半透膜と半透膜よりも濃縮液側下流
に系内圧力保持手段の制御装置のみを備え、制御装置は
遠心ポンプの性能曲線と溶液中の溶質の濃度と浸透圧の
関係から希薄もしくは濃縮溶液流量に見合う系内理論圧
力を算出して圧力保持手段への供給濃縮液圧力、濃縮液
流量により圧力保持手段を動作させる機能を備えたから
、装置の構成数が少く配管も簡単になり安価である。希
薄液流量を設定すれば自動的に系内圧力が制御されるこ
とｔこなるので操作性がよい。
と濃縮溶液を得る膜分離装置において、溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと半透膜と半透膜よりも濃縮液側下流
に系内圧力保持手段の制御装置のみを備え、制御装置は
遠心ポンプの性能曲線と溶液中の溶質の濃度と浸透圧の
関係から希薄もしくは濃縮溶液流量に見合う系内理論圧
力を算出して圧力保持手段への供給濃縮液圧力、濃縮液
流量により圧力保持手段を動作させる機能を備えたから
、装置の構成数が少く配管も簡単になり安価である。希
薄液流量を設定すれば自動的に系内圧力が制御されるこ
とｔこなるので操作性がよい。
第１図は従来例のフローシート、第２図は本発明の実施
例のフローシート、第３図はフローチャートである。 ｌ・・ポンプ ３・・流量制御弁 グ・・半透膜 ワ・
・制御装置。 特許出願人 株式会社荏原製作所 代理人 新 井 −部
例のフローシート、第３図はフローチャートである。 ｌ・・ポンプ ３・・流量制御弁 グ・・半透膜 ワ・
・制御装置。 特許出願人 株式会社荏原製作所 代理人 新 井 −部
Claims (1)
- ｌ 半透膜を用いて溶液中の溶質を分離し希薄溶液と濃
縮溶液を得る膜分離装置において、供給溶液の加圧動作
をする遠心ポンプと、半透膜と、半透膜より濃縮溶液側
下流に配した系内圧□力保持手段、及び系内圧力保持手
段の制御装置を備え、系内圧力保持手段の制御装置が遠
心ポンプの性能曲線と溶液中の溶質の濃度と浸透圧の関
係から設定された希薄もしくは濃縮溶液流量に見合う系
内理論圧力を算出し、該系内理論圧力を生起するように
系内圧力保持手段を調節する信号を出力する機能を備え
ていることを特徴とする半透膜による物質分離装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6438583A JPS59189910A (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 半透膜による物質分離装置 |
| DE19843490181 DE3490181T1 (de) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Steuerung zur Verwendung bei einem umgekehrten osmotischen Behandlungssystem |
| EP84901424A EP0142567B1 (en) | 1983-04-11 | 1984-04-10 | Control apparatus for reverse osmosis process system |
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|---|---|---|---|
| JP6438583A JPS59189910A (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 半透膜による物質分離装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59189910A true JPS59189910A (ja) | 1984-10-27 |
| JPH0350572B2 JPH0350572B2 (ja) | 1991-08-02 |
Family
ID=13256790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6438583A Granted JPS59189910A (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 半透膜による物質分離装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59189910A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010052496A (ja) * | 2008-08-26 | 2010-03-11 | Honda Motor Co Ltd | タンデム式マスタシリンダ |
-
1983
- 1983-04-11 JP JP6438583A patent/JPS59189910A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010052496A (ja) * | 2008-08-26 | 2010-03-11 | Honda Motor Co Ltd | タンデム式マスタシリンダ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0350572B2 (ja) | 1991-08-02 |
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