JPS591809B2 - ゴム補強用簾織物 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はゴム補強用簾織物に関するものであり、特に改
良された織留部（以下タビーという）を有するゴム補強
用簾織物に関する。

タイヤ、ベルト、その他のゴム製品の補強材として用い
られるゴム補強用簾織物は、通常１０００デニール以上
の太いコードを１インチ当り１０本以上密に整経した経
糸に、例えば３０番手の綿糸を緯糸として約５ＣＴｒＬ
当り１本程度の粗い密度で打込んだ平織物からなつてお
り、一般に１０００ｍ以上にも及ぷ長尺の巻物として製
織される。

この簾織物の反始および反米には、次工程でこの反物と
反物を接合して連続的に処理する目的で、約１０〜５０
儂の巾の簾織部よりも緯糸密度の大なるタビーと称され
る継ぎ代としての織留部が織成される。即ちゴム補強用
簾織物はゴム中に埋没されるまでに、ゴムとの接着性を
向上させるための接着剤処理（以下ディッピングという
）および延伸熱処理、ゴムを簾織物にすり込むカレンダ
ー処理等の処理を受けるが、かかる処理を連続的に行う
ために簾織物の反米と反始を適宜の方法で接合する必要
が生じ、この接合を容易にするために前記の如きタビー
が織成される。タビー部を接合する方法としてはこの部
分に接着剤を塗布しておき、接合すべき前後のタビー間
にゴムを介在させて上下からプレスする方法および前後
のタビーをミシンで継ぐ方法が一般的であるが、前者は
工程が煩雑になる欠点があるため最近ではミシン継が主
流をなしている。

デイツピング工程でのミシン継は、タビーがよほどしつ
かりしていないと次の延伸熱処理工程で簾織物が数％〜
数十％引き伸ばされる際に経糸が抜けるというトラブル
を生じる。

このトラブルを解消するために従来より巾１０〜５０儂
にわたり緯糸太さ１０００〜２０００デニールの締結緯
糸を１３〜１７本／インチの密度で打込んでタビーが織
成されているが、緯糸密度の粗な簾織物にこのような太
い緯糸を密に打込むとこの部分の織上巾が簾織部より狭
くなると共にデイツピング以後の工程でタビー接合部が
著しく収縮するため、タビー接合部前後の簾織部の巾が
数ｍ乃至数＋ｍの範囲にわたつて狭められ、タビー部お
よびこの狭まつた簾織部は異常部としてカレンダー工程
の後に被覆ゴムと共にスクラップとして除去せざるを得
ず、著しい経済的損失となる。このようなタビー部並び
にタビー接合部の収縮による不都合を解消するためにタ
ビ一部に打込む緯糸として本質的に収縮性を有さないガ
ラス繊維或はガラス繊維と他の繊維との引揃糸を使用す
る提案がなされた（実公昭５０−４６０６６号公報）．
しかしながらガラス繊維は初期引張抵抗度が著しく大き
く剛直すぎて簾織物の耳部（緯糸折返し部）でガラス繊
維の切断が多発し製織が容易でなく、製織できたとして
も非常に外観の悪い簾織物となつてしまう。

特に近年のように製織工程の高速化が進んでくるとこの
ガラス繊維の切断の問題は無視できない。尚かかる問題
以外にガラス繊維のような剛直な糸をむりやり打込むこ
とによつて耳部経糸の損傷が起こり、著しい場合には耳
部から簾中央部へ向つて２分の１程度のところまでの経
糸の損傷が生じる。この経糸の損傷はデイツピング後の
延伸熱処理工程における経糸切断という問題を生じる。
この切断が生じると所定の延伸が達成できない部分が簾
織物の数ｍ乃至数十ｍにわたつて発生し、これまた著し
い経済的損失を与える。本発明者等はかかる従来の欠点
を解消すべく鋭意研究を重ねた結果、ついに所期の目的
を達成する本発明をなすに至つたものである。即ち本発
明は、簾織部よりも緯糸密度の大なる織留部を有するゴ
ム補強用簾織物であつて、該織留部の緯糸が初期引張抵
抗度３０〜９０７／ｄでかつデニール！Ｄｔが下式を満
足し、かつ後述する織留部（タビ一）抱合力が１６ｙ／
ＣＴＬ以上であることを特徴とするゴム補強用簾織物で
ある。（ただし、上式中、Ｄｔは緯糸のデニールＤｗは
経糸のデニールを表わす。

）以下に本発明を更に詳細に説明する。

好ましいタビ一は前述のように簾織部に近い巾を有する
こと、タビ一とタビ一がミシンによつて継がれて高延伸
がおこなわれても経糸がすべり抜けないために充分な抱
合力を有していること、更にタビ一部経糸に損傷をあた
えないこと、端部の緯糸が切れることなくきれいに打込
まれていることなどがあげられる。

以下これらのタビ一品質がどのような製造条件によつて
決るかを詳細に説明する。

タビ一品質にとつて決定的なタビ一巾は緯糸の初期引張
抵抗度である。

初期引張抵抗度の異なる緯糸としては単一素材からなる
もの、異種の素材同士の複合（引揃え、混繊、混紡など
）からなるもの等種々考えられるが、初期引張抵抗度が
本願発明で特定する値を満足するもの、或は満足しない
ものを例示的に示せば後記する実施例１の第１表に示す
如きナイロン未延伸糸を綿糸で巻いたコアヤーンである
オルポプラスト、綿糸、ビニロンの紡績糸、ナイロン延
伸糸と綿の引揃糸、ポリエステル延伸糸と綿の引揃糸、
レーヨンと綿の引揃糸、ガラス繊維と綿の引揃糸、ケプ
ラー（デユポン社製 全芳香族ポリアミド繊維）と綿の
引揃糸などがあげられる。初期引張抵抗度とタビ一巾の
関係は、初期引張抵抗度が３０ｙ／ｄ未満の場合、Ｙ−
０．２８１１８＋１４３．５の関係式が成立し、初期引
張抵抗度が３０７／ｄ以上の場合にはＹ−０．０３３９
１ｓ＋１５０．９の関係式となる（ただし、式中Ｙは簾
織部の巾を１５５ｃＴｒＬと設計した時のタビ一織上り
巾で、Ｉｓは緯糸の初期引張抵抗度（７／ｄ）をあられ
す）。

つまり初期弓張抵抗度が３０７／ｄ未満の場合にはわず
かな初期引張抵抗度の変化でもタビ一巾に著しい影響を
あたえるが、３０７／ｄ以上になるとタビ一巾への影響
は著しく小さくなることが判明した。タビ一織上り巾と
デイツピング後のタビ一巾とは第２表に示す如く１：１
の関係にあり、タビ一織上り巾が広ければデイツピング
後のタビ一巾も広くなる。続いて重要なタビ一品質であ
るタビ一端部経糸強力もやはり緯糸の初期引張抵抗度と
関係がある。タビ一端部経糸強力は右端部経糸５本と左
端部経糸５本の強力の平均値で表示される。タビ一端部
経糸強力の場合は、初期引張抵抗度が９０７／ｄまでは
強力との間にＤ，−２０．９−０．０２４７１８の関係
があり、９０７／ｄを越えるとＤ８−３６．７−０．１
９６１ｓの関係が成立する（ただし、式中Ｄｓはタビ一
端部経糸強力である）。

初期引張抵抗度が９０ｙ／ｄ以下でぁれば強力の低下は
わずかであるが、９０７／ｄを越すと著しい強力低下と
なることがうかがえる。前述のようにタビ一品質として
著しく重要な巾と端部強力が緯糸の初期引張抵抗度に対
して相反する傾向を持つている以上、ある一定の範囲（
端部強力の許容範囲とタビ一織上り巾の許容範囲）に初
期引張抵抗度を決め、タビ一巾も充分で強力も高いタビ
一を得ることは可能である。

このことから本発明における初期引張抵抗度の範囲は３
０〜９０７／ｄ、好ましくは４０〜８０７／ｄである。
実公昭５０−４６０６６号公報に示されたガラス繊維、
もしくはガラス繊維とその他の引揃糸の初期引張抵抗度
は１００ｙ／ｄを越えるために好ましいタビ一を得るこ
とはできない。タビ一品質における第３番目の特性であ
る緯糸切れは緯糸の打込速度と緯糸初期引張抵抗度であ
る。

織機の生産性を支配するものは緯糸の打込速度であり、
近年生産性向上のために緯糸打込速度の速い織機が登場
してきている。初期引張抵抗度が９０７／ｄを越えるよ
うな剛直な繊維であつても打込速度が遅ければ糸切れの
ない製織は可能であるが、打込速度が速いと特にガラス
繊維やガラスを含む他繊維では端部緯糸切断がおこり、
端部経糸が固定されず、タビ一形状をととのえない場合
がある。このようなタビ一を他のタビ一と接合してデイ
ツピングすると、必ず固定されていない部分の経糸抜け
がおこり、数ｍ乃至数＋ｍにわたつて延伸不良の反物が
発生しスクラツプとなる。初期引張抵抗度の著しく大き
（・ケブラ一またはケブラ一と他繊維の引揃糸では強力
が著しく大きいためにケブラ一の切断または緯糸切れは
打込速度を大巾に上げてもおこらないが、前述の端部経
糸強力が著しく低下し、トラブル発生の原因となる。ま
たケブラ一使用はケブラ一そのものが高価でありコスト
アツプにつながりこの点からも使用はむずかしい。タビ
一品質における第４番目の特性値である抱合力は経糸密
度、緯糸密度、緯糸打込速度、緯糸デニール等に規制さ
れている。

本発明で特定する抱合力とは、次の如く定義する。即ち
、試料台の上に緯糸方向の両端を固定した経糸方向長さ
２０ＣＴＬ、緯糸方向長さ８０ＣＴＬの繊留部試料より
、バネ秤を用いて２０ＣＴｒＬの経糸（コード）を織留
部から引き抜き、この時の最大引抜力を、単位引抜長に
対する引抜力のグラム数（７／？）で表わし、これを抱
合力と定義する。

尚、かかる抱合力の測定は、織留部試料の全体より、ラ
ンダムに選んだ２０本の経糸それぞれについて行ない、
抱合力はその平均値とした。これらの条件の中で、経糸
密度はゴム製品の品′質設計上規制されるものであり、
緯糸打込速度は生産性に影響することから変更すること
は無理であつて製織側で変更可能なものは緯糸打込密度
と緯糸デニールである。

抱合力は低いと経糸抜けがおこり問題となるが、経糸抜
けのおこらない抱合力に到達すれば、それ以上は過剰品
質となる。

本発明者等の知見によれば、タビ一抱合力が１６ｆ／（
７Ｌ未満の場合は経糸抜けがおこるので、経糸抜けをお
こさないようにするにはタビ一抱合力を少なくとも１６
７／？以上にする必要がある。タビ一部の緯糸打込密度
は本発明の必須要件ではなく、経糸抜けをおこさないよ
うなタビ一抱合力が得られるように、緯糸の太さ、経糸
密度等との関係で適宜選定すればよいが、通常タビ一部
の緯糸打込密度はインチ当り１２〜２８本である。

緯糸密度が大きくなると当然抱合力も向上するが、必要
以上に多くなると端部経糸が擦過により強力低下をおこ
し好ましくない上に生産性も低下してコストアツプにつ
ながる。緯糸デニールは太ければ太いほど抱合力は向上
するが、あまり太くなると製織時に端部経糸切れが発生
し、製織不能となる。

この上限は経糸デニールの４０％増しに相当する緯糸デ
ニールである。一方、デイツピング時の抜けは緯糸デニ
ールが細いと抱合力が低いために多発する。デイツピン
グ時に経糸が抜けないための下限は経糸デニールのほぼ
４０％減に相当する。経糸が製織時に切断せずしかもデ
イツピング中に経糸が抜けないためには経糸のデニール
の±４０％の緯糸デニールのものを打込むことによつて
達成できる。本発明における緯糸は、初期引張抵抗度が
３０〜９０Ｖ／ｄであつて、デニールが経糸に対して±
４０％の範囲内にあるものであれば何でもよいが好まし
くは緯糸そのものの摩擦抵抗の高い紡績糸またはコアヤ
ーン等が適当であり、初期引張抵抗度の大きいものと引
揃えて使用すると好ましいタビ一を得ることができる。

本発明における緯糸の初期引張抵抗度はＪＩＳＬｌＯｌ
７−１９６３（化学繊維タイヤコード試験方法）のコー
ドの初期引張抵抗度の測定法と同一の測定法によつて測
定されるものである。

本発明を更に詳しく説明するために以下に実施例を示す
。実施例 １ 第１表に示すような各種緯糸即ち、本発明の要件を満た
す織留部の緯糸（試料扁Ｃ．Ｅ．Ｆ．Ｇ及びＨ）とその
比較例として、本発明の要件を外れる織留部の緯糸（試
料ｊｌ）．Ａ．Ｂ．Ｄ及びＩ）のそれぞれを使用してタ
ビ一を織成した。

尚、経糸にはナイロンタイヤコード（１２６０ｄ／２本
）（上撚数、下撚数共に３８Ｔ／１０？）を使用し、経
糸密度は１インチ当り１８本、簾織部の巾は１５５ＣＴ
ｆ１１緯糸打込速度は２５０回／分、タビ一部緯糸打込
密度は１インチ当り１５本、タビ一織長は５０ｃｍに設
定した。経糸は１２６０ｄ／２本双糸コードであるが、
撚がかかつているため撚縮みがあり、実際のコードデニ
ールは２８５０±５０ｄである。タビ一織上り巾、デイ
ツピング後のタビ一巾、簾織物の端部経糸強力を第２表
に示した。第２表に示すように、タビ一織上り巾とデイ
ツピング後のタビ一巾は共に初期引張抵抗度に対して平
行移動しており、巾の代表特性としてタビ一織上り巾を
使用しても何等さしつかえないことがうかがえる。

また試料黒１では初期引張抵抗度が著しく大きすぎてタ
ビ一を４０ｃｍほど織り進んだところで端部経糸が切断
を始め５０ＣＴｆＬまでの製織は不可能であつた。従つ
てこのサンプルについてはタビ一長さ４０ＣＴｒＬのま
まで製織をやめ、その後の試験試料に供した。黒Ａ及び
Ｂのサンプルは緯糸の初期引張抵抗度が３０７／ｄ未満
の低い値のもので、タビ一織上り巾が１５０ＣＴ！Ｌを
下回り不満足な結果となつた。更に黒Ｄのサンプルはガ
ラス部分が端部往復時に切断し見掛の悪いタビ一となつ
た。これらの結果から初期引張抵抗度が６〜３０７／ｄ
の範囲では初期引張抵抗度の変化に対して巾が大巾に変
化し、タビ一織上り巾をＹ、初期引張抵抗度を１８とす
るとＹ＝０．２８１１８＋１４３．５で表示される。

３０７／ｄを越えると初期引張抵抗度の巾への効果は著
しく小さくなり、同様に式にて表示するとＹ−０．０３
３９８＋１５０．９となる。

反面端部経糸強力は初期引張抵抗度が９０７／ｄを越え
ると著しい低下がおこることが明らかである。

比較例 １ ２５０デニールの綿糸８本と６００デニールのガラス繊
維２本の引揃糸で実測値３１２５デニル、初期引張抵抗
度１１０７／ｄの緯糸を使用し、緯糸打込速度を１５０
、２００および２５０回／分と３水準でメビ一を繊．成
し、その他の条件は実施例１と同様で、経糸はナイロン
タイヤコード１２６０ｄ／２本、（上撚数３８Ｔ／１０
ＣＴＬ、下撚数３８Ｔ／１０ｃＴｎ）で実測デニール２
８５０ｄ±５０のものを使用、経糸密度は１８本／イン
チ、緯糸打込密度は１５本／インチ、簾織部の巾１５５
？、タビ一織長さ５０ＣＴ！Ｌとして製織し、タビ一織
長さ５０？当りのガラス繊維の糸切れ本数、端部経糸強
力およびタビ一抱合力を測定し、結果を第３表に示した
。

緯糸打込速度が速くなるほど緯糸中に含まれるガラス繊
維の糸切れ本数が著しく多くなり、著しい場合には綿糸
をも切断して部分的にタビ一端部がバラケていることも
ある。

端部経糸強力は緯糸打込速度が速くなると著しい低下を
みせる。更に抱合力も緯糸打込速度に対して大巾に寄与
し、打込速度が速くなると低下する。このように緯糸打
込速度はタビ一品質に著しく作用するのでこれを低下さ
せればタビ一改良は可能であるが、一般に簾織は３００
０ｍ以上もの長さで織られるため打込速度を遅くすると
生産性を著しく低下させることになる。

一方、タビ一打ちの時だけ速度を落す方法も考えられる
が、この方法ではタビ一部になる度に織機のギヤー交換
が必要となり、新しいギヤーを作製する必要にもせまら
れ、大巾なコストアツプを招くことになる。実施例 ２ 第４表に示すような各種緯糸即ち、本発明の要件を満た
す織留部の緯糸（試料黒Ｎ．Ｏ．Ｐ．Ｑ、Ｒ及びＳ）と
その比較例として本発明の要件を外れる織留部の緯糸（
試料黒Ｊ．Ｋ．Ｌ．Ｍ．Ｔ、Ｕ．Ｖ及びＷ）のそれぞれ
を使用してナイロンタイヤコード簾織物を製織した。

経糸にはナイロンタイヤコード（１２６０ｄ／２本撚）
（上撚数、下撚数共に３８Ｔ／１０ＣＴｒＬ）を使用し
、経糸密度は１インチ当り１８本、簾織部の巾は１５５
ＣＴ！１１緯糸打込速度は２５０回／分、緯糸打込密度
はタビ一部が１インチ当り１５本、簾織部が１インチ当
り０．５本、タビ一織長は５０ｃＴｒＬ１簾織物全長は
１００ｍに設定した。経糸は１２６０ｄ／２本双糸コー
ドであるが、撚縮みがあるため実際のコードデニールは
２８５０＋５０ｄである。本例におけるタビ一抱合力、
製織時の端部経糸切れ本数およびミシン継したタビ一部
の延伸熱処理時の経糸抜け本数を第５表に示した。

尚デイツピングはリツツラ一型デイツプマシンにてレゾ
ルシンーホルマリンーラテツクス処理液を付与しながら
行い、引き続いてデイッピングされた簾織物を経糸に１
０％の残留歪が残るように２００℃で延伸熱処理して該
延伸熱処理の経糸抜け本数を調べた。第４表および第５
表より明らかなように、タビー抱合力は緯糸のデニール
が大きくなるに従ってほぼ直線的に増大するが、緯糸が
経糸デニールの１．４倍を越えたデニールになると（試
料Ｎｏ．Ｔ）製織時に端部経糸切れが発生しはじめ、試
料Ｎｏ．Ｕから試料Ｎｏ．Ｖへと緯糸のデニールが大き
くなるに従って、製織時の端部経糸切れが増加し、試料
Ｎｏ．Ｗでは経糸が多数切断し製織不能となった。

このことから緯糸デニールの上限は経糸デニールの１．
４倍であることがわかる。一方、デイツヒソグ後延伸熱
処理時の経糸抜けは緯糸デニールが小さい場合に抱合力
不足のため多発し（試料黒Ｊ．ＫおよびＬ）、経糸抜け
を防止するためには緯糸デニールを経糸デニールの０．
６倍以上（試料應Ｍ以降）とする必要があることがわか
る。

尚、試料屋ＬおよびＭは初期引張抵抗度が小さいためタ
ビ一織上り巾が１５０ＣＴｒＬ以下と不満足であつた。
本発明に属する試料黒Ｎ−Ｓの場合には製織時に簾端部
の経糸切れが発生せず、タビ一織上り巾も１５０ＣＴＬ
以上で良好な製織性が得られ、かつミシン継したタビ一
部はデイツピング後の延伸熱処理時に経糸抜けが生じる
こともなかつた。実施例 ３ １０００ｄのビニロン紡績糸を３本引揃えたもの（初期
引張抵抗度３７．８７／ｄ）を緯糸としてタビ一部の緯
糸打込密度を１インチ当り１２本、１４本および１６本
、経糸密度を１インチ当り１８本、２４本および３０本
とそれぞれ３段階に変更し、その他はすべて実施例１と
同一条条でタビ一を織成して、タビ一抱合力並びに簾織
物の端部経糸強力を測定した。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 簾織部よりも緯糸密度の大なる織留部を有するゴム
   補強用簾織物であつて、該織留部の緯糸が初期引張抵抗
   度３０〜９０ｇ／ｄでかつデニールＤ＿ｔが下式を満足
   し、かつ本文中で定義する該織留部抱合力が１６ｇ／ｃ
   ｍ以上であることを特徴とするゴム補強用簾織物。 ０．６Ｄ＿ｗ≦Ｄ＿ｔ≦１．４Ｄ＿ｗ （ただし、上式中、Ｄ＿ｔは緯糸のデニール、Ｄ＿ｗは
   経糸のデニールを表わす。 ）。