JPS59176335A - 熱収縮性発泡フイルム及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱収縮性発泡フィルム及びその製造方法に関す
る。更に詳しくは縦・横の熱収縮率が異なシ、かつ、発
泡された結晶性プロピレン・α−オレフィン共重合体系
アンバランシャルの該フィルム及びその製造方法に関す
る。

ガラスびん、金属又はプラスチック製かん、その他の容
器のラベル兼保護膜として容器の周側部に模様や商標を
印刷した熱収縮性フィルムを巻着させる事が広く検討さ
れている。これに用いるフィルムは″双務うベル″と称
し、縦・横の熱収縮率が異なるアンバランシャシ熱収縮
性フィルムが用いられている。この収ａラベルを、僅か
の衝撃によシ破損し易い物品、例えば炭酸飲料等のガラ
スびん等に用いる場合、ガラスびんを損傷から保護する
方法として緩衝効果を付与する目的で熱収縮性発泡フィ
ルムを用いる方法が提案され、熱収縮性発泡ポリスチレ
ンフィルムが広く用いられている。しかし、この熱収縮
性発泡ポリスチレンフィルムを収縮ラベルとして用いた
ガラスびんには、■該うベルの耐衝撃性が劣る為に炭酸
飲料の如く内圧のかかった状態で充填されたびんを落下
した場合、破損したびんが広く飛散し危険である事、ま
た、■該うベルの巻着されたガラスびんを回収・再利用
するためのガラスびんの再溶融時にラベルのポリスチレ
ンが黒煙を発し環境衛生上好ましくないという問題があ
る。したがって該ガラスびんの溶融前にラベルを一枚・
一枚剥ぐ必要があシ、コスト高の原因となる等の欠点が
ある。

ところでポリプロピレン及びプロピレンを大量成分とす
るエチレン・プロピレン共重合等のポリプロピレン系収
縮フィルムをこの収縮ラベルに適用する試みも行われて
おシ、特開昭５５−１０８９５１号公報にはエチレン・
プロピレン共重合体を用いたアンバランシャシ熱収縮性
フィルム、％開昭５７−４９５５４号公報には２〜３層
からなるヒートシール性を付与した熱収縮性フィルムが
提案されているが緩衝効果を有するポリプロピレン系発
泡収縮性フィルムについては未だ知られていない。

ポリプロピレンは、結晶性が高い事、押出時の溶融粘度
が調整しにくい事からポリスチレンに比して均一微細発
泡が得難く、特に薄膜発泡シートの場合発泡が不均一の
為このシートを延伸すると更に発泡が不均一になシ若し
くは延伸破断を生じ良好な製品が得られない等のトラブ
ルが頻発する。これがポリプロピレン系発泡収縮フィル
ムが未だ実用化に至っていない理由と考えられる。上記
事情にかんがみ本発明者はポリプロピレン系熱収縮性フ
ィルムがポリスチレンに比して耐衝撃性に優れ、燃焼時
の黒煙や煤の発生も無いという長所を活かし、かつ、緩
衝効果に優れ、収縮ラベルとして実用し得る熱収縮性発
泡フィルムを得るべく種々検討した。その結果、特定融
点の結晶性プロピレン−α−オレフィン共重合体に特定
重量比の有機分解型発泡剤を配合し特定の条件で溶融押
出しして得た原反発泡シートを特定の範囲内で少なくと
も一方向に延伸して得られた特定の性能を有する発泡フ
ィルムが収縮ラベルとしてきわめて優れた適性を有する
事を見出し、本発明に到達した。

以上の記述から明らかなように本発明は、収縮ラベルと
して好適な特性金有し、かつ、緩衝効果を有するポリプ
ロピレン系熱収縮性発泡フィルムおよびその製造方法を
提供することを目的とする。

本発明（二発明）は、下記（１）ないしく４ンの構成を
有する。

（１）結晶融点が１１５〜１４５°Ｃの結晶性プロピレ
ン・ａ−オレフィン共重合体に、有機分解型発泡剤を配
合し、該配合物を溶融押出して得た原反発泡シートを該
シートの少なくとも一方向に延伸する事によって得られ
、その厚み０．０５〜Ｑ、　４　ｍ　、見掛は比重０．
２〜０．６゜１２０°Ｃにおける一方向の収縮率が１０
％以上で、かつ、他方向の収縮率の４倍以上としてなる
ことを特徴とする熱収縮性発泡フィルム。

（２）結晶融点１１５〜１４５°Ｃのプロピレン・α−
オレフィン共重合体が、プロピレン含量８５重量％以上
のエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロピレン
含量７０重量％以上のプロピレン−ブテン−１共重合体
、エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体のい
づれか一以上を用いてなる事ｆ：特徴とする前記（１）
記載の熱収縮性発泡フィルム。

（３〕結結晶点が１１５〜１４５°Ｃの結晶性プロピレ
ン・α−オレフィン共１合体に、有機分解型発泡剤を０
１〜１．０重量％配合し、該発泡剤の分解温度近傍で溶
融押出し該押出しによ！ｌｌ得られた溶融発泡シートの
両面を同時に６０゛Ｃ以下に急冷して見損は比重０．３
〜０．７、厚み０．２糖以上の発泡シートを作成し、該
シートラ該プロピレン・α−オレフィン共重合体の結晶
融点より１０・〜６０°Ｃ低い温度で一方向の延伸倍率
が他方向の延伸倍率の４倍以上になるように少なくとも
一方向に４〜３０倍延伸する事を特徴とする熱収縮性発
泡フィルムの製造方法。

（４）結晶融点１１５〜１４５°Ｃのプロピレン・α−
オレフィン共重合体が、プロピレン含量８５亜−ｆｊＬ
％以上のエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロ
ピレン含量７０重量％以上のプロピレン−ブテン−１共
重合体、エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合
体を用いる事を特徴とする前記（３）記載の熱収縮性発
泡フィルムの製造方法。

以下（ｃ本発明の構成および効果につき詳細に説明する
。

本発明に使用する原料樹脂としては結晶融点が１１５〜
１４５°Ｃの結晶性ズロヒ゛レン・α−オレフィン共重
合体を用いる。好適な結晶性）：ロビレン・α−オレフ
ィン共重合体としては、プロピレン成分７０’ｆｆ１ｆ
％以上と、エチレン又ハ炭素数４〜８のα−オレフィン
を３０重量％以下からなるランダム共重合１仝であり、
かつ、結晶融点が１１５〜１４５℃のものである。結晶
融点が１２０〜１４０°Ｃのエチレン・プロピレンラン
ダム共重合体、エチレン・プロピレン・ブテン−１三元
共重合体が特に望ましい。

本発明において結晶融点（以下Ｔｍと略称する）とは、
走査型差動熱量計を用いて窒素雰囲気中で試料を１０°
Ｃ／分の速度で昇温させて得られる結晶の融解釦伴なう
吸熱カーブのピーク温度をさす。本発明に使用する共重
合体のＴｍが１４５°Ｃを超えると微細均一発泡が得難
く、かつ、収縮性も劣り、Ｔ７７２が１１５°Ｃ未満で
はきわめて柔軟化しフィルムの巻取り１袋加工等におけ
る作業性が大幅に低下するので好ましくない。

原料樹脂のコスト、本発明に係るフィルムの生産性及び
該フィルムの用途としてのラベル収縮特性を総合的に勘
案した場合、エチレンの共重合割合が４．０〜７％、Ｔ
ｍが１２５〜１４０℃のエチレン・プロピレン共重合体
、若しくはエチレンの共重合割合が０．５〜６％、ブテ
ン−１の共重合割合が１〜１５％でかつ、Ｔｍが１２０
〜１４０°Ｃのエチレン・プロピレン・ブテン−１三元
共重合体が特に望ましい。尚、該共重合体のメルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）は、０．１〜１５の範囲で発泡剤の
分解温度にあわせて選択するのが望ましい。

因に、結晶性プロピレンホモ重合体、エチレン・プロピ
レンブロック共重合体は発泡剤による発泡品として不均
一なものしか得られないためその発泡成形品は延伸破断
を生じやすく、又、得られたフィルムも更に不均一なも
のになシ、熱収縮性もきわめて劣シ使用出来ない一本発
明で用いる有機分解型発泡剤としては、常温で固体でア
シ該プロピレン・σ−オレフィン共重合体のＴｍよシ高
い分解温度を有し、該分解温度以上に加熱されると窒素
・炭酸ガス・アンモニアガス等のガスを発生しながら分
解する化合物であって、たとえば、アゾジカルボンアミ
ド、アゾジカルボンアミドの金属塩、ヒドラゾジカルボ
ンアミド、Ｎ、Ｎ’−ジニトロンベンタメチレンテトラ
ミン、ｐ−トルエンスルフォニルヒドラジド等があげら
れる。該発泡剤のプロピレン・α−オレフィン共重合体
への添加量は０．１〜１．０重量％の範囲でめシ、０．
２〜０．７Ｍ量％が特に望ましい。

マタ、該プロピレン・α−オレフィン共重合体と有機分
解型発泡剤中には、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤及び
少量の他種ポリマー等を混合して使用する帛も出来る。

荷に０．０５〜１．０重合％の酸化防止剤及び金属石鹸
・脂肪酸アミド等の滑剤を併用するのが望ましい。

常の高速ミキサーによる混合、押出様混合、バンバリー
混合等の公知の方法でよく発泡剤の分解温度より低い温
度で混合する。尚、該プロピレン・σ−オレフィン共重
合体に該発泡剤２０〜５０℃混合しマスターバンチ化し
たものを所定量該プロピレン・α−オレフィン共重合体
に混合し所定割合となるようにしても良い。又、発泡助
剤若しくは分散剤として、該発泡剤１００部に対し１０
〜２００部の金属石鹸・脂肪酸、脂肪酸アミド等を混合
したものと、該プロピレン・α−オレフィン共重合体と
混合しても良い８次ニ該プロピレン・α−オレフィン共
重合体と該発泡剤からなる混合物を押出機に供給し、該
発泡剤の分解温度近傍で溶融押出しし、押出され７′ｃ
溶融発泡シートの両面を６０°Ｃ以下に急冷し見掛は比
重０３〜０．７、厚み０．２πＭ以上の発泡シートを作
成する。

この場合の溶融押出温度は、得られる厚与Ｑ、　２ｈ１
ｍ以上の発泡シートの見掛は比重が０．３〜０．７にな
るように調節する。具体的には発泡剤の分解温度±１５
°Ｃ１０００度が望ましく、例えば、アゾジカルボンア
ミド（分解温度２０５’Ｃ）の場合、グイ出口の樹脂温
度は１９０〜２２０°Ｃが望ましい。ダイから出た溶融
発泡シートは、冷却ロール又は水中に浸漬し、シートの
両面を６０°Ｃ以下に急冷する。片面のみ急冷した場合
、徐冷されるもう一方の面の表面の発泡が犬きくなシき
わめて粗面化し平滑なシートが得られず、製品フィルム
の発泡がきわめて不均一になる。又、６０°Ｃを超える
温度で冷却するとシートが粘着し易く、かつ、延伸性が
低下し均一な製品が得られにくい。２０〜５０℃の表面
温度を有する二本の冷却ロールで挾みつけながら急冷す
る方法が最も望ましい。

得られる発泡シートは、その厚みが０．２問以上、見掛
は比重０．２〜０．７のものが望ましい。

厚みが０．２朋に達しないと、延伸時ピンホールが発生
し易く、発泡も不均一である。又、見掛は比重が０．２
に達しないと、延伸破断が生じやすく、０．７を超える
と発泡フィルムとしての緩衝効果の劣るフィルムしか得
られない。

次に、得られた発泡シートは原料樹脂のプロピレン・α
−オレフィン共重合体のＴｍよシ１０〜６０°Ｃ低い温
度で、−軸延伸の場合はタテ又はヨコ方向に４〜１０倍
、二軸延伸の場合は一方向の延伸倍率が他方向の延伸倍
率の４倍以上になるように、かつ、その面積延伸倍率が
６〜３０倍になるように同時又は逐次延伸を行い、更に
、必要に応じて適宜熱処理し及びフィルムの片面又は両
面をコロナ放電処理する。これらの発泡シートの延伸条
件は、上記条件の範囲内で調整し、得られる製品フィル
ムが厚み０．０５〜０．４朋、見掛は比重０．２〜０．
６，１２０°Ｃにおける一方向の収縮率が１０％以上で
、かつ、他方向の収縮率の４倍以上を有する範囲内に選
択する。望ましい延伸条件は、−軸延伸フィルムの場合
は、該共重合体の’ｆｍよシ２０〜５０°Ｃ低い温度で
４〜８倍延伸する。二軸延伸の場合は該共重合体のＴ７
７Ｘよシ２０〜６０℃低い温度に保った二本以上の加熱
ロール上又は間で、１．１〜２．５倍延伸した後、該タ
テ延伸温度より若干高い温度でヨコ／タテ延伸比が４以
上に々るようにテンター内で横方向に６〜１２倍延伸す
る逐次延伸法である。延伸されたフィルムは引続き必要
に応じて熱処理され空冷、冷却ロール、冷却ベルト等の
方法で冷却されるゆこうして得られた熱収縮性発泡フィ
ルムのうち、収縮ラベルに好適なものは更に限定され、
厚み０６０５〜０．４朋、見掛は比重０．２〜０．６．
１２０°Ｃにおける一方向の収縮率が１０％以上で、か
つ、他方向の収縮率の４倍以上を有する事が必要である
。厚みが０．０５ｆｆｍ未満ではラベルとしての耐衝Ｓ
性が劣シ、発泡セルも不均一で外観が劣る。０．４１を
超えると収縮温度が高く、かつ、曲線部を有するビンに
用いた場合ラベルの曲線部の収縮後の形状に凹凸が生じ
外観が悪化する。見掛は比重が０．２に達しないものは
発泡セルが粗大・不均一で、このものに印刷した場合（
ラベルは印刷が必ず必要であるが）印刷がきわめて不鮮
明になフ美観を損ねる。壕だ、０．６を超えるものは緩
衝効果が劣シ、ビン同志が接触した場合きわめて破ビン
しやすい。

他方、一方向の１２０°Ｃにおける収縮率が１０％に達
しないと、収縮性が不足しラベルのビンへの密着度が不
足しかつ不均一になる。、、また、もう一方の方向の収
縮率として４倍以上を有する事もラベルとしては重要で
ある。たとえば、該発泡フィルムのヨコ方向を軸方向に
、タテ方向を円周方向にしてシールし、フィルム円筒を
作成し、これをビンに被覆させて熱収縮させた場合、フ
ィルム円筒はビンの外周面に沿って熱収縮するが、円周
方向（フィルムのタテ方向）のみ収縮させる方が望まし
い。軸方向（フィルムのヨコ方向）が収縮するとフィル
ム円筒の上下方向に縮むため、上・下端Ｉ′ｉ、短かく
、かつ、ギザギザ状にな９、特に、印刷した場合印刷模
様に歪が生じ、外観が著しく不良になる。この現象から
理角午されるように、円筒フィルムの１周方向のみ収縮
し、軸方向は実質的に殆ど寸法変化しないアンバランス
熱収縮性が収縮ラベルとして必要不可欠であるが、この
適性のためには、用いるフィルムの円周方向の１２０℃
における収縮率が軸方向の４倍以上有するものが適して
いる。尚、公知の一軸延伸フイルムの場合その収縮率を
測定すると延伸方向については収縮するが、他の一方向
には逆に伸びる場合が多いが、実用上円筒フィルムとし
、ビンに被覆して加熱収縮させた場合、本発明のフィル
ムでは軸方向が伸びて外観を損ねるという現象はみられ
ないので充分実用出来る。

また、本発明で得られた熱収縮性発泡フィルムに各種の
表面処理を施したり、他フィルムをラミネートしたり、
金属蒸漸したりして応用活用する事もできる。さらに、
単に、ビンへの被檄ラベルだけでなく、各種容器、机椅
子等の脚などの棒状体や球状体への被覆に応用も出来、
印刷して品名・宣伝・注意書き等の表示を行なう事も出
来る。

以下（ｌζ、この発明の詳細な説明するが、本発明は、
以下の実施例に限定されるものではない。

実施例１〜４．比較例１〜３ 第１衣に示すポリプロピレン及びプロピレン・α−オレ
フィン共重合体にアゾジカルボンアミド０．４重量％、
ブチル化ヒドロキシトルエン０．１重量％、ステアリン
酸カルシウム０．２重量％を加え高速混合器（商品名ヘ
ンシェル・ミキサー）で４０°Ｃで３分間混合し７種類
の配合物を得た。

この配合物を、ＴダイをＭする押出８を通して２００℃
で溶融押出しし、４Ｑ’ＣＫ保った二本の冷却ロールで
はさみつけつつ両面を急冷しテＪ！１０．８馴の発泡シ
ートを得た。次に、この発泡シートを、１００’Ｃに保
った加熱ロール上でタテ方向に６０倍延伸し１０５°Ｃ
の加熱ロール上で熱処理し、２０°Ｃの冷却ロールで急
冷して、厚与０．１５π１の発泡−軸延伸フィルムを得
た。各配合物の発泡シートの見掛は比重７発泡状態、得
られた発泡フィルムの見掛は比ｌ１発泡状態、タテ及び
ヨコ方向の１２０’Ｃ収縮率を第１表に併記した。

第１表から明らかな如く、本発明で用いるプロピレン・
α−オレフィン共重合体を用いたものが、見掛は比重が
小さく発泡セルが均一で、発泡延伸フィルムに適してお
巾、がっ、熱収縮性も優れており、熱収縮性発泡フィル
ムとしてきわめて優れていることがわかる。

たｙし、第１表註＊３の収縮率若しくは＊４の発泡状態
は次のようにして測定若しくは観察した。

収縮率は、１０ｚ平方に切ったフィルムをたことを表わ
している。

発泡状態は、シートの巾および長さ方向についての発泡
ムラの有無および発泡セルの均一性を目視観察して判定
した。

実施例５〜１１．比較例４〜６ エチレン含有量５．　ＯＮ　！　％　、ブテン−１含有
量４．５重量％、Ｔｍ＝１２６°Ｃ，ＭＦＲ＝３．０の
エチレン・プロピレン・ブテン−１三元共重合体（ブチ
ル化ヒドロキシトルエン０．１重−Ｊｉ％、ステアリン
酸カルシウム０．３重量％含む）に第２表に示す発泡剤
を所定量加え、ヘンシェル・ミキサーで３分間混合した
後、実施例１と同じ方法で第２表に示す押出温度で押出
・急冷して得た厚みＱ、　５　ｍｍの原反発泡シートを
、第２表に示す各延伸温度・延伸倍率で一軸延伸し、延
伸温度と同温度のロール上で熱処理し、２０°Ｃの冷却
ロール上で冷却して１０種類の発泡−軸延伸フィルムを
得た。このとき各試料の延伸性及び得られたフィルムの
見掛は比重発泡状態、１２０°Ｃ収縮率及び印刷の鮮明
度を第２表に併記した。尚、第２表において延伸性は５
０ｍ／ｍｉｎの延伸速度で６０分以上連続延伸出来たも
のを良好とし、延伸破断が発生し連続運転出来なかった
ものを不良として表わした。又、印刷の鮮明度は、得ら
れたフィルムに市販のポリプロピレン用印刷インキ（東
洋インキ■製ポリプロカラー）を用いてグラビア印刷機
で、基盤目を印刷し、インキかにじみ基盤目が不鮮明な
ものを不良、にじみが無く基盤目が鮮明なものを良好と
して表わした。

実施例１２ エチレンの共重合割合が６．０重量％、Ｔｍ＝１３０°
Ｃ，ＭＦＲ＝４−０のエチレン・プロビレ／共重合体（
ブチル化ヒドロキシトルエン０．２重量％、ステアリン
酸カルシウム０６４重量％含む）に、アゾジカルボンア
ミド０．４重量％を加え、ヘンシェルミキサーで混合し
た後、押出機。

Ｔダイ、タテ延伸装置（加熱ロール方式）、ヨコ延伸装
置（テンタ一方式）等を有する二軸延伸フィルム製造装
置を用いて、押出機及びＴダイ温度１９５°Ｃで溶融押
出し、４０℃の表面温度を有する二本の鏡面ロールでニ
ップしつつ両面急冷して、厚み１．２　ｔｔｔｚ　、見
掛は比重０．６７の原反発泡シートを作成した。次いで
、このシートを１００°Ｃでタテ方向に１．５倍延伸し
たのち引続き１０５°Ｃでヨコ方向に８．０倍延伸し、
との緊張状態で４秒間、２％の緩和状態で４秒間同温度
で熱固定を行ない、さらに２０°Ｃに冷却したのちクリ
ップから外し、片面にコロナ放電処理を行ない、厚み０
．０９５ｆｆｌｆｆｌ見掛は比重０４５５の発泡二軸延
伸フィルムを得た。このフィルムの１２０°Ｃ収縮率は
、タテ５％、ヨコ４４％であシ実施例５と同様に印刷し
た結果印刷の鮮明度も良好であった。又、このフィルム
をヨコ方向が直径方向に、タテ方向が高さ方向になるよ
うに直径５５朋、高さ１００ｍ＊の円筒状に成形し、直
径５０Ｍ、高さ１００糎の紙製管状体にかぶせ、２００
°Ｃで５秒間加熱した。

この結果フィルムの直径方向は管状体に完全に密着し、
高さ方向は全く収縮せず、印刷の基盤目もまったく歪み
がない密着包装体が得られた。

実施例１３〜１６．比較例７〜９ 上記実施例１２において、タテ方向及びヨコ方向の延伸
倍率を変えて、１２０°Ｃ収縮率のヨコ／タテの比率の
異なる発泡フィルムを製造し、このフィルムを実施例１
２と同様に同筒状に成形し、同じ紙製円筒体にかぶせ、
２２０°Ｃの熱風を１０秒間吹付けて熱収縮させた。こ
のときのフィルムの収縮状態、印刷した基盤目の歪の有
無を第３表に示す。尚、タテ×ヨコの延伸倍率が３０倍
を超えるとヨコ延伸時破断が多発し製品フィルムが得ら
れなかった。

第　　３　　表 手続補正書 昭和５９年Ｚ月２Ｚ日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第２３３２３号 ２、発明の名称 熱収縮性発泡フィルム及びその製造方法３　補正をする
者 事件との関係　特許出願人 大阪府大阪市北区中之島三丁目６番３２号（〒５３０）
（２０７）チ、ソ株式会社 代表者　−野　木　貞　雄 ４、代理人 東京都新宿区新宿２丁目８番１号（〒１６０）５、補正
命令の日付 （自発補正） ６、補正によシ増加する発明の数 な　　し ７、補正の対象 本願明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 （１）明細書の第１９頁第１表の註＊５；「エチレン・
プロピレン共重合体」を「エチレン・プロピレンランダ
ム共重合体」に訂正する。

（２）明細書の第２１頁第２表の註＊２「ｐ−トルエン
スルホニルヒドラジドＪをｒｒ、−トルエンスルフォニ
ルヒドラジド」に訂正する。

以上 手　　続　　補　　止　　＊（自発） 昭和５９年Ｓ月り日 特許庁長官　若　杉　和　失政 Ｌ　事件の表示 昭和５８年特許願第２３３２３号 ２、発明の名称 熱収縮性発泡フィルム及びその製造方法３、　　ｑｉｕ
正をする者 事件との関係　特許出願人 大阪府大阪市北区中之島三丁目６番３２号（〒５３０）
（２０７）チッノ株式会社 代表省野木貞雄 屯代理人 東京都新省区新宿２丁目８番１号（〒１６０）＆　補正
命令の日付 （自発補正） α補正によシ増加する発明の数 な　　し ｊ補正の対象 明細書 ８、補正の内容 別紙の通シ α添付書類 別紙（明細書）　　　　　１通 明　　　　　細　　　　　書 り発明の名称 熱収縮性発泡フィルム及びその製造方法＆特許請求の範
囲 （１）結晶融点が１１５〜１４５℃の結晶性エチレンー
ブロビレンーブテ、ノー１三元共重合体に、有機分解型
発削剤を配合し、該配合物を溶融押出して得た原反発泡
シートを該シートの少なくとも一方回に延伸する事によ
って得られ、その厚み０．０５〜０．４１１１１．見推
１け比重０．２〜０．６，１２０℃における一方向の収
縮率が１０％以上で、かつ他方向の収縮率の４倍以上と
してなる事を特徴とする熱収縮性発泡フィルム。

（２）結晶融点１１５〜１４５℃のエチレン−プロピレ
ン−ブテン−１三元共貞合体が、プロピレフ　含量７０
　重重１以上のエチレン−プロピレン−ブテン−１三元
人１合体を用いてなる事を特徴とする特許請オ）範囲（
１）記載の熱収縮性発泡フィルム。

（３）結晶融点が１１５〜１４５℃の結茜性エチレンー
プロピレンーブテン−１三元共重合体に、得られた溶融
発泡シートの両面を同時に６０℃以下に急冷して見損は
比重０．３〜０．７．厚み０．２隨以上の発泡シートを
作成し、該シートＩ該エチレンープロピレン−ブテン−
１三元共重合体の結晶融点より１０〜６０℃低い温度で
、一方向の延伸倍率が他方向の延伸倍率の４倍以上にな
るように少なくとも一方向に４〜３０倍延伸する事を特
徴とする熱収縮性発泡フィルムの製造方法。

（４）結晶融点１１５〜１４５℃のエチレン−プロピレ
ン−ブテン−１三元共重合体が、プロピレン含量７０重
ｉ％以上のエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体を用いる事を特徴とする特許請求の範囲（３）記載
の熱収縮性発泡フィルムの製造方法。

＆発明の詳細な説明 本発明は熱収給性発泡フィルム及びその製造方法に関す
る。更に詳しくはｄｅ−横の熱収Ａ舶率が異なり、かつ
、発泡された結晶性エチレン−プロピレン−ブテン−１
三元共貞合体系アンバランンヤルの該フィルム及びその
製造方法に関する。

ガラスびん、金属又はプラスチック製がん、その他の容
器のラベル兼保護膜として容器の同門１部に模様や商標
全印刷した熱収縮性フィルムを巻着させる事が広く検討
さねている。これに用いるフィルムは“収給ラベル”と
称し、縦・横の熱収縮率が異なるアンバランシャル熱収
縮注フィルムが用いられている。この収給ラベルを、僅
かの衝撃により破損し易い物品、例えば炭酸飲料等のガ
ラスびん等に用いる場合、ガラスびんを損陽から保護す
る方法として緩衝効果を付与する目的で熱収縮性発泡フ
ィルムを用いる方法が提案され、熱収縮性発泡ポリスチ
レンフィルムが広く用いられている。しかし、このＭ収
縮性発泡ポリスチレンフィルムを収縮ラベルとして用い
たガラスびんには、■該うベルの耐＠撃性が劣る為に炭
酸飲料の如く内圧のかかった状態で充填されたびんを落
下した場合、破損したびんが広く飛散し危険である事、
また、■該うベルの巻着されたガラスびんを回収・再利
用するためのガラスびんの再溶融時にラベルのポリスチ
レンが黒煙を発し猿境衛生上好ましくないという問題が
ある。したがって該ガラスびんの溶融前にラベルを一枚
・一枚剥ぐ必要があり、コスト高の原因となる等の欠点
がある。

ところでポリプロピレン及びブロビレンヲ犬量成分とす
るエチレン・プロピレン共貞合等のポリプロピレン系収
縮フィルムをこの収給ラベルに適用する試みも行われて
おり、特開昭５５−１０３９５１号公報にはエチレン・
プロピレン共産合体を用いたアンバランシャ及熱収縮性
フィルム、％開昭５７−４９５５４号公報には２〜３層
からなるヒートシール性を付与した熱収縮性フィルムが
提案されているが緩衝効果を有するポリプロピレン系発
泡双務性フィルムについて１−ｔ６まり知られていない
。

ポリプロピレンは、結晶性が高い事、押出時の浴融粘度
が調整しにくい事からポリスチレンに比して均一微細発
泡が得難く、特に薄膜発泡シートの場合発泡が不均一の
為このシートを延伸すると更に発泡が不均一になり若し
くけ延伸破断を生じ良好な製品が得られない等のトラブ
ルが頻発する。これがポリプロピレン系発泡収縮フィル
ムが未だ実用化に至っていない理由と考えられる。上記
事情にかんがみ本発明者はポリプロピレン系熱収縮性フ
ィルムがポリスチレンに比して耐＠撃性に優れ、燃焼時
の黒煙や煤の発生も無いという長所を活かし、かつ、緩
衝効果に優れ、収縮ラベルとして実用し得る熱収縮性発
泡フィルムを得るべく種々検討した。その結果、特定融
点の結晶性エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体に特定重量比の有機分解型発泡剤を配合し特定の条
件で溶融押出しして得た原反発泡シートを特定の範囲内
で少なくとも一方向に延伸して得られた特定の性能を有
する発泡フィルムが収縮ラベルとしてきわめて優れた適
性を有する事を見出し、本発明に到達した。

以上の記述から明らかなように本発明は、収縮ラベルと
して好適な特性を有し、かつ、緩衝効果を有するポリプ
ロピレン系熱収縮性発泡フィルムおよびその製造方法を
提供することを目的とする。

本発明（二発明）は、下記（１）ないしく４）の構成を
有する。

（１）結晶融点が１１５〜１４５℃の結晶性エチレン−
プロピレン−ブテン−１三元共重合体に、有機分解型発
泡剤を配合し、該配合物を溶融押出して得た原反発泡シ
ートの少なくとも一方向に延伸する事によって得られ、
その厚み０゜０５〜０．４絽、見掛は比重０．２〜０．
６゜１２０℃における一方向の収縮率が１０％以上で、
かつ、他方向の収縮率の４倍以上としてなることを特徴
とする熱収縮性発泡フィルム。

（２）結晶融点１１５〜１４５℃のエチレンーグロビレ
ンーブテ／−１三元共重合体が、プロピレン含量７０Ｍ
ｍ％以上のエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体を用いてナル事を特徴とする前記（１）記載の熱収
縮性発泡フィルム。

（３）結晶融点が１１５〜１４５℃の結晶性エチレン−
プロピレン−ブテン−１三元共重合体に、有機分解型発
泡剤を０．１−１０重量％配合し、該発泡剤の分解温度
近傍で溶融押出し該押出しにより得られた溶融発泡シー
トの両面を同時に６０℃以下に急冷して見掛は比ＮＯ，
３〜０．７、厚み０．２１１１以上の発泡シートを作成
し、該シートを該エチレン−プロピレン−ブテン−１三
元共貞合体の結晶融点より１０〜６０℃低い温度で一方
向の延伸倍率が他方向の延伸倍率の４倍以上になるよう
に少なくとも一方向に４〜３０倍延伸する事を特徴とす
る熱収縮性発泡フィルムの［遣方法。

（４）結晶融点１１５〜１４５℃のエチレン−プロピレ
ン−ブテン−１三元共重合体が、グロビレン含量７０重
量％以上のエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体を用いる事を特徴とする前記（３）記載の熱収縮性
発泡フィルムの製造方法。

以下に本発明の構成および効果につき詳細に説明する。

本発明に使用する原料樹脂としては結晶融点が１１５〜
１４５℃の結晶性エチレン−プロピレン−ブテン−１三
元共重合体を用いる。好適な結晶性エチレン−プロピレ
ン−ブテン−１三元共重合体としては、プロピレン成分
７０重量−以上のエチレン−プロピレン−ブテン−１三
元共重合体であり、かつ、結晶融点が１１５〜１４５℃
のものである。結晶融点が１２０〜１４０℃のエチレン
−プロピレン−ブテン−１三元共重合体が特に望ましい
。

本発明において結晶融点（以下Ｔｍと略称する）とは、
走査型差動熱量計を用いて窒素雰囲気中で試料を１０℃
／分の速度で昇温させて得られる結晶の融解に伴なう吸
熱カーブのピーク温度をさす。本発明に使用する共重合
体のＴｍが１４５℃を超えると微細均一発泡が得難く、
かつ、収縮性も劣り、Ｔｍが１１５℃未満ではきわめて
柔軟化しフィルムの巻取り２袋加工等における作業性が
大幅に低下するので好ましくない。

ｉ　Ｒｍ　Ｂ’＆のコスト、本発明に係るフィルムの生
産性及び該フィルムの用途としてのラベル収縮性を総合
的に勘案した場合、エチレンの共重合割合がＯ−５〜６
％、ブテン−１の共重合割合が１〜１５％でかつ、Ｔｍ
が１２０〜１４０℃のエチレン−プロピレン−ブテン−
１三元共重合体が特に望ましい。尚、該共重合体のメル
トフローレート（ＭＦＲ）は、０．１−１５１７）範ｇ
で発泡剤の分解温度にあわせて選択するのが望ましい。

因に、結晶性プロピレンホモ重合体、エチレン・プロピ
レンブロック共重合体は発泡剤にょる発泡品として不均
一なものしか得られないためその発泡成形品は延伸破断
を生じやすく、又、得られたフィルムも更に不均一なも
のになり、熱収縮性もきわめて劣ね使用出来ない。

本発明で用いる有機分解型発泡剤としては、常温で固体
であり該エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合
体のＴｍより高い分解温度を有し、該分解温度以上に加
熱されると窒素・炭酸ガス・アンモニアガス等のガスを
発生しながら分解する化合物であって、たとえば、アゾ
ジカルボンアミド、アゾジカルボンアミドの金属塩、ヒ
ドラゾジカルボンアミド、　Ｎ、Ｎ’−ジ；トロソペン
タメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルフオ；ルヒド
ラジド等があげられる。

該発泡剤のエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体への添加量は０．１〜１．０重量％の範囲であり、
０．２〜０．７重量％が特に望ましい。

−ｉ＊、該エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体と有機分解型発泡剤中には、酸化防止剤、滑剤、帯
電防止剤及び少量の他種ボリマー等を混合して使用する
事も出来る。特に０．０５〜１．０厘合チの酸化防止剤
及び金属石鹸・脂肪酸アミド等の滑剤を併用するのが望
ましい。

不発ｑｏｘチレンープロピレンーブテンー１三元共重合
体と有機分解型発泡剤との配合すなわち混合は通常の高
速ミキサーによる混合、押出機混合、バンバリー混合等
の公知の方法でよく発泡剤の分解温度より低い温度で混
合する。

尚、該エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体
に該発泡剤を５〜５０％混合しマスターバッチ化したも
のを所定量該エチレンープロピレンーブテン−・１三元
共崖合体に混合し所定割合となるようにしても良い。又
、発泡助剤若しくは分散剤として、該発泡剤１００部に
対し１０〜２００部の金属石鹸・脂肪酸、脂肪酸アミド
等を混合したものと、該エチレン−プロピレン−ブテン
−１三元共重合体と混合しても良い。

次ニ該エチレン−プロピレン−ブテン−１三七共蔗会体
と該発泡剤からなる混合物を押出機に供給し、該発泡剤
の分解温度近傍で溶融押出しし、押出された溶融発泡シ
ートの両面を６０℃以下に急冷し見掛は比重Ｏ０３〜０
．７、厚み０゜２龍以上の発泡シートを作成する。

この場合の溶融押出温度は、得られる厚み０６２部以上
の発泡シートの見掛は比重が０．３〜０．７になるよう
に調節する。具体的には発泡剤の分解温度±１５℃以内
の温度が望ましく、例えば、アゾジカルボンアミド（分
解温度２０５℃）の場合、ダイ出口の樹脂温度は１９０
〜２２０℃が望ましい。ダイから出た溶融発泡シートは
、冷却ロール又は水中に浸漬し、／−トの両面を６０℃
以下に急冷する。片面のみ急冷した場合、徐冷されるも
う一方の面の表面の発泡が大きくなりきわめて粗面化し
平滑なシートが得られず、製品フィルムの発泡がきわめ
て不均一になる。

又、６０℃を超える温度で冷却するとシートが粘着し易
く、かつ、延伸性が低下し均一な製品が得られにくい。

２０〜５０℃の表面温度を有する二本の冷却ロールで挾
みつけながら急冷する方法が最も望ましい。

得られる発泡シートは、その厚みが。。２龍以上、見掛
は比ＸＯ，２〜０．７のものが望ましい。

厚みが０．２龍に達しないと、延伸時ピンホールが発生
し易く、発泡も不均一である。又、見掛は比重が０゜２
に達しないと、延伸破断が生じゃすく、０．７を超える
と発泡フィルムとしての緩衝効果の劣るフィルムしか得
られない。

次に、得られた発泡シートは原料樹脂のエチレン−プロ
ピレン−ブテン−１三元共重合体のＴｍより１０〜６０
℃低い温度で、−軸延伸の場合はタテ又はヨコ方向に４
〜１ｏ倍、二軸延伸の場合は一方向の延伸倍率が他方向
の延伸倍率の４倍以上になるように、かつ、その面積延
延倍率が６〜３０倍になるように同時又は逐次延伸を行
い、更に、必要に応じて適宜熱処理し及びフィルムの片
面又は両面をコロナ放電処理する。これらの発泡シート
の延伸条件は、上記条件の範囲内で調整し、得られる製
品フィルムが厚ミ０．０５−０．４　ｍ、見掛は比重０
．２〜０．６゜１２０℃における一方向の収縮率が１０
％以上で、かつ、他方向の収縮率の４倍以上を有する範
囲内に選択する。望ましい延伸条件は、−軸延伸フィル
ムの場合は、該共重合体のＴｍより２０〜５０℃低い温
度で４〜８倍延伸する。二軸延伸の場合は該共１合体の
Ｔｍより２０〜６０℃低い温度に保った二本以上の加熱
ロール上又は間で、１．１〜２．５倍延伸した後、該タ
テ延伸温度より若干高い温度でシフ／タテ延伸比が４以
上になるようにテンター内で横方向に６〜１２倍延伸す
る逐次延伸法である。延伸されたフィルムは引続き必要
に応じて熱処理された空冷、冷却ロール、冷却ベルト等
の方法で冷却される。

こうして得られた熱収縮性発泡フィルムのうち、収縮ラ
ベルに好適なものは更に限定され、厚み０．０５〜０．
４１１１１．見掛は比重０．２〜０．６゜１２０℃にお
ける一方向の収縮率が１０％以上で、かつ、他方向の収
縮率の４倍以上を有する事が必要である。厚みが０．０
５１１１未満ではラベルとしての耐衝撃性が劣り、発泡
セルも不均一で外観が劣る。０゜４聴を超えると収縮温
度が高く、かつ、曲線部を有するビンに用いた場合ラベ
ルの曲線部の収縮後の形状に凹凸が生じ外観が悪化する
。見掛は比重が０．２に達しないものけ発泡セルが粗大
・不均一で、このものに印刷した場合（ラベルは印刷が
必ず必要でおるが）印刷がきわめて不鮮明になり美観を
損ねる。また、０．６を超えるものは緩衝効果が劣り、
ビン同志が接触した場合きわめて破ビンしやすい。

他方、一方向の１２０℃における収縮率が１０９６に達
しないと、収縮性が不足しラベルのビンへの密Ｎ度が不
足しかつ不均一になる。また、もう一方の方向の収縮率
として４倍以上を有する事もラベルとしては重要である
。たとえば、該発泡フィルムのヨコ方向を軸方向に、タ
テ方向を円周方向にしてシールし、フィルム円筒を作成
し、これをビンに被覆させて熱収縮させた場合、フィル
ム円筒はビンの外周面に沿って熱収縮するが、円周方向
（フィルムのタテ方向）のみ収縮させる方が望ましい。

軸方向（フィルムのヨコ方向）が収縮するとフィルム円
筒の上・下方向に縮むため、上・下端は短かく、かつ、
ギザギザ状になり、特に、印刷した場合印刷模様に歪が
生じ、外観が著しく不良になる。

この現象から理解されるように、円筒フィルムの円周方
向のみ収縮し、軸方向は実質的に殆ど寸法変化しないア
ンバランス熱収縮性が収縮ラベルとして必要不可欠であ
るが、この適性のためには、用いるフィルムの円周方向
の１２０℃における収縮率が軸方向の４倍以上有するも
のが適している。尚、公知の一軸延伸フィルー〇場合そ
の収縮率を測定すると延伸方向については収縮するが、
他の一方向には逆に伸びる場合が多いが、実用上円筒フ
ィルムとし、ビンに被覆して加熱収縮させた場合、本発
明のフィルムでは軸方向が伸びて外鮫を損ねるという現
象はみられないので充分実用出来る。

また、本発明で得られた熱収縮性発泡フィルムに各種の
表面処理を施したり、他フィルムをラミネートしたり、
金属蒸着したりして応用活用する事もできる。さらに、
単に、ビンへの被覆ラベルだけでなく、各種容器、机椅
子等の脚などの棒状体や球状体への被覆に応用も出来、
印刷して品名・宣伝・注意書き等の表示を行なう事も出
来る。

以下に、この発明の詳細な説明するが、本発明は、以下
の実施例に限定されるものではない。

実施例１〜３．比較例１〜３ 第１表に示すポリプロピレン及びエチレン−プロピレン
−ブテン−１三元共重合体にアゾンカルホンアミ１００
４重ｉ％、ブチル化ヒドロキシトルエンｏ、１貞量％、
ステアリン酸カルシウム０．２重量％を加え高速混合器
（商品名ヘンシェル・ミキサー）で４０℃で３分間混合
し６種類の配合物を得た。

この配合物を、Ｔダイを有する押出機を通して２００℃
で溶融押出しし、４０℃に味った二本の冷却ロールでは
さみつけつつ両面を急冷して厚みＱ４３ｍｔの発泡シー
トを得た。次に、この発泡シートを、１００℃に保った
加熱ロール上でタテ方向に６．０倍延伸し１０５℃の加
熱ロール上で熱処理し、２０℃の冷却ロールで急冷して
、厚み０．１５１１１の発泡−軸延伸フィルムを得た。

各配合物の発泡シートの見掛は比重１発泡状態、得られ
た発泡フィルムの見掛は比重９発泡状態、タテ及びヨコ
方向の１２０℃収縮率を第１表に併記した。

第１表から明らかな如く、本発明で用いる工ｆＶンープ
ロピレンーブテンーｌ三元共重合体を用いたものが、見
掛は比重が小さく発沿セルが均一で、発泡延伸フィルム
に適しており、かつ、熱収縮性も優れており、熱収縮性
発泡フィルムとしてきわめて優れていることがわかる。

たｙし、第１表註＊３の収縮率若しくは＊４の発泡状態
は次のようにして測定若しくは観察した。

収縮率は、１０硼平方に切ったフィルムを１２０℃のグ
リセリン浴に１０秒浸漬してとり出し、各辺の長さの縮
み率をもって表わした。

数字の前に、△をつけたものは縮まないで反対に伸びた
ことを表わしている。

発泡状態は、シートの巾および長さ方向についての発泡
ムラの有無および発泡セルの均一性を目視観察して判定
した。

実施例４〜１０．比較例４〜６ エチレン含有量５゜０重量％、ブテン−１含有量４．５
重ｔ％、Ｔ　ｍ　＝　１２６℃、ＭＦＲ＝３．０のエチ
レン・プロピレン・ブテン−１三元共重合体（ブチル化
ヒドロキシトルエン０．１重量％、ステアリン酸カルシ
ウム０．３重量％含む）に第２表に示す発泡剤を所定量
加え、ヘンシェル・ミキサーで３分間混合した後、実施
例１と同じ方法で第２表に示す押出温度で押出・急冷し
て得た厚み００６Ｈの原反発泡シートを、第２表に示す
各延伸温度・延伸倍率で一軸延伸し、延伸温度と同温度
のロール上で熱処理し、２０℃の冷却ロール上で冷却し
て１０種類の発泡−軸延伸フィルムを得た。このとき各
試料の延伸性及び得られたフィルムの見掛は比重発泡状
態、１２０℃収縮率及び印刷の鮮明度を第２表に併記し
た。

尚、第２表において延伸性は５０　ｍ／　ｍｉｎ　　の
延伸速度で６０分以上連続延伸出来たものを良好とし、
延伸破断が発生し連続運転出来なかったものを不良とし
て表わした。又、印刷の鮮明度は、得られたフィルムに
市販のポリプロピレン用印刷インキ（東洋インキ■製ポ
リプロカラー）を用いてグラビア印刷機で、基盤目を印
刷し、インキかにじみ基盤目が不鮮明なものを不良、に
じみが無く基盤目が鮮明なものを良好として表わした。

実施例１１ エチレンの共重合割合が４．０重量％、ブテン−１の共
重合割合が３．０重量％、Ｔｍ＝１３０℃。

ＭＦＲ＝５．５（Ｄエチレン−プロピレン−ブテン−１
三元共重合体（ブチル化ヒドロキシトルエン０．２重量
％、ステアリン酸カルシウム０゜４重３ｔ％含む）に、
アゾジカルボンアミド０．４重量％ｔ−加え、ヘンシェ
ルミキサーで混合した後、押出機、Ｔダイ、タテ延伸装
置（加熱ロール方式）、ヨコ延伸装置（テンタ一方式）
等を有する二軸延伸フィルム製造装置を用いて、押出機
及びＴダイ温度１９５℃で溶融押出し、４０℃の表面温
度を有する二本の鏡面ロールでニップしつつ両面急冷し
て、厚み１．２ｍ、見掛は比重０．６９の原反発泡シー
トを作成した。次いで、このシートを１００℃でタテ方
向に１．５倍延伸したのち引続き１０５℃でヨコ方向に
８゜０倍延伸し、この緊張状態で４秒間、２％の緩和状
態で４秒間同温度で熱固定を行ない、さらに２０℃に冷
却したのちクリップから外し、片面にコロナ放電処理を
行ない、厚み○、Ｑ９５＋＋ｘ、見掛は比重０．４　ｓ
　５の発泡二軸延伸フィルムを得た。

このフィルムの１２０℃収縮率は、タテ５％。

ヨコ４１％であり実施例４と同様に印刷した結果印刷の
鮮明度も良好でめった。又、このフィルムをヨコ方向が
直径方向に、タテ方向が高さ方向になるように直径５５
Ｗ１１、高さ１００ＩＩＩの円筒状に成形し、直径５０
關、高さ１００１１１１の紙製管状体にかぶせ、２００
℃で５秒間加熱した。この結果フィルムの直径方向は管
−状体に完全に密着し、高さ方向は全く収縮せず、印刷
の基盤目もまったく歪みがない密着包装体が得られた。

実施例１２〜１５．比較例７〜９ 上記実施例１１において、タテ方向及びヨコ方向の延伸
倍率を変えて、１２０℃収縮率のヨコ／タテの比率の異
なる発泡フィルムを製造し、このフィルムを実施例１１
と同様に同筒状に成形し、同じ紙製円筒体にかぶせ、２
２０℃の熱風を１０秒間吹付けて熱収縮させた。このと
きのフィルムの収縮状態、印刷した基盤目の歪の有無を
第３表に示す。尚、タテ×ミコの延伸倍率が３０倍を超
えるとヨコ延伸時破断が多発し製品フィルムが得られな
かった。

第　　３　　表 以上

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）結晶融点が１１５〜１４５°Ｃの結晶性プロピレ
   ン・α−オレフィン共重合体に、有機分解型発泡剤を配
   合し、該配合物を溶融押出して得た原反発泡シートを該
   シートの少なくとも一方向に延伸する事によって得られ
   、その厚み０，０５〜０．４酊、見掛は比重０．２〜０
   ．６゜１２０°Ｃにおける一方向の収縮率が１０％以上
   で、かつ他方向の収縮率の４倍以上としてなる事を特徴
   とする熱収縮性発泡フィルム。
2. （２）結晶融点１１５〜１４５°Ｃのプロピレン・α−
   オレフィン共重合体が、プロピレン含量８５重量％以上
   のエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロピレン
   含量７０重量％以上のプロピレン−ブテン−１共重合体
   、エチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体のい
   づれか一以上を用いてなる事を特徴とする特許請求の範
   囲（１）記載の熱収縮性発泡フィルム。
3. （３）結晶融点が１１５〜１４５°Ｃの結晶性プロピレ
   ン・α−オレフィン共重合体に、有機分解型発泡剤を０
   ．１〜１．０重量％配合し、該発泡剤の分解温度近傍で
   溶融押出し該押出しによシ得られた溶融発泡シートの両
   面を同時に６０°Ｃ以下に急冷して見掛は比重０．３〜
   ０．７゜厚み０．２ππ以上の発泡シートを作成し、該
   シートを該プロピレン・α−オレフィン共重合体の結晶
   融点よ）１０〜６０°Ｃ低い温度で、一方向の延伸倍率
   が他方向の延伸倍率の４倍以上になるように少なくとも
   一方向に４〜３０倍延伸する事を特徴とする熱収縮性発
   泡フィルムの製造方法。
4. （４）結晶融点１１５〜１４５°Ｃのプロピレン・α−
   オレフィン共重合体が、プロピレン含量８５重量％以上
   のエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロピレン
   含量７０重葉％以上のプロピレン−ブテン−１共重合体
   、エチシン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体を用
   いる事を特徴とする特許請求の範囲（３）記載の熱収縮
   性発泡フィルムの製造方法。