JPS59168130A - 不連続繊維の束の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は不連続繊維の束の製造方法に関する。

更に詳しくは、連続繊維の束、例えばトウやマルチフィ
ラメント−１だけ、不連続繊維の束、例えばスライバー
等の繊維束から紡績糸を製造する為の中間製品である不
連続繊維の束を製造する方法に関するものである。

従来、紡績糸の製造方法として、短繊ｈ＋ｘ群をカード
工程→ギル工程又は対、条工程→和紡工程→精紡工程に
より製造する方法が知られている。しかし、この方法は
カード工程を経る為 ■生産性が低い。

■紡績工程で紡績糸に収縮性を付与できない。

■原綿製造工程において、紡績目的に応じた繊維長に切
断し知繊維を製造する工程が必要である。

■ノＪ−ドエ稈でネップ（単繊維どうしのからまり）、
フック（準繊維先端が湾曲する）が発生する上、単繊維
間の平行度やスライ・々−の斑が悪い為、ギル工程や梓
条工稈を長くする等の対策が必要である。

といった問題がある。

一方、トウ、フィラメントのような連続繊維の束を不連
続繊維の束に変換し７だ後、紡績糸を製造する方法とし
て室１見返辺の温度においてパーロック方式、ターボ方
式にｉり不連続繊維の束を製造する方法が知られている
。

・ξ−ロック方式ｄ°、連続繊維の束を口・−ラ・−に
より延伸し２て各単繊維を切断り、て　Ｑ７．行度の高
い、斑の少ない不連続繊祁の束を高速にて得ようとする
方法である。切断に際）−１で、第９図のアクリル系合
成繊維（旭化ｌ戊工業株式会社商標名力シミロン■）の
強伸度曲線（２０Ｃ１相対湿度６５％にて測定）に示す
ように、繊維をＯ〜約約５程程の弾性変形を経て、次に
大きく塑性変形さす、破断伸度迄延伸ｊ〜で切断を行う
為 （１）通常の紡績条件下では、切断に伴ない繊維に大き
な残留ひずみが存在する為、低収縮率の紡績糸の製造に
限界がある。

（−）切断に伴ない強伸度、殊に引掛強伸度が大きく低
下する為、紡績糸の製造工程で繊維の切断やフライが多
発する。

（＋＋＋）高伸度の繊維を延伸して切断する場合、予備
延伸を行った後、バ′−ロック方式で延伸切１析する為
、（Ｉ）の欠点が助１−２される。

（１ｖ）切断されだ繊祁先端がチヂレる為、これが紡績
糸の糸斑をひきおこす。特に、直紡で顕著である。

といった問題点がある。

ターボ方式は、連続繊刊、の東を延伸１２つつ、剪断力
を与えて切断する方法であるっこの方式では、必ずしも
繊、　、１−１１．を破断伸１１迄延伸する必背けない
が、繊維を大きく塑性変形させる為上記（１）〜（１ｖ
）の欠点はそれ程改良されない。ぞのＩ＝、１ｙ＋断さ
れた繊維のステープルダイヤグラムがフ！〈々す、？麦
で］晶し繊維を切断する工程が必要である。

といった問題点がある。

本発明（寸、この、ｌ：うな従来法の欠（３，を解決す
る方法を提供するものである。即ち、紡績１工程におけ
る前記欠点を解消１．、ｊＪ４に低収縮率から品収縮率
の紡績糸を自在に製造でき、繊維切断−やフライの発生
が極めて少なく、極めて優れた品ｉｆの紡績糸を高速で
製造することのできる不達に謔、維の束の製造方法を提
伊：するものである。

即ち、本発明の要旨は次のとおりである。

稜、１の発明１ｆ：Ｊ二、−５Ｃ以下に維持されたロー
ラー・シールをしてオーバー・フィー１可１指とした冷
却装置の中に、繊維束を通過させつつ、又は通過させた
後直ちに繊維束を切断する不連続繊維の束の製造方法に
ある。

第２の発明ｔｒｉ、−５Ｃ以下に維持坏れたローラー・
シール郁し７てオーバー・フィートｑｒ能としだ゛　　
冷却装置の中に、繊維束を通過させつつ、又は通過させ
た後繊維束ｒｒｃ単繊維が切れない程Ｉ升の剪断力を亙
えて、繊維束を構成する単繊維にＶ字形をなｌ−７、内
部に切れ込んだフレ・ぐス状裂は１部を発生さすた後、
切断する不連続繊維の束の製造方法にある。

以下、本発明について詳しく説明する。

本発明の繊細束としてｄ六トウ、マルチフィラメント等
の連続繊維の束やスライバー等の不連続繊維の束が一般
に用いられる。繊維としては、ボリア＜１−’系、ポリ
エステル系、ポリアクリル系、　５− ポリ変性アクリル系、ポリウレタン系、ポリ塩化ビニル
系、ポリビニル−アルコール系、ポリビニルアルコール
−ポリ塩化ビニル共重合系等の合成繊維、アセテート等
の半合成繊細１、レーヨン、ギュプラ等の再生人造横紙
等の化学繊維および、羊毛、獣毛、絹等の天然繊維が１
旧ハられるが、ポリアクリル系合成繊細が特（ｌ好廿１
−、　＜　１月（八「ちれる。繊維の束とＩ７ては短繊
維デニール０．１ｄ〜６０　ｆｌから構成されるトータ
ル・デニール３０　ｄ〜２００Ｊ７’ｄにいたるフィラ
メント、ラー、ノ・フィラメント、トウおよび、短繊維
からなろフライ／：！−が一般に使用される。四に、連
続繊維の束と不アＩＬ続檀糾の束との混合体、他種繊維
との混合体にも適用できる。

これらのス懺維束は一５Ｃ以下の媒体に接触させること
に１つ−Ｃ１膚糾の粘性抵抗が増加（−７、伸度が極め
て低い状態となる。本発明で乞］、このような状態で、
即ち、弾性変形域近辺で繊維束を構成する各単横維の切
断をイ１つ。切断ｄ、−５Ｃ以下の媒体に接触させつつ
、又は接触後直ちに行う。

−５Ｃを越え、常／！ｌｌ！　（２Ｑ　？”’近辺）に
近づくに　６− 従って、繊維の伸度が高く、塑性変形の量が増加ｌ−２
、その為切断に、しって繊維の残留ひずみが増大し、低
収縮率の紡績糸を得ることが困難となると共に、・ぐ−
ロック方式、ターダ方式における欠点が発現し、本発明
の目的が充分に達せられない。

本発明の効果をより光分に発揮させる為には、強伸度が
低く、脆い繊維であれば一５Ｃ以下でよいが、強伸度が
高く、強靭な繊維では−２０［以下が好ましく、より好
まＩ／　＜け−４０Ｃ以下である。

更に従来のストレッチ・ブレーキング方式で低収縮糸を
製造する場合、原綿種類によって収縮率の下限が存在す
るので、収縮率によって多種類の原綿を用意しなければ
ならない問題がある。収縮の発現の少ない原綿を用いた
場合、切断しやすいだめに、フライの発生が多く々ると
ともに、そのステープル・ダイヤグラムが悪くなり、得
られた紡績糸は伸度が少ないと同時に、後加工工程での
フライが多く、加工性が劣る等の問題がある。そとで、
これらの問題を解決するだめにも収縮特性の高い原綿を
用いて、−５Ｃ以下で切断することによって、中収縮の
伸線を用いた場合と同じ程度の収縮率を得ることが可能
となる。まだ、−２０Ｃ以下にすると、原綿の性質に依
存することなく、低収縮の不連続繊維の束を得るととが
可能となる。

更に、−４０Ｃ以下にすることによって、きわめて安定
［７だ状態で４％以下の収縮を得ることが可能となる。

史に、原綿に捲縮が付与されている場合、−２０Ｃ以下
においで原綿の捲縮が残留する。

−４０Ｃ以下では殆んど原綿と同等の捲縮を得ることが
可能となる。

まだ、温度の下限は絶対零Ｉｆ　ｔであるが、それでは
使用媒体のコスト、装置等に問題があり、−５Ｃ〜−１
９５Ｃが好ましい。

本発明に使用される冷却媒体とＬ７ては、−５Ｃ以下の
ものであれば使用可能であるがアンモニア、二酸化炭素
、空気、酸素、窒素、アルコール、フロン系冷媒等の気
化ガス、固体まだは液体、および寒剤も使用することが
できる。４た、電気的に冷却する方法を使用することも
できる。

この冷却媒体に接触させる時間は、繊維の種類、供給方
法、媒体の種類や温度等により異なるが、一般には０．
１秒〜１００分程度が用いられる。

冷却媒体との接触方法は特に限定されないが、冷却物体
の表面に繊維束を接触させる方法、物体自身が冷媒であ
る場合や例えば、アルコールやフロン系の冷媒等により
冷却された物体に接触させてもよい、気体雰囲気中や、
液体中に連続繊維の束を通過させる方法、冷却媒体を繊
維束に滴下させる方法等がある。

糟、細束の冷却はローラー・シールを［７てオーツ々−
・フィード可能とした冷却装置に繊維束をＪｍ過させ一
５Ｃ以下の冷媒に接触させることによって行なう。ロー
ラー・シールは第７図（Ａ）　、　（Ｒ）ノ如（低温槽
の入口及び出口に１対捷だけ複数個のローラを設け、こ
れらのローラに荷重を加え、繊維束を送り出すとともに
、低温槽内の冷気が外気と接触するのを防ぎ外気による
温暖の上昇を抑える。

更に、繊維束を構成する各単繊維が捲縮を有している場
合、単繊維間に含有する多くの空気を圧搾　９− し冷却効率を向トさせる。他にも第７図（（））に示す
如くローラとスタッフィングボックス等と組み合わせて
使用することもできる。一般に、繊維を冷却すると収縮
が生じ、収縮による内部巾シカが発生する。その張力は
温度の低下と伴に増加する。特に、連続繊維の束を冷却
する場合、送りローラと引き取りローラの速度を同じに
すると、繊維束が緊張状態となり冷却媒体が各単繊維間
に入りにくく冷却効率が悪い。また、内部張力により単
繊維が切断され、ローラ巻付等の原因となる為に、本発
明では、送りローラはシール作用、繊維束の圧搾作用に
加えて、引き取りローラに対してオーバー・フィードさ
せ、繊維束の緊張を緩和Ｌ７だ状態で冷却する。

オーバー・フィード率は繊維の種類、冷却温度によって
異なるが、錨、細束の緊張を緩和すればよく０％より大
きくすればよい。一般に１ｌ−１１〜５０％程度が用い
られる。好ましくけ３〜１０％である。

特に、繊維束を低温槽に長時間滞留させる場合、　１０
− オー・々−・フィード率を史に大きくすることができる
がその限度はオー・々−・フィードされた繊維束の各単
繊維間を冷媒が通過できる程度とする。

また、送りローラを充てん密度に応じて可変させてもよ
い。

才だ、低温槽の出入口のシールは第７図（１））の如く
、ローラー・シールと上下に開閉する断熱板を絹み合わ
せ、低温槽を所定の温度にまで冷却する間や運転を停止
する間、この断熱板をとじることによって出入口のシー
ルを行ってもよい。

繊維束の切断は、−５Ｃ以下に維持された冷却装置を通
過させつつ、又はｌ…過させだ後直ちに行なう。

切断は、繊維束に延伸力及び／又は剪断力を加ぐ−で、
単繊維を切断する。これらの他に別の切断力を併用して
も差しつかえない。まだ、切断は延伸作用による単繊、
維の発熱及び、ローラの発熱を抑える為に、室温（２０
’Ｃ近辺）以下に冷却した雰囲気温度下で行うのが奸１
しく、低収縮率を得るには一５Ｃ以下がより好ましい。

このようにして製造された不連続繊維の束としては具体
的には、スライ・クー、相系、泊紡糸等の虚Ｍ１東があ
る。

第１１図はアクリル糸呻Ａ＋ＩＮ　（商品名カバロン■
）について１００ｍｇ／ｄのｆ′市重下で各〆温度の媒
体に接触させつつ切断を行った場合の、冷却媒体の温度
と、切断後の不連続繊ホＩＬの束を構成する単繊維の収
縮率の関係を示す図である。このグラフから明らかなよ
うに本発明によれば低収縮から中収縮率迄任意に達成が
可能である。

切断に除し７て、所要の媒体温度が設定された場合、第
１１図に示す如く、その温ｆ象に灯芯した単繊維の収縮
率が決定される。その場合でも、決定された収縮率より
高い収縮率の付与は一５Ｃ以下の媒体に接触させる萌に
前もって延伸、好寸しくけ熱延伸を行うことにｋり達成
される。第１０図Ａ（本発明法）はアクリル系繊細（曲
品名力／ミロン■）を、１１１１もって熱延伸１−だ後
、−４００Ｃの媒体に接触させつつ切断した場合の収縮
率変化を示す図である。熱延伸！−７ない場合の収縮率
は５％（第１Ｏ図、第１１図）であるが、熱延伸倍率が
増加すると共に、収縮率が増加する。一方、Ｂ（従来法
）はパーロック方式で２０ｒ：で切断した場合の収縮率
である。この場合、収縮率は２３％〜２８％の範囲でし
か調節できない。

第１３図は捲縮を有するアクリル系合成繊維（商品名カ
シミロン■）について５０■／ｄの荷重丁で各温度の媒
体に接触させつつ切断を行った場合の冷却媒体の温度と
切断後の不連続繊維の束を構成する単繊維の捲縮数の関
係を示す図である。

このグラフから明らかなように本発明によれば、低温に
するに従って繊維の粘性抵抗が噌し、伸度が極めて低い
状態となる為、切断後も原綿の捲縮を有する不連続繊維
の束を得ることが可能である。

更に、本発明においては捲縮を有１７た状態で冷却しだ
後直ちに、繊維束に延伸力及び／又は剪断力を与えて切
断するのが好ましり、捲縮を維持した状態で冷却するこ
とによって繊維の冷却効率を高めるとともに捲縮の固定
化を行う。次に、固定化された捲縮部に延伸力等を与え
ると捲縮部に発生する剪断応力、まだは屈曲部内側に発
生する応　１３　− 力によって小さい張力で切断することができる。

第１２図のＣはアクリル系繊維（面品名二カシばロン■
）の単繊維が捲縮を示１■持し、だ状態で各温度１分間
放置後の破断強力を示す曲線、Ａは捲縮のない状態で同
様の処理をしだ後の破断強力を示す曲線である。これか
られかるように、捲縮を有する状態で冷却し捲縮の固定
化を行うと、捲縮のない状態で冷却して切断する場合に
比べて切断に要する強力が減少する。この扼縮の維持は
冷却域へ繊維束を供給するに際１、で、繊維束をリラッ
クスさせた状態で供給してもよいし、、ｍ４ｉ束ケ一旦
、緊張した後、オーツ々−・フィードしてもよい。

このように、本発明において捲縮を有する繊維束を用い
るのが好ｔ　Ｌ、　＜　、ローラー・シールをするとと
もに圧搾し各単繊維間に含有する外気を追い出し、だ後
、冷却槽内にオーバー・フィードすることによって、捲
縮を発現させ繊維束に嵩高性をもたせることにより冷気
を各即繊間に通過又は含有させることによって冷却効率
を高めることが可能となる。また、切断に要するエネル
ギーが減少　１４− するとともに、切断後も元の捲縮を有し嵩高性があり、
かつ低収縮で平行性の良好な不連続繊維の束を得ること
が可能となった。この結果、従来法、即ち、Ａ−０ツタ
方式、ターボ方式で低収縮でかつ捲縮を有する不連続繊
維の束を得る場合、大きくＷ性変形させ破断伸ＩＷにま
で延伸することにより切断［−１−耳高収縮で元の捲縮
がなく、はとんど残留伸度のない不連続繊維の束を紡出
しだ後、クリンパ一工程にて再度捲縮を付与し、次にセ
ッタ一工程にて収縮を緩和させるとともに捲縮の固定を
行なう必要があった。史に、こうして得られたセット後
の不連続繊維の束は固くしまり開繊性が悪い為、開繊し
て嵩高性のある不連続繊維の束にするドラフタ一工程が
必要であった、のに対して、本発明は従来法で用いられ
たクリンパ一工程、セッタ一工程、開繊用のドラフタ一
工程が不要となり連続化を可能にするとともに大巾に工
程を短縮できるのに加えて、繊維を大きく塑性変形させ
たり、残留伸度のないもろい状態でタリノ・ぐ一工程に
て座屈変形させたりすることによる繊維の損傷が少なく
なるという作用効果をもつ。

まだ、本発明方法１はコンシフ−ゲート繊維についても
、従来法においては大きく塑性変形させて切断した陵、
発現１２だ高い１１ン縮を取り除く為、セッタ一工程に
て乾熱及び湿熱を幻えると、繊維収縮に加えてコンク１
ゲート繊維の構造に起因する捲縮が発現し、より不連続
繊維の束か固くなり引抜抵抗の増加、開繊性、糸斑が悪
くなるといつだ問題があるのに対し、て、非常（（効果
がある。

本発明によって得られる単繊維の先端は繊維の種類によ
って異なるが、繊維軸方向に対１．て斜めに切断された
先細尖端を有Ｌ７、その尖端の繊維軸に対する傾き角θ
が７Ｃ）０１′Ｊ、下であることを特徴とする。

この尖端を有する繊維は毛皮の毛のようにタッチがソフ
トでなめらかな風合と弾性をもつ繊維、例えば人工毛皮
用繊維、ウールライク横紐及び、ヘアーライク繊維とし
て最適である。例えば、アクリル系繊維（商標力／ミロ
ン■）３ｄ、１５ｄ。

３０ｄ（異型）のものを切断して得られた繊維の尖端形
状の頻度は第１４図に示す如（（ａ）＞　（ｂ）＞　（
ｃ）＞（ｄ）　、　５０　≦θ−ｉ；　３００の範囲に
大部分が含まれる。

ギュゾラ繊維（商標ペンベルク■）３ｄの場合は（ａ）
のものが多く、３０°≦θ≦５０°に大部分が含まれる
。

第１５図はアクリル系繊維（商品名カシミロン■）につ
いて１００ｍｑ、／ｄの佃市下で各温度の媒体に接触さ
せつつ切断を行った場合の、冷却媒体の温度と不連続繊
維の束を構成する単繊維の先端が斜めに切断された先細
尖端繊維の発生率を示す図である。このグラフから明ら
かなように本発明によれば用途目的に応じて、不連続繊
維に含１れる先細尖端繊維の混紡率を決定でへ、低率混
から１００％もの迄任意に達成が可能である。

本発明は、このように−５Ｃ以下に維持されたローラー
・シールをしてオーツ々−・フィーＰ可能とした冷却装
置の中に、繊維束を通過させつつ又は通過させだ後直ち
に、繊維束に延伸力及び／又は剪断力を８えて切断して
不連続横細の束を製造するものであるから、 −１７＝ （イ）ローラー・７−ルをすることにより低温槽内の冷
気と外気との接触を防ぐとともに、繊維束が捲縮を有す
る場合、各単繊維間に含有する外気及び冷気を圧搾し冷
却効率を高める。

もに、冷気を各単繊維間に通過せしめ冷却効率を上げる
。

Ｃ）冷却媒体の温度を変ることにより、低収縮から中収
縮に至る任意の収縮率をもつ紡績糸の製造が可能となる
。

に）切断に先立って、熱延伸処理を行うことにより、低
収縮から高収縮に至る任意の収縮率をもつ紡績糸の製造
が可能となる。

（ホ）捲縮を有する繊維束を使用した場合、冷却効率が
向−ヒするとともに、切断に伴うエネルギーが減少する
。更に、切断後も元の捲縮を有し嵩高性があり、かつ低
収縮で平行性の良好な不連続繊維の束を得ることが可能
となる。

（へ）冷却媒体の温度を変ることにより、先細尖端　１
８− 繊維を低率混合からほぼ１００％に至る壕で含む不連続
繊維の束を得ることが可能となる。

（ト）紡績工程を短縮できる。

といった顕著な作用効果を示す。

本発明における第２の発明は一５Ｃ以下に維持すしたロ
ーラー・シールをしてオー・々−・フィード可能とした
冷却装置の中に、繊維束を通過させつつ、又は通過させ
た後、直ちに、繊維束に単繊維が切れ彦い稈度の剪断力
を与えて、繊維束を構成する単繊維に■字形をなし内部
に切れ込んだフレバス状裂は目部を発生させた後、切断
する不連続繊維の束の製造方法である。

本発明における第２の発明の目的は、繊維束を構成する
各単繊維にフレ・々ス状裂は目部を与えることによって
繊維に部分的に弱い点を生じせしめて切断に要するエネ
ルギーを減少させる。まだ、フレ・々ス状裂は目部を断
続的に与えた後、切断することによってステープル・ダ
イヤグラムの良好な不連続繊維の束を製造する。更に、
フレ・２ス状裂は目部を連続的に与えた後、切断するこ
とによって抗ピリング特性に優れた不連続繊維の束を製
造するものである。

従来の・ξ−ロック方式・ターボ方式では、均質で力学
的特性の良好な繊維を供給１〜だ場合、牽切に要するエ
ネルギーが高いとともに、そのステーブル・ダイヤグラ
ムの制御は難しいという問題がある。

一方、化学繊維は優れた力学的性能、発色性、良好な風
合を有しており衣料をはじめ種々の繊維製品に広く用い
られる。一方、繊維素材に対する要求は近年きわめて広
汎多様であって外観の美しさ、機能性が要求されてきて
いる。

しかし、衣料用、インテリア用等に広く用いられる場合
、化学繊維はその力学的性能に基づくピリングが発生し
易すく、著しく外観の美１〜さを損う問題がある。

従来より切断に要するエネルギーを減少させるとともに
、ステーブル・ダイヤグラムを向−ヒさせる方法として
は、繊維の製造段階において太細繊維等を製造する方法
があるが、紡糸方法が非常に複雑になるため生産性が悪
い。また、延伸力等を与えて切断した場合、細い部分が
大きく塑性変形し、残留収縮が大きくなる等の問題があ
る。１だ、紡績工程において、繊維束に刃物や加熱によ
る補助切断を施こす方法が知られているが、これらは切
断した繊維の先端がそろう、繊維の先端が熱融着する等
の問題がある。

一方、合成繊維の抗ピリング性を向上させる方法は従来
より種々提案されている。大部分は繊維の製造段階にお
いて、特殊なホリマー、重合、紡糸、後処理を施して、
繊維の力学的性質を均質に低下させるものであり、製造
工程が複雑になるとともに生産性が低い等、工業的にメ
リットが極めて小さいものであった。また、繊維製品に
物理的に傷を与えて抗ピリング性を付与しようとするも
のに、繊維をトウ状にて加熱した後スタッファーボック
ス型タリン・ξ−等を用いて圧力をかけ、引掛強度を低
下せしめるものがある。しかし、この方法で強度を低下
させるにはクリンノξ−のニップ圧及び、ゼツクス圧を
非常に強くする必要があり　２１− 繊維同志の融着、切れ糸が生Ｌ１　トつの形態が幾〈な
り、特にパーロック、ターボ方式等のトウから始まる紡
績において集団切れやスラブ等の欠点が発生する。

一方、天然繊維と１〜で羊毛に物理的に傷を与えて抗ピ
リング性を付与しようとするものに、羊毛スライ・々−
を加熱処理および圧縮して、羊毛繊維同志の交叉部に圧
痕を与えるものがある。しかし、この方法では力学的性
質が優れている合成繊維に対して、抗ピリング性を付与
できない。

このように、同一工程でステーゾル・ダイヤグラムの良
好ガ不連続繊維の束や、抗ピリング性に優れた不連続繊
維の束を任童に製造できる方法けなかった。

本発明は、このような従来法の欠点を解決すべく全く新
規なステープル・ダイヤグラムの良好な不連続繊維の束
や、抗ピリング性に優れた不連続繊維の束の製造方法を
提供するものである。

すなわち、繊維の製造段階において特殊なポリマー、重
合、紡糸にて繊維の力学的性質を均質に　２２− 低下させるのではなく、通常の力学的特性が良好な繊維
束を冷却シ２、伸度が極めて低い状態で繊維束に単繊維
が切れない程度の剪断力を断続的に、１だは連続的に与
えて繊維束を構成する各単繊維に７字型をなし内部に切
れ込んだクレ、６ス状裂は口部を発生させた後、切断す
ることによって、ステーブル・ダイヤグラムの良好な、
まだは抗ピリング性の良好な不連続繊維の束を製造する
方法を提供するものである。

本発明の繊維束及び繊維は第１の発明に記したものを適
用することができる。

この繊維束ば一５Ｃ以下の媒体に接触させることによっ
て、繊維の沖叶が極めて低い状態となる。

本発明では、このような状態で単繊維が切れない程度の
剪断力を与えて繊、紐束を構成する単繊維の繊維軸方向
に第１６図の如くクレノ々ス収装は口部を発生させる。

裂は口部は一５Ｃ以下の媒体に接触させつつ、まだは接
触後直ちに、剪断力を与えて発生させる。

第１８図はアクリル系繊維（商品名力ゾミロン■）につ
いて第５図の装置で各温度の媒体に接触させた後、剪断
力を与えた時のクレ、Ｓス収装は口部の発生量を示す。

一５υを越え、室温（２０？？近辺）に近づくに従って
、繊維の伸度が高くなり、そのだめ、剪断力を与えて剪
断新形を生じせＬ２めても繊維に裂は口部は発生しない
。

本発明の効果をよね充分に発揮させるためには、−２０
ｒ以下が好捷しく、より好オしくけ一４０Ｃ以下である
。

ここで、従来の引掛強神が均一に低い繊維は紡績工程に
おいて締紐切断、フライの発生が多くなり糸の品質、加
工性が低下するとともに、機械保全の回数も増加する等
の問題がある。本発明はこれらの問題を解決するために
も伸度特性の高い原綿を用いても第１８図に示すように
一５Ｃ以下で行なうことによって繊維にフレパス収装は
口部を発生させることが可能となる。ｉｆ、−２ｆｌ’
Ｃ以下にすると、剪断力が小さくても容易（（フレ・ミ
ス収装は口部を有する繊維を得ることが可能となり、繊
維束の切断に要するエネルギーが減少する。更に、−４
０Ｃ以下にすることによってフレ・々ス収装は口部の発
生量は高くなり、剪断力が小さくても繊維束を構成する
大部分の単繊維にフレパス収装は口部を発生させること
が可能となり、繊維束の切断に要するエネルギーが更に
減少し、きわめて安定した状態で不連続繊維の束を得る
ことが可能となる。！ｆた、温度の下限は絶対零度まで
あるが、それでは使用媒体のコスト、装置に問題があり
、−２０Ｃ〜−１９５Ｃが好ましい。

本発明に使用される冷却媒体、冷却時間、冷却媒体との
接触方法、冷却方法及び冷却装置は第１の発明に記した
ものを適用することができる。

剪断力はある接圧をもった上下対をなす表面速度の異な
るローラー間を通過させる方法、一対の加圧ローラーの
間をスリップさせながら通過させる方法、ある接圧をも
ったヒ下対をなすラビング・ローラーの間をａ過させる
方法、スタッフィング・ゼツクスにより座屈させる方法
、ある接圧をもって断続的に強弱を制御できるラビング
・ロー　２５− ラーの間を通過させる方法、ト下に動く打撃装置にて衝
撃を与える方法等を用いることができる。

これらの他に別の剪断力を併用しても差し支えないＯ ここで、強い剪断力を連続的に与えるとフレ／６ス状裂
は口部は数多くランダムに発生し、切断に要するエネル
ギーが減少するとともに、抗ピリング性が同上する。し
かし、牽切後の不連続繊維の束ノステープル・ダイヤグ
ラムの制御ができない。

ステーブル・ダイヤグラムの良好な不連続繊維の束を製
造するには、所望の繊４組長に応じて節目の剪断力を断
続的に与える。繊維長あたりの回数は紡績できる繊維長
として３０留票あたり１回以下、３００　＋ｕあだり１
回以上の卸、囲で節目の剪断力を断続的に与える。壕だ
、剪断力はフレパス収装は口部４２の配列方向と繊維束
の長さ方向Ｘ２とで形成される角度αについて、第１９
図（ｒ３）の如くα＝９０°にフレパス収装は口部が配
列して、いると切断時に集団切れや段切れが生じ易いの
で、繊維束の長さ方向Ｘ２に対して０°くβ≦８００の
角変を　２６− もって所望の槽維長に応じて断続的に旬ぐる。好捷しく
は５０≦β≦８００であり、より好ましくは１００≦β
≦６０°である。ここで、αは繊維束４３の巾方向にお
ける裂は口部４２の分布状態を示しており、裂は回部群
の回帰直線と繊維束の長さ方向Ｘ２とで形成される角度
で、相互、に補角関係にある小さい方の角度とする。β
け繊維束４３の長さ方向Ｘ２とリタ断力を作用させた時
の接触線とで形成される角度で、相互に補角関係にある
小さい方の角度とする。

このような条件で繊却束４３に第１９図（Ａ、）の如き
、繊維内部へＶ字型に切れ込んだフレパス収装は口部４
２を発生させることができる。

次に、抗ピリング性に簀れた不連続繊維を製造する局舎
、強弱に変化をもだせて、捷だは、節目の剪断力を連続
的に与ぐ−る。

このような斧件でｉ、智紺に剪断力を与オーることによ
り、単繊維に第１６図、第１７図の如き、繊維内部へ７
字形に切れ込んだタレパス成製は口部が発生する。

裂は口部は繊維を冷却１−１伸度が極めて低い状態で剪
断力をりぐ−ですり女形を与えるたｌ／）、竹を押し７
つぶしだように繊維軸ＩＣ対［７て、（′１ぼ＼Ｉ’　
ｉ−ｒに裂は目が発生し易い。第１６図（イ）（叶単繊
イ吐４１の表面に繊維軸Ｘ＋　Ｋ　−？Ｉ　して、は日
平（Ｔに裂は口部４２が発生している状態を現わす、、
（ｏ）ｉ叶ｆａ（ｉｌ。軸Ｘ１に対し７て若干の作きψ
をもって裂は口部４２が発生している状態。←）は繊維
軸Ｘ、に対１７ては１・了平行ではあるが階段状に裂け
［１部４２が発生１．ている状態。

に）は繊維軸Ｘ１にｒ＝ｔ　１７てψ≦７０°をもって
切断されるが如く口を開けた状態で裂は口部４２が発生
している状態。（ホー１）、（ホー２）は１型の異型断
面をもつ繊維４４の場合であわ、くぼんだ中央部に繊維
軸Ｘ！に、はぼ平行に裂は口部４２が発生している状態
を示す。ここでψは相互に補角関係にある小さい方の角
度とする。

第１７図は単槽、維４１．４４の断面でｋ）す裂は口部
が内部へ切れ込んでいる状態を示す。（へ）は裂は口部
４２が単繊維４１．４４内部へＶ字型に切れ込んでいる
状態。（ト）は裂は口部４２がＱｉ繊、＃１１４］、４
４を複数個に分割した状態を示す。ここで７字型という
のは裂は口部が繊維内部に切れ込んだ形状であり、先端
が鋭角になった形状をあられしている。

裂は口部の長さ、幅、深さ、数は、剪断力の大きさ、冷
却媒体の温度により変化する。一般に欠陥部に対する応
力の集中効果は鋭い割れ目をもったものほど大きく、裂
は口部には局部的に極めて大きな応力がかかる。よって
裂は口部が長く、深く、多くなるに従ってその効果が向
上するが、ある限度を越えると紡績時に繊維切断、フラ
イの発生が多くなる。従って、必要に応じて剪断力、剪
断方法、冷却媒体の温度は実験的に決めることが望まし
い。

本発明においては、単繊維の表面に長さ１μ〜２００μ
、最大幅０．１〜３μの裂は口部を所望の用途、目的に
応じて発生させる条件を選択することが望せしい。

ステープル・ダイヤグラムの良好な不連続繊維の束を製
造する場合、その数は所望の繊維長によって決定される
が、通常紡績できる繊維長あたり　２９− １個あればよく、多いと短繊維が増加しステーブル・ダ
イアグラムが悪くなる。そこで、短繊維紡績で使用する
には３０龍に１個以ヒ、３個以下、長繊維紡績及び縮長
繊維紡績、直結においては３００ｎ＋ｍＫ１個以−ヒ、
６個以下が好捷しい。

このような条件で繊維束に第１９図（Ａ）の如き、繊維
内部へＶ字型に切れ込んだクレノ々ス収装は口部を発生
させる事ができる。このような裂は口部を有する繊維束
は一５Ｃ以−ヒにおいて切断を行っても収縮率は低く、
先細尖端繊維の発生率は高いとともに、切断に要するエ
ネルギーが減少する。

特に、強じんな繊維を切断する場合に有利である。

更に、ステーブル・ダイヤグラムも第２１図の如〈従来
のストレッチ・ブレーキング方式に比べて向上する。−
５Ｃ以下においては安定して５％以下の低収縮を得るこ
とができるとともに、第２２図に示す如く先細尖端繊維
の発生率が更に増加する。第２０図に示す如く切断に要
するエネルギーがより減少し、所望のステープル・ダイ
ヤグラム。

を有する高品質の不連続繊維の束を製造すること　３０
− が可能となった。１だ、捲縮を有する繊維束にフレ・々
ス収装は口部を与えた後、切断した場合、切断に要する
エネルギーが減少するとともに第１の発明に対してより
高温側においても元の捲縮を有し、嵩高性があり、かつ
低収縮で平行性、ステーブル・ダイヤグラムの良好な不
連続繊維の束を得ることが可能となった。

抗ピリング性に優れた不連続繊維の束を製造する場合、
この裂は口部の発生量は抗ピリング特性からみると２０
朝鎮当り１個以上が好ましく、連続繊維の束の任意の単
繊維の長さ２０龍に対１−で少くとも半数は裂は口部を
有することが好ましい。

より好ましくは４個以上である。しかし、紡績工程にお
ける繊維切断及びフライの多発を考えると１０個以下が
好ましい。そして、この裂は口部を単繊維の表面にラン
ダムに与えることが好ましい。

繊維束の切断は、低収縮率の紡績糸を得る為には、裂は
口部を発生させた後、直ちに行うのが好ましいが、所望
の収縮率に応じて冷却媒体に接触させつつ行ってもよい
し、接触後行ってもよい。

中〜高収縮率の紡績糸を得たい場合は、削具って繊維束
を熱延伸し収縮を付与した後、冷却媒体に接触させクレ
ノ々ス収装は口部を発生させた後、直ちに切断してもよ
いし、捷り、必要に応じて裂は口部を発生させた後、常
温寸たは加熱雰囲気中において切断することもできる。

捷だ、切断されたｆＩ維の先端の形状は一５Ｃ以上、室
温近辺で切断しても尖端を有することがわかった。捲縮
を有する繊維束を用い、フレパス成製は口部を与對−た
後、室温近辺で切断しても、元の捲縮を有することがわ
かった。このようにフレパス成製は口部を連続的にラン
ダムに繊維束に与オーることによって短繊維の割合は増
加するが、切断に要するエネルギーが減少する、低収縮
率が容易に得られる、元の捲縮を残存できる、等の効果
に加えて、抗ピリング性に優れた不連続繊維の束を得る
ことが可能となる。

本発明の第２の発明は、この上うに一５Ｕ以下に維持さ
れたローラー・シールをして、オーツ々−フィード可能
とした冷却装置の中に、繊維束を通過させつつ、または
通過させた後、直ちに、繊維束に剪断力を与えて、単繊
維に７字形をなし内部に切れ込んだフレ・マス成製は口
部を発生させた後、直ちに、切断ｌ−で不連続繊維の束
を製造するものであるから、 （イ）ローラー・シールすることにより低温槽内の冷気
と男気との接触を防ぐとともに、繊維束が捲縮を有する
場合、各単繊維間に含有する外気及び冷気を圧搾し冷却
効率を高める。

（ロ）オー・々−・フィードすることにより、冷却によ
る張力の発現を防錠、槽、細切断をなくすとともに、冷
気を各単繊維間に通過せしめ冷却効率を上げる。

等、本発明の第１の発明の効果に加えて、し）クレＪス
収装は口部を且えることによって、切断に要するエネル
ギーが減少する。特に、強じんな繊維に対して有効であ
る。

に）フレ・々ス収装は口部を所望の繊維長に応じて断続
的に与えることによってステープル・ダイヤグラムの良
好な不連続繊維の束を得ると　３３− とが可能となる。

（ホ）フレ・々ス収装は口部を連続的に与えることＫよ
って抗ピリング特性に優れた不連続繊維の束を得ること
が可能となる。

（へ）フレパス成製は口部を与えた後、切断することに
よって先細尖端繊維の割合が増加する、元の捲縮が残る
。

（ト）更に、抗ピリング性にすぐれた先細尖端繊維を製
造することができる。

といつだ顕著な作用効果を示す。

次に、本発明の例を図面により説明する。第１〜８図は
本発明に係る実施態様例を示す工程図である。一定の巾
に均一に単繊維を分繊しながら厚みを整えた繊維束１を
ノ々ツク・ローラー２および、低温槽６の送り出しロー
ラー７にて低温槽６内ヘオー／々−一フイードするとと
もに、送り出しローラー７により、低温槽６の入口をシ
ール１７冷気が外気と接触するのを防ぐ、更に、繊維束
ｌを構成する各単繊維間に含有する男気を圧搾する。次
に、オーバー・フィードされ、十分に冷却された繊維　
３４− 束１をミドル・ローラー３および、引き取りローラー８
にて牽切域に供給するとともに、引き取りローラー８に
より出口をシールする。更に、各単繊維間に含有する冷
気を圧搾する。低温槽６において一５Ｃ以下の冷却媒体
に接触させることによって繊維の剛性を増１．／　、伸
度の少ない状態にしだ後、ミドル・ローラー３とブレー
ク・ローラー４にて延伸を行い、繊維に引張応力を与え
て切断し、不連続繊維の束１１とする。次にフロント・
ローラー５にて所定のステーゾル・ダイヤグラムにした
のち、コイラー９にてケンス１０に収納する。

第２図はミドル・ローラー４とブレイク・ローラー４の
間に補助切断装置１２を設けたものである。

第３図は任意の収縮をもつ不連続繊維の束１１を製造す
るに適した工程図であり、繊維束１をフィード・ローラ
ー１３とノ々ツク・ローラー２の間に設けた上下ｌ対の
熱板によって繊維を加熱すると同時に、所定の収縮を得
るに適した延伸倍率にて延伸した後、低温槽６にて冷却
する。この場合、不連続繊維の束１１に捲縮を与えるた
めに、クリンノξ一工程２８を用いる。寸だ、第３図は
熱延伸に限らず、第１図のように熱延伸を作用させずに
使用することも可能であり、牽切による発熱が大きい繊
維については低温牽切僧１５を用いるのが好ましい。第
４図は低温槽６においで一５Ｃ以下の冷却媒体に接触さ
せて冷却し、繊祁、の伸度が楡めて低い状態に保ちつつ
移ｉ１ｖ＋せしめ、繊維束１の長さ方向Ｘ２に対してβ
＝６０’に設けたＦ下に運動する打撃装置７にて断続的
にリグ断力を与え、繊維束１を構成する各単繊維に裂は
口部を発生さげた後、２対のブレイク・ローラー１７，
４にて延伸力を与えて切断し、不連続繊維の束１１とし
だ後、コイラー９にでケンス１０に収納するものである
。第５図は繊維束】の長さ方向Ｘ２に対１．てβ＝７０
０に設けたラビング・ローラー１８にて加圧すると同時
にラビング運動に」二つて剪断力を与え、繊維束１を構
成する各単繊維に裂は口部を発生させた後、２対のブレ
イク・ローラー１７゜４にて延伸力を与えて切断するも
のである。第６図は本発明にかかる低温槽の一実施態様
例を示す図である。低温槽６は保冷材５１で覆われてお
り、その出入口は送りローラー７、引き取りローラー８
によりゾールされている。繊維束１は送りローラー７、
および、引き取りローラー８によりオー・々−・フィー
ドされ、矢印方向に進行する。この際、低温槽６内では
繊維束１の滞留時間を長くする為、複数のつば付回転ロ
ーラ５２により上下に蛇行させる。冷却は低温槽６の上
部に設けた冷媒供給パイプ５４から冷却媒体を供給し、
槽内に設けたファン５３により槽内を矢印方向に流動さ
せることにより、繊維束１を効率よく冷却する。この槽
内温度は槽内に設けた測温体にて冷却媒体の量を調節す
ることによって制御される。

第７図は第６図の低温槽６における出入口のローラー・
シールの実施態様例を示す図である。

（Ａ−２）は（Ａ−１）のｘ−ｘ’断面図であり、送り
出しローラー７の軸２３に油圧シリンダー２５にて加圧
する。また、送り出しローラー７は駆動ギアー２４にて
引き取りローラー８に対し７てオー・セー・フィードを
行なう。（１３）は２対の送り出しロー　３７　 一う−７．２６にてシールする方法。■）は２対の送り
出しローラー７．２６の間に４′：ノクス２７を設は繊
維束１をおりたたみ、繊維束１をも利用して７−ルする
方法を示す図である。（１））は送り出しローラー７と
上下に開閉する断熱板２２にでシールする方法であり、
繊鋪束１が停止している状態で断熱板２２によるシール
を行うものである。

第８図は直紡の一実施態様例を示−七工程図である。繊
維束２９を供給Ｌ、・ぐツク・ローラー３７とミ１？ル
・ローラー３８の間に設けた低温槽３２にて一５Ｃ以下
の冷却媒体に接触させた後、ミドル・ローラー３８とフ
ロント・ローラー３９の間で牽切し、不連続繊維の束３
３とし、リング・トラベラ一方式にて撚を与え紡績糸３
４としだ後、紙管３５に巻き取るものである。３０．３
１はシール・ローラー、３６（ｒｉミニプロンバンド４
ｏはスネルワイヤーガイドである。

実施例１ 捲縮を有するポリアクリル不合１戊縮７１＋ｆＩ　Ｉ　
Ｏｄ　テ構成される７２万デニールのトウを第１図の冷
却　３８− 装置にて下記条件のもとで冷却した。次に、−１−記ト
ウを第１図においてゾール・ローラーを取り除いた状態
で冷却しその結果について比較した。

単繊維の捲縮状態　　捲縮数　１０（ケ／インチ）捲縮
度　１２（％） 冷却媒体　　　　　　窒素ガス 低温槽内温度　　　　−６０Ｃ オーバーフィー１５率　　　０〜ｌＯ（％）滞留時間　
　　　　　約６０（秒） 紡出速度　　　　　　１００　（ｍ／ｍｉｎ　）槽の出
口でトウの表面温度を測定することにより、そのオー・
々−・フィード率と冷却効率について調べだ。その結果
を第１表に示す。

第１表 このようにローラー・シールをしてオーバー・フィード
することによって外気による温度の上昇を抑えるととも
に、単繊維間に含有する多くの空気を圧搾した後、オー
バー・フィードしトつを膨らませることによって、槽内
の冷気をトウの内部に筐で浸透し、冷却効率があがる。

また、トウはこれにより均一に冷却される。

次に、上記トウをシール・ローラを取りはずした状態で
冷却した結果、トウの外気のもち込み、冷気の逃げ、お
よびトウの冷気のもち出し等により、冷却効率が悪く、
本発明法のノール・ローラを取り付けた場合に比べ、そ
の使用冷媒量は２倍以上であった。

まだ、オー・ぐ−・フィード率をなしとした場合は冷却
により繊維に収縮が生じ繊維束が緊張状態となり冷却媒
体が各単繊維間に入りにくく冷却効率が悪い。まだ、内
部張力により単繊維が切断され、ローラ巻付が発生した
。

実施例２ ポリアクリル系合成繊維３ｄで構成される５０万デニー
ルのトウを第１図の装置に仕掛けて下記条件にて紡出し
７た。

単繊維の捲縮状態　　捲縮数　１２（・ケ／インチ）徐
縮度　１３（％） オーバーフィー１５率　　　５（％） 冷却媒体　　　　　　窒素ガス 低温槽内雰囲気温度　　−１００（？Ｔ）滞留時間　　
　　　　２（分） 紡出速度　　　　　　１００　（ｍ／ｍｉｎ　）次に、
］−記トつを（）Ｍトウリアクター（ＯＭ製作所社）に
任用は下記条件で紡出を行い、その結果について比Ｖ９
１−．だ。

熱板温度　　　ｘ２０（Ｃ） 熱延伸倍率　　１１９８ 紡出速度　　　］　００　（ｍ／ｍｉｎ　）更に、梳毛
紡績工程において、ローラー・カードに同じ（３ｒ＋を
７０〜１２７１の）々イアスにカットしたステープル・
フ了イノ々−を供給ｌ−７下記榮件で紡出（紡出速叶３
０　ｍ／ｍ１ｎ）　ｊ、たもの（（ついてもその工程性
能、スライ・々−の物性について比較し　４１− た。その結果を第２表に示す。

第　　２　　表 ドータｌＶ・デニール５０万のトウを一１００Ｃの冷却
媒体に接触させることによって、得られたスライノ々−
は、引掛強伸度が高く、収縮率が低いうえに、元の捲縮
が維持されているので、パーロック方式のように牽切後
に拵縮を付与するクリンノぐ一工程、および、収縮を取
り除くためにリラックスを行うとともに、牽切後に付与
された捲縮を固定するだめのセッタ一工程が必要でなく
なった。

まだ、同じく収縮の少ないカード・スライ、？−に−４
２＝ 比べて、平行度、ν％とも優れた品質をもつスライノ々
−を高速にて製造することができた。また、後工程でも
斑の均斉化及び平行性の向り等の作用を行なうドラフタ
一工程も短縮することもでき、大巾に紡績工程を短縮す
ることが可能となった。

実施例３ ポリアクリル系合成繊維３ｄで構成される５６万デニー
ルのトウを第３図の方法に従って下記の条件にて仕掛は
熱板での熱延伸倍率と得られたスライバーの収縮率を従
来法のトウリアクターで紡出しだものについて比較した
。

本発明条件 熱板温度　　　　　　　１２０Ｃ 冷却媒体　　　　　　　窒素ガス 低温構内雰囲気温度　　−１０００ 滞留時間　　　　　　　６０（秒） 紡出速度　　　　　　　１００　（ｍ／ｍｉｎ　）トウ
リアクター条件 熱板温度　　　　　　　１２０Ｃ 牽切域雰囲気温度　　　　２０Ｃ 紡出速度　　　　　　　　１００（＋ｎ／［旧ｎ）その
結果は第１０図に示す如く、従来法Ｂでは熱延伸した後
に、牽切するだめに破断伸１ｆＫｔで単繊維を十分に塑
性変形させるので、熱延伸による収縮以外に、牽切にＬ
る収縮が（＝１’　＋ＪＩＩされる。そこで収縮カーブ
は熱延伸倍率が叱較的高い領域においては比例関係にあ
るが、熱延伸倍率の低い領域においては付加収縮の為、
ある値以下の低い収縮率が得られない。つ捷す、その得
られる収縮中が非常に狭い。それに対して、本発明Ａ（
ｄ牽切による付加収縮をなくすことができるので熱延伸
倍率に応じて、その最高収縮までほぼ直線的に比例しだ
収縮カーブを得ることができ、任意の収縮をもつスライ
ノ々−を容易に紡出することができる。

実施例４ アクリル系合成繊維（単繊維デニール３ｄＸ２００本、
１５ｄＸ２００本、３０ｄ（異型）Ｘ２００本：商品名
カシミロン■）、および、キュシラ繊維（２ｄ×２００
本：商品名にンベルグ■）からなる連続繊維の束を一４
０Ｃの雰囲気温度下で３０秒間冷却させた後、延伸力を
与えて切断した時の先細尖端繊維の発生率、先端の角ｍ
−１収縮率、及び先細尖端繊維の形状について調べだ。

その結果を第３表に示す。

第　　３　　表 す ；） □干 ；） Ｃ） 」 で このように、アクリル系繊維（商品名カシミロン■）で
は先細尖端繊維の発生率は一４０ｃでは３０ｄがもつと
も多く、モデル図第１４図で示す（ｂ）、　（ｃ）　、
　（ｄ）の形状も３ｄに比べて多くなる。先端　４５− の角度は３ｄ、１５ｄ、３０ｄとも５°≦θ≦：う０°
である。収縮率では３ｄがやや高く、より低温域におい
て切断するのが先細尖端繊維の発生率、収縮率に関して
好ましい。１５ｄ、３０ｄにおいては一４０Ｃで先細尖
端繊維が大部分を占め、タッチが滑らか、ソフトでかつ
弾性に富む高級な素材を得られた。キュプラ繊維２ｄで
は先細尖端繊維の発生率は４３％であった。先端の角度
は３０°≦θ≦５００であり、その形状は第１４図で示
す（ａ）がほとんどであった。

実施例５ アクリル系合成使紺−５デニール（ｄ）で構成されだ５
６万ｄのトウを第４図の装置に什掛けて一５０Ｃの窒素
ガスに接触させた後、β＝６００に取り付けだ打撃装置
にて繊維長７０１１ｉ＋あたり１回の割合で剪断力を与
えて得られたフレバス成製は目を有するトウから得た３
００ｄの繊維束面と元のトウから得た３００ｄの槽細束
（Ａ）を下記の雰囲気温度下でテンシロン引張試験機に
て把持長１５０ｆｆｌｉｌで引張り、切断後の単繊維に
おける先細尖端繊維の発生−４６＝ 率ゼイル後の収縮率、切断に要する引張強力を下記雰囲
気温度にて測定し７た。

欠ンンロン引張試験条件 冷却媒体　　　　窒素ガス 雰囲気温度　　　２０ｒ〜−１５０？Ｚ’冷却時間　　
　　３０（秒） 初期両前１００ｒｎＬ？／　ｄ その結果は第２２図に示す如く、本発明によれば、非常
に先細尖端繊維の発生率が高い。特に、室温近傍におい
て切断しても約８０％の先細尖端繊維を得ることができ
る。また、第２０図に示す如く牽切に要する強力も約半
分にまで減少する。

また、等２３図の如く収縮率も低下して５％以下の低収
縮を容易に得ることができる。

次に、第４図の装置にて上記ｌ・つを紡出した時のステ
ープル・ダイヤグラムＤは第２１図に示す如く、単に従
来の・ξ−ロック方式で牽切したもの１３に比べて矩繊
維含有率、適長繊維含有率の少ない良好なものが得られ
た。

実施例６ ポリエステル繊維３ｄで構成される４５万デニールのト
ウを第４図の装置に仕掛け、−ｔ２ｏｃの窒素ガスに接
触させた後、β＝６０°に取り付けた打撃装置にて繊維
長７０龍あた６１回の割合で剪断力を与えて紡出した。

その結果は従来法の如く、第１図においてトウを冷却し
ないでＸ　７Ｍ　（２０Ｃ近辺）で牽切しようとすると
強伸度が高く、牽切が困難であったが、本発明法では、
繊維の伸度が低い状態で剪断力を与え、フレ・々ス収装
は口部を発生させるので、牽切時の強力および伸度が減
少し、集団切れ、段切れ等がなく良好な牽切性が得られ
た。捷だ、紡出し７だ不連続繊維の束は、トウの状態で
の捲縮を有するとともに、低収縮であり、ステーブル・
ダイヤグラムも良好であった。

実施例７ アクリル系合成繊維３デニール（ｄ）で構成される５０
万ｄのトウを第５図の装置に什掛け一６０Ｃの冷却媒体
（窒素ガス）に６０秒間接触させた後直ちにラビング・
ローラーにより単繊維が切れない程度に剪断力をりえた
のち、直ちに延伸力を与えて切断し、紡出速度５０ｍ／
分にて紡出しだ。

次に、通常の紡績工程にて１　／　４０　Ｎｍ、のリン
グ紡績糸を得、これを２本合わせてジャージを編成し、
その特性を測定１〜だ。この比較例とｉ〜で前記の原料
トつを第１図の装置にて紡出したものについて評価した
。

その結果を第４表に示す。

第４表 第４表から明らかなように、本発明では６．２ケ／２０
龍とクレノ々ス状の裂は口部がランダムに発生しており
、引掛強伸度が低く、製品のピリング−４９＝ 性は５級と良好であった。紡績においては切断に要する
エネルギーが少ない。スライバーの方が元のトウの捲縮
状態を有１〜、良好な紡績性が得られた。まだ、製品風
合も良好であった。

フレ・々ス収装は口部の形状は第１６葭で示す（イ）が
多く　、（ｏ）＞Ｈの形状もあった。角度１叶０°≦ψ
≦５０°にほとんど含捷れる。断面形状は（へ）が多く
（ト）は１０％程；Ｗであったに裂は口部の大きさは長
さが１μ〜１００μ、最大１］け０１μ〜３μのものが
多く含まれていた。

本発明１の効果は次のとおりである。

■低温槽をローラー・シールするととも（（、繊維束を
槽内にオーツ々−・フィードすることにより冷却効率が
高くなり、コストが安く短時間で繊維束を冷却すること
ができる。

■冷却媒体の温度を変えたり、熱延伸を用いたりするこ
とにより低収縮から高収縮に至る任意の収縮率をもつ紡
績糸の製造が可能である。

■捲縮を有する繊維束を用い、切断後も捲縮を有する、
嵩高性があり、かつ低収縮で平行性　５０− の良好な不連続繊維の束を得ることができる。

■冷却媒体の温度を変ることにより先細尖端繊維を低率
混からほぼ１００％に至るまで含む不連続繊維の束を得
ることができる。

■紡績工程を短縮できる。

次に、本発明２の効果は次のとおりである。

■フレパス状袋は口部を与えることによって、切断に要
するエネルギーが減少する。特に、強靭な繊維に対し２
て効果がある。

■裂は口部を所望の繊維長に応じて断続的に与えること
によってステーブル・ダイヤグラムの良好な不連続線維
の束を得ることができる。

■裂は口部を連続的に与えることによって抗ピリング特
性にすぐれた不連続繊維の束を得ることができる。

■フレ・々ス＃裂は口部を烏えだ後、切断することによ
り、元の捲縮が残るとともに、先細尖端繊維の割合が増
加する。棟だ、杭、ピリング性にすぐれた先細尖端繊維
を製造することができる。

【図面の簡単な説明】

第１〜５図、第８図は本発明を実施するに適した態様を
示す工程図。第４図（１３）は（Ａ３の平面図。第６図
は本発明を実施するに適１〜た低ｌ晶槽を示す断面図。 第７図ｄ、低温槽を／−ルするに適した態様を示す断面
図であり、（Ａ−２）は（Ａ＝１）のＸ−Ｘ１断面図で
ある。 第９図はアクリル系合成繊維の引張強力と引張伸度の関
係を示す図、第１０図は熱延伸倍率と煮沸後の収縮率の
関係を示す図。第１１図は切断に際しての冷媒の１品度
と切断された単繊維の煮沸後の収縮率との関係を示す図
、第１２図は切断に際しての冷媒の温度と切断時の強力
との関係を示す図。第１３図は切断に際しての冷媒の１
ｌｉｉ！度と切断された単繊維の捲縮数との関係を示千
図、第１４図（ａ）〜（ｄ）は本発明の先細尖端形状の
各熊様例を示す側面図および切断面正面図、第１５図は
切断に際し７ての冷媒湿度と先細尖端繊維の含有率を示
す図、第１６図（イ）〜（ホー１）はクレノ々ス収装は
口部の形状の各伸側を示す側面図、（ホー２）ｄ（ホー
１）の断面図、第１７図は（へ）、　（＋−）はそれぞ
れの繊維のクレノ々ス収装は口部の形状を示す断面図、
第１８図は冷媒温度と裂は口部の発生量を示す図、第１
９図は連続繊維の束における裂は口部群の配列分布状態
を示す図、第２０〜２３図は裂は口部を有無による比較
図であり、第２０図は切断に際しての冷媒温度と切断強
力を示す図、第２１図はステーブル・ダイヤグラムを示
す図、第２２図は切断に際しての冷媒温度と先細尖端繊
維の含有率を示す図、第２３図は切断に際しての冷媒温
度と切断されだ単ｔ＃維の煮沸後の収縮率を示す図であ
る。 特許出願人　旭化成工業株式会社 　５３− （β）ｑ蚕珈屏− （子ぐち７４））束購雫４ｉ、（Ｄ田￥やマ売ω１↓坤
ｕ■−（％）命欝χｈｒｌ＆’ＪＨ’ψ　□ （％）１角硅苧市ψ貯ψ− 第１４図 第１５図 シ乍媒温度（０Ｃ） μｓ鉦肌ｇ３− 響禦４ト一 ０嗣Ｗθ？／寿）蚤王敗ω匈目ｆ１澁−−妃里床誓如欺
ヒ０畷瓢舶便呼メー 純煕典ｃｍ繋塑ピ■怜詔− 手続補正書（凪 昭和５８年７り／橡日 特許庁長官　　若杉　和　夫　殿 １、事件の表示　　　　昭和５８年特許願第　３９１７
８　　号２、発明の名称 不連続繊維の束の製造方法 ３、補正をする者 羽生との■系　　　特許出願人 ４、補正命令の日付 昭和５８年６月　８日　（発送日５Ｂ、　６．２８）（
ｃ−２）、　　（ｄ）は」と訂正する。 第１４図 （ａ） （ｂ−１ （Ｃ−１

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）−５ｔｌ：以下に維持されたローラー・ゾールを
   してオー／々−・フィード可能とした冷却装置の中に、
   繊維束を通過させつつ、又は通過させた後直ちに、繊維
   束を切断する不連続繊維の束の製造方法
2. （２）−５Ｃ以下に維持されたローラー・シールをして
   オーバー・フィード可能とした冷却装置の中に、繊維束
   を通過させつつ、又は通過させた後、繊維束に単瘍維が
   切れない程度の剪断力を与えて、繊維束を構成する単繊
   維に７字形をなし、内部に切れ込Ａ７だフレパス成製は
   口部を発生させた後、切断する不達＠繊幡の束の製造方
   法